opistechniczny - bip.opalenica.

OPIS
TECHNICZNY
do Projektu Budowlanego sieci kanalizacji sanitarnej wraz z przyłączami
i przepompownią w części ulicy Parkowej w Opalenicy.
1. Temat, cel i zakres opracowania.
Tematem opracowania jest projekt kanalizacji sanitarnej w części ul. Parkowej
w Opalenicy obejmujący swoim zakresem sieć grawitacyjnej kanalizacji sanitarnej
z przyłączami, przepompownię ścieków oraz rurociąg tłoczny.
Celem opracowania jest umożliwienie odprowadzenia ścieków komunalnych
z budynków mieszkalnych zlokalizowanych w tej części miasta do istniejącej sieci
kanalizacji sanitarnej.
2. Podstawa opracowania.
Podstawą opracowania są:
•
umowa z dnia 26 stycznia 2007r zawarta pomiędzy Gminą Opalenica, a zakładem
Usługi Kreślarskie Projektowe i Nadzory Andrzej Lorenz w Wolsztynie,
•
zaktualizowany plan sytuacyjno-wysokościowy w skali 1:500, obejmujący teren
objęty dokumentacją projektową,
•
uzgodnienia z właścicielami posesji,
•
wizja lokalna w terenie,
•
wyniki badań geologicznych wykonanych na trasie projektowanych kolektorów
sanitarnych oraz w miejscu projektowanej lokalizacji przepompowni ścieków,
•
obowiązujące normy i przepisy.
3. Stan istniejący.
Teren objęty opracowaniem nie posiada sieci kanalizacji sanitarnej. Ścieki
z budynków mieszkalnych i obiektów stadionu odprowadzane są do zbiorników
bezodpływowych i wywożone transportem asenizacyjnym.
Na w/w terenie występuje następujące uzbrojenie podziemne:
•
kable energetyczne,
•
kable telekomunikacyjne,
•
sieć gazowa,
•
sieć kanalizacji deszczowej,
•
sieć wodociągowa.
Istniejące uzbrojenie naniesiono na profilach podłużnych projektowanej kanalizacji
sanitarnej.
Projektowane kolektory sanitarne zaznaczono kolorem brązowym.
4. Bilans ścieków.
W ramach sporządzania bilansu określono charakterystyczne odpływy ścieków
bytowo-gospodarczych i wód infiltracyjnych.
Tymi charakterystycznymi wielkościami są:
1
•
•
•
średni dobowy odpływ ścieków w ciągu roku (Qdśr),
maksymalny dobowy zrzut ścieków jaki może wystąpić w ciągu roku
(Qdmax),
maksymalny godzinowy odpływ ścieków (Qhmax).
Obliczenie średniego (Qdśr) i maksymalnego (Qdmax) dobowego zrzutu ścieków
polegało na obliczeniu średnich wartości odpływów ścieków z poszczególnych
elementów zagospodarowania przestrzennego (budownictwo jednorodzinne oraz
zakład produkcyjny) a następnie ich zsumowaniu.
Dla potrzeb niniejszego bilansu ścieków przyjęto niżej wymienione średnie dobowe
odpływy ścieków bytowo-gospodarczych oraz współczynniki nierównomierności
dobowej i godzinowej od poszczególnych odbiorców:
•
mieszkańcy budynków:
130dm3/d/Mk, Nd = 1,3; Ng = 1,8,
•
Hotel REMES:
250dm3/d/1miejsce nocleg, Nd = 1,1; Ng = 1,8,
•
Sale i hal sportowe
66dm3/d/1 ćwiczącego, Nd = 1,3; Ng = 1,8,
•
jednostkową ilość wód infiltracyjnych – 10000 dm3/d z 1 km rurociągu,
Obliczenia wykonano tabelarycznie. Wyniki obliczeń przedstawiono w tabeli nr 1.
tabela nr 1
l.p.
wyszczególnienie
Jedn
Ilość Norma
jedn. zużycia
3
Qśr.dob
[dm /dobę]
1. Mieszkańcy
[m3/dobę]
Nd
Qmaxdob
Qhśr
[m3/dobę]
[m3/h]
Ng
Qhmax
Qhmax
[m3/h]
[dm3/sek]
Mk
30
130
3,90
1,3
5,07
0,16
1,8
0,38
0,11
1 miejsce
nocleg.
85
250
21,25
1,1
23,38
0,89
1,8
1,73
0,48
Sale i hale sportowe z
1
3. zapleczem sanitarnym
ćwiczący
dla ćwiczących
30
66
1,98
1,3
2,57
0,08
1,8
0,19
0,05
x
x
27,13
x
31,02
1,13
x
2,3
0,64
0,6
10000
6,00
x
6,00
0,25
x
0,25
0,07
x
x
33,13
x
37,27
1,38
x
2,62
0,71
x
x
4,97
x
5,55
0,21
x
0,38
0,11
x
x
38,1
x
43,03
1,59
x
3,11
0,82
2. Hotel REMES
Razem
3.
Wody infiltracyjne
a) przykanaliki i sieć
km
Razem
4.
15%- ścieki
przypadkowe
OGÓŁEM
x
5. Obliczenia hydrauliczne.
Obliczenia hydrauliczne kanałów, w których przepływ odbywa się w sposób
grawitacyjny wykonano dla odcinka sieci kanalizacyjnej w przekroju wlotu kanału
„S” do zbiornika przepompowni „P”.
Z nomogramu dla kołowych rur kanalizacyjnych odczytano dla założonego spadku
5‰ i przyjętej średnicy kanału 200 mm potencjalne natężenie przepływu Q0 oraz
prędkość przepływu V0 przy całkowitym wypełnieniu. Wielkości te wynoszą
odpowiednio:
•
Q0 = 24 dm3/sek,
•
V0 = 0,75 m/sek,
2
Stosunek rzeczywistego natężenia przepływu Qr do potencjalnego natężenia Q0
wynosi:
0,82
Qr
α=
=
= 0,034
Qo
24
Dla tej wartości odczytano z krzywej sprawności kanału o przekroju kołowym
stosunek napełnienia h do średnicy d. Współczynnik ten wynosi 0,14.
Przekształcając powyższą zależność obliczono rzeczywiste napełnienie
projektowanego kanału (hr) wynoszące:
hr = 0,14 * 200 = 28 mm
Dla założonego spadku 5‰ i przepływu Qr odczytano z nomogramu prędkość
przepływu wynoszącą:
V0 = 0,34 m/sek.
Z wykresu krzywych sprawności dla obliczonego wcześniej współczynnika
sprawności przepływu wynoszącego α = 0,034 odczytano współczynnik sprawności
prędkości wynoszący:
β = 0,43
Vr
Przekształcając zależność β =
obliczono rzeczywistą prędkość przepływu. Dla
Vo
powyższych danych wynosi:
Vr = 0,43 * 0,34 = 0,15 m/sek
Obliczenia dla wybranego odcinka ilustruje poniższe zestawienie:
l.p.
1
Lokalizacja odcinka
wlot kol. „S” do „P1”
d
i
Qr
Q0
[mm] [‰] [dm3/s] [dm3/s]
200
5
0,82
24,0
V0
[m/s]
Vr
[m/s]
h/d
hr
[mm]
0,34
0,15
0,14
28
Jak widać w powyższej tabeli, nie jest spełniony warunek utrzymania prędkości
przepływu zapewniającej proces samooczyszczania się kanałów:
Vr ≥ Vmin = 0,6 m/s
Zwiększenie spadków spowodowałoby powiększenie zagłębienia kanałów lub przy
utrzymaniu dotychczasowych głębokości zmniejszenie zasięgu pompowni a stąd
konieczność zwiększenia ich ilości.
Nie można zmniejszyć średnicy rurociągów ponieważ projektowana średnica jest
wartością minimalną dla sieci kanalizacyjnej. W związku z powyższym w trakcie
eksploatacji należy prowadzić systematyczne przeglądy sieci kanalizacyjnej
dokonując okresowo przepłukiwania odcinków rurociągów w których może nastąpić
gromadzenie się osadów.
Ze szczególną uwagą należy prowadzić te przeglądy w początkowym okresie
eksploatacji sieci gdy nie wszystkie budynki będą do niej podłączone.
6. Projektowane rozwiązania.
Dla odprowadzenia ścieków przewidziano układ sieci kanalizacyjnej o spływie
3
grawitacyjnym.
Z uwagi na ukształtowanie terenu zaistniała konieczność zaprojektowania
przepompowni z której zgromadzone ścieki będą przepompowane rurociągiem
tłocznym do istniejącej studni rozprężnej zlokalizowanej w chodniku przy ulicy
Parkowej na wysokości posesji nr 14.
Zestawienie projektowanych rurociągów kanalizacyjnych ilustruje poniższa tabela:
Wyszczególnienie
Średnica
Długość
Kolektor „P1- S9”
Dz 200
367,0
Kolektor „S6- S12”
Dz 200
70,0
Rurociąg tłoczny „Rt”
Dz 90
220,0
6.1 Sieć kanalizacji sanitarnej.
Rurociągi kanalizacyjne projektuje się z rur kielichowych PVC-U klasy S (SDR 34)
o wymiarze 200*5,9 mm.
Zastosowane rury kanalizacyjne należy łączyć na kielich i uszczelkę gumową.
Głębokość ułożenia kanałów waha się od ok. 1,28 – 3,06 m p.p.t.
Z uwagi na bardzo płaski teren zastosowano spadek rurociągów grawitacyjnych
wynoszący i = 5 ‰.
Rurociąg tłoczny zaprojektowano z rur PE80 o wymiarze 90* 3,5 mm, PN8.
W miejscach załamania spadku kanałów, zmiany kierunku, połączenia kanałów,
włączenia przykanalików stosuje się studnie rewizyjne.
Projektuje się zastosowanie prefabrykowanych studni z tworzyw sztucznych
o średnicy trzonu studni wynoszącej dn 425 mm oraz dn 630 mm. Na trzon studni
należy zastosować karbowane rury PP. Studnie należy montować wg załączonego
zestawienia.
Studnie zaopatrzyć należy we włazy żeliwne D400 (40T).
Teren wokół włazów studni umocnić należy dwoma lub trzema rzędami kostki
brukowej typu RONDO (wg rys. szczegółowego) lub płytą betonową o wymiarach
150*150 cm i grubości 15 cm, ułożoną na podsypce piaskowej grubości 10 cm.
Pod studnie rewizyjne wykonane z kręgów betonowych należy wykonać fundament
o wymiarach odpowiadających średnicy zastosowanych kręgów i grubości 20 cm,
z izolacją poziomą (2 x papa na lepiku). Studnie wewnątrz zaizolować dwukrotnie
abizolem a w dnie wykonać kinetę zgodnie z kierunkiem przepływu ścieków.
W przypadku gdy różnica pomiędzy rzędną włączenia rurociągu do studni
przyłączeniowej a rzędną jej dna przekracza 50 cm, zaprojektowano włączenie
kaskadowe. Dotyczy to połączeń kolektorów oraz przykanalików do studni ulicznych.
Szczegółowe rysunki studni rewizyjnych w części rysunkowej.
Kolektory sanitarne należy poddać próbie szczelności natomiast rurociąg tłoczny
poddać należy próbie ciśnienia. Ciśnienie próbne powinno wynosić 0,6 Mpa.
6.2 Przyłącza kanalizacyjne
Przyłącza kanalizacyjne umożliwiające odprowadzenie ścieków sanitarnych
z budynku mieszkalnego nr 15, 17 oraz budynku Bractwa Kurkowego projektuje się
z rur PVC-U klasy S (SDR 34) o wymiarze 160* 4,7 mm.
Zastosowane rury kanalizacyjne należy łączyć na kielich i uszczelkę gumową.
4
Spadki projektowanych przykanalików Dz 160 wynoszą 20 ‰ ÷ 191 ‰.
Przyłącza do obiektów stadionu (OSIR) oraz do projektowanego hotelu REMES
zaprojektowano z rur PVC-U klasy S (SDR34) o wymiarze 200* 5,9mm.
W przypadku gdy różnica pomiędzy rzędną włączenia przykanalika do studni
przyłączeniowej a rzędną dna przekracza 50 cm, zaprojektowano włączenie
kaskadowe.
Rury należy układać w wykopie na nienaruszonym podłożu i zasypywać warstwami
grubości 25 ÷ 35 cm wraz z ich zagęszczeniem do współczynnika min. 0,98. Stopień
zagęszczenia należy określić za pomocą odpowiednich badań.
Rurociągi przyłączy należy poddać próbie szczelności.
Na studnie inspekcyjne na projektowanych przykanalikach zastosowano
prefabrykowane studnie z tworzyw sztucznych o średnicy trzonu studni wynoszącej
dn 300 mm.
Studnie lokalizowane w miejscach gdzie występuje ruch kołowy zaopatrzyć należy
we właz żeliwny B 125 na stożek betonowy natomiast w miejscach gdzie nie
przewiduje się ruchu pojazdów (trawniki, chodniki itp.) zastosować należy stożek
betonowy z pokrywą betonową A15 lub z pokrywą żeliwną A15.
Przy skrzyżowaniach projektowanych przyłączy z istniejącymi rurociągami
gazociągowymi w odległościach mniejszych niż 1,50 m, należy stosować rury
ochronne na układanych rurociągach, uszczelnione na końcach pianką poliuretanową
(Rozp. Min. Przemysłu i Handlu z dn. 14.11.1995 roku w sprawie warunków
technicznych jakim powinny odpowiadać sieci gazowe – Dz.U. Nr 139, poz. 686).
6.3 Przepompownia
Doboru przepompowni dokonano przy współpracy z Grundfos Pompy S.A. w oparciu
o następujące dane:
•
maksymalny godzinowy dopływ ścieków: Qmaxh = 2,93 m3/h,
•
rzędna terenu w miejscu projektowanej przepompowni: 79,10 m n.p.m,
•
rzędna dna kanału dopływowego: 76,29 m n.p.m,
•
rzędna osi rurociągu tłocznego w miejscu wprowadzenia do studzienki
rozprężnej: 77,26 m n.p.m,
•
długość przewodu tłocznego: 220,0 m,
Dla potrzeb projektowanej kanalizacji sanitarnej, zaprojektowano przepompownię
ścieków w zbiorniku z polimerobetonu o średnicy 1200 mm i głębokości 4310 mm,
pracującą w układzie dwupompowym- jedna pompa podstawowa + jedna pompa
rezerwowa, z pompami trójfazowymi o swobodnym przepływie typu
SEV.80.80.11.4.50D produkcji Grundfos- Sarlin. Wyniki przeprowadzonej analizy
danych wyjściowych, dokonanego doboru przepompowni oraz pomp ilustrują
załączone karty doboru.
Przepompownię zlokalizowano na trawniku poza ciągami komunikacyjnymi.
Aby uniknąć zalewania pompowni wodami pochodzącymi z roztopów i opadów
atmosferycznych, właz pompowni zaprojektowano na rzędnej położonej ok. 30 cm
powyżej istniejącego poziomu terenu.
Wokół włazu pompowni wykonać należy nasyp, uformowany ze spadkiem na
zewnątrz. Dolna krawędź skarpy nasypu powinna sięgać ogrodzenia terenu
pompowni. Cały ogrodzony teren pompowni umocnić należy betonową kostką
brukową grubości 8 cm na podsypce cementowo- piaskowej. Umocniona
powierzchnia winna być pochylona na zewnątrz zapewniając spływ wód opadowych.
5
Nawierzchnię drogi dojazdowej do pompowni wykonać należy również z betonowej
kostki brukowej grubości 8 cm na podsypce cementowo- piaskowej.
Teren pompowni należy zabezpieczyć przed dostępem osób postronnych przez
wykonanie ogrodzenia z siatki na słupkach stalowych.
Teren pompowni należy zagospodarować zgodnie z załączonym rysunkiem
szczegółowym.
Warunki geotechniczne dla budowy projektowanej przepompowni są dostatecznie
dobre pod względem nośności podłoża w przewidywanym poziomie posadowienia
zbiornika i dość korzystne ze względu na warunki wodne. Woda gruntowa w miejscu
planowanej przepompowni występuje okresowo w piaskach nad gliną zwałową , na
głębokości 1,1 m p.p.t , na rzędnej 78,00 npm. Stwierdzony poziom wody gruntowej
określa się jako średni. Poziom maksymalny przewiduje się na głębokości
0,5 m p.p.t , to jest na rzędnej 78,50 npm.
W miejscu planowanej przepompowni podłoże gruntowe jest jednorodne i
nieuwarstwione, złożone z jednej warstwy geotechnicznej, która obejmuje wszystkie
grunty spoiste.
6.4 Technologia robót
6.4.1 Roboty ziemne
Roboty ziemne przewiduje się wykonać w wykopach skarpowych, nieumocnionych
ze skarpami o nachyleniu 1:0,6 wykonywane w zależności od zagęszczenia
istniejącego uzbrojenia podziemnego, w sposób ręczny lub mechaniczny.
Wykop pod rurociąg tłoczny, przepompownię oraz komorę montażową i rewizyjną
przecisku pod torem kolejowym wykonać jako wykop o ścianach pionowych
umocnionych.
Rurociągi należy układać w wykopie na odpowiednio zagęszczonym podłożu
z podsypki piaskowej o grubości 15 cm i zasypywać warstwami grubości 25 ÷ 35 cm
wraz z ich zagęszczeniem do współczynnika min. 0,98.
Rurociągi należy zasypywać gruntem dowiezionym zastępując wydobyte z wykopów
gliny zwięzłe i gliny pylastozwięzłe.
Stopień zagęszczenia należy określić za pomocą odpowiednich badań.
Podłoże gruntowe na trasie projektowanej sieci jest jednorodne i nieuwarstwione,
złożone z jednej warstwy geotechnicznej obejmującej glinę zwięzłą i glinę
pylastozwięzłą oraz glinę piaszczystą o konsystencji plastycznej, dla których na
podstawie badań makroskopowych i badań gruntu na ścinanie, przyjęto uogólniony
stopień plastyczności IL = 0,40. Mimo tak dużej plastyczności warstwa ta, dość słaba
dla ław fundamentowych jest wystarczająco nośna dla zagłębionych w gruncie
zbiorników, które będą powodować naprężenia dużo mniejsze od naprężeń
pierwotnych, nawet przy całkowitym wypełnieniu.
Woda gruntowa na trasach projektowanych odcinków kanalizacji występuje
w piaskach nad gliną zwałową, na głębokości 1,1 m ppt, na rzędnej 78,0 m npm.
Stwierdzony poziom wody określa się jako średni. Poziom maksymalny przewiduje
się na głębokości 0,5 m ppt. to jest na rzędnej 78,50 m n.p.m.
W przypadku układania rurociągów poniżej zwierciadła wody gruntowej, zwierciadło
to należy obniżyć za pomocą igłofiltrów.
W miejscu budowy projektowanej przepompowni oraz na trasie projektowanych
rurociągów występuje słabe sączenie śródwarstwowe na głębokości 1,5 i 2,0 m ppt.
Sączenie to jest okresowe i może całkowicie zanikać w okresach bez opadów, ale po
6
dłuższych i intensywnych opadach warstwa piasku może być przez jakiś czas
nawodniona, a zwierciadło wody może się podnosić do głębokości 0,5- 0,6 m ppt.
Napływ wód gruntowych można zlikwidować stosując do odwodnienia wykopu
igłofiltry z obsypką lub drenaż opaskowy ze studzienką zbiorczą z której woda
zostanie wypompowana do rowów odwadniających lub istniejącej kanalizacji
deszczowej.
Wykopy wykonane w glinach należy zabezpieczyć przed zalaniem przez wody
opadowe, niedopuszczając do stagnacji wody w wykopach, gdyż spowoduje to
przewilżenie i uplastycznienie gruntów.
6.4.2 Rozbiórka i odtworzenie nawierzchni
Nawierzchnię asfaltową w ul. Parkowej w miejscu przejścia rurociągiem tłocznym
należy odtworzyć układając na zagęszczonym podłożu warstwę odcinającą grubości
10 cm wykonaną z piasku. Na tej warstwie wykonać należy podbudowę z kamienia
łamanego lub kruszywa łamanego grubości 20 cm na której ułożyć należy warstwę
wiążącą asfaltową grubości 4 cm i warstwę ścieralną grubości 4 cm.
6.4.3 Przekraczanie przeszkód terenowych
6.4.3.1. Przejście pod torami linii kolejowej
Przejście rurociągiem tłocznym pod torami linii kolejowej Warszawa- Kunowice
w km 341,862 wykonać metodą przecisku sterowanego w stalowej rurze ochronnej
Ø 219* 6,0mm. Przed przystąpieniem do robót należy uzgodnić i ustalić dokładną
lokalizację kabli kolejowych z:
•
„PKP Energetyka” Sp. z o.o. Zakład Zachodni w Poznaniu, ul.Kolejowa 4a,
•
Telekomunikacja Kolejowa Sp. z o.o. Zakład Telekomunikacji w Poznaniu,
ul. Reknicka 4,
•
Sekcja Eksploatacji PKP Polskie Linie Kolejowe S.A. W Poznaniu,
ul. Spichrzowa 53.
Przed przystąpieniem do przecisku kable należy zabezpieczyć przed uszkodzeniem,
a przebieg kanalizacji sanitarnej na skrzyżowaniu z torami kolejowymi należy trwale
oznakować.
6.4.3.2. Pozostałe kolizje i skrzyżowania.
W miejscach występowania kolizji istniejącego uzbrojenia podziemnego
z projektowanymi kanałami grawitacyjnymi należy przebudować to uzbrojenie.
Roboty związane z przebudową istniejącego uzbrojenia podziemnego wykonywać
pod nadzorem i w terminie uzgodnionym z właścicielem tych instalacji.
Przed przystąpieniem do głębienia wykopów należy w miejscach występowania
istniejących instalacji podziemnych wykonać ręcznie wykopy kontrolne które
pozwolą na dokładną lokalizację instalacji.
Przy skrzyżowaniach kanałów z istniejącymi rurociągami gazociągowymi
w odległościach mniejszych niż 1,50 m, należy stosować rury ochronne na
układanych kanałach, uszczelnione na pianką poliuretanową (Rozp. Min. Przemysłu
i Handlu z dn. 14.11.1995 roku w sprawie warunków technicznych jakim powinny
odpowiadać sieci gazowe – Dz.U. Nr 139, poz. 686).
7. Uwagi końcowe
Całość prac należy wykonać zgodnie z „Warunkami Technicznymi Wykonania
i Odbioru Rurociągów z Tworzyw Sztucznych”, obowiązującymi normami, warunkami
7
BHP i pod fachowym nadzorem.
Po wykonaniu rurociągów a przed ich zasypaniem należy zlecić wykonanie
inwentaryzacji powykonawczej jednostce wykonawstwa geodezyjnego (Dz.U. Nr 25,
poz. 133 § 17).
Opracował:
8