projekt wykonawczy

Transkrypt

projekt wykonawczy

GT
PROJEKT
Sp. z o.o. & Co Spółka komandytowa
ul. Parkowa 4,
Swadzim k. Poznania
62 – 080
Tarnowo Podgórne
tel. (061) 625 22 22,
fax. (061) 625 22 25
www.gtprojekt.pl, e-mail: [email protected]
KRS 0000249629
Regon: 300231530
NIP 779-22-76-312
PROJEKT
PeKaO S.A. 1 o/Poznań 23 1240 1747 1111 0010 0913 8138
WYKONAWCZY
WZMOCNIENIE SŁABONOŚNEGO PODŁOśA GRUNTOWEGO
POD NASYPAMI DROGOWYMI
DLA PROJEKTU BUDOWY OBWODNICY KOŚCIERZYNY
W CIĄGU DROGI KRAJOWEJ NR
20 STARGARD SZCZECIŃSKI - GDYNIA
LAFRENTZ POLSKA SP. Z O.O.
GŁÓWNY PROJEKTANT:
UL. ZBĄSZYŃSKA 29
60 – 359 POZNAŃ
GENERALNA DYREKCJA DRÓG KRAJOWYCH I AUTOSTRAD
ODDZIAŁ W GDAŃSKU
INWESTOR:
UL. SUBISŁAWA 5
80 – 354 GDAŃSK
ZESPÓŁ PROJEKTOWY:
SPRAWDZAJĄCY:
MGR INś. MIKOŁAJ JAKUBOWSKI
MGR INś. ŁUKASZ WIECZOREK
(upr. nr WKP/0048/POOK/10)I-1431)
(upr. nr WKP/0175/POOK/05)
MGR INś. PIOTR ZIELIŃSKI
MGR INś. PAWEŁ ŁĘCKI
(upr. nr 370/PW/91 - 361/PW/94, cert PKG 0144)
MGR INś. JACEK NAWRACAŁA
MGR INś. ŁUKASZ SZYMAŃSKI
(upr. nr WKP/0026/OWOK/05)I-
MGR INś. KAROL WOJCIECHOWSKI
MGR INś. KRYSTIAN ROśNOWSKI
DOKUMENTACJA NR 5674B /
2013
EGZEMPLARZ NR
SWADZIM, KWIECIEŃ 2013 R.
1
Z AWARTOŚĆ
CZĘŚĆ
OPRACOWANIA :
T E K S T O WA :
1.
PODSTAWA I ZAKRES OPRACOWANIA.
6
1.1. WSTĘP. PODSTAWA FORMALNA OPRACOWANIA.
6
1.2. PODSTAWA PRAWNA OPRACOWANIA.
6
1.3. PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA.
7
2.
PLANOWANA INWESTYCJA.
8
3.
BUDOWA PODŁOśA. GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA.
9
3.1. MORFOLOGIA, HYDROGRAFIA I BUDOWA GEOLOGICZNA.
9
3.2. WARUNKI HYDROGEOLOGICZNE.
10
3.3. WARUNKI GEOTECHNICZNE.
10
3.4. KATEGORIA GEOTECHNICZNA INWESTYCJI.
10
4.
OPIS ZASTOSOWANYCH W PROJEKCIE TECHNOLOGII ROBÓT ZIEMNYCH I SPECJALISTYCZNYCH ROBÓT
GEOTECHNICZNYCH. 11
4.1. WYMIANA „NA SUCHO”.
11
4.2. WYMIANA „NA MOKRO”.
12
4.3. ZAGĘSZCZENIE POWIERZCHNIOWE.
13
4.4. WIBROFLOTACJA.
13
4.5. WIBROWYMIANA W TECHNOLOGII KOLUMN PIASKOWO - śWIROWYCH.
15
4.6. ŚCIANKI SZCZELNE
16
4.7. KOLUMNY BETONOWE PRZEMIESZCZENIOWE.
16
5.
OBSZARY WYSTĘPOWANIA GRUNTÓW SŁABONOŚNYCH.
19
6.
TRASA GŁÓWNA KM ≈ 2+955 ÷ ≈ 3+035 KM
20
6.1. OPIS ROZWIĄZANIA PROJEKTOWEGO
20
6.2. PRZYJĘTE ROZWIĄZANIE TECHNOLOGICZNE
21
6.3. WYMAGANIA I WARUNKI KONTROLI ROBÓT
21
6.4. ZESTAWIENIE ZBIORCZE MATERIAŁÓW I ROBÓT
21
7.
22
22
23
23
24
8.
24
24
25
26
26
9.
27
27
28
28
29
10.
29
29
31
31
32
11.
TRASA GŁÓWNA KM ≈ 5+150 ÷ ≈ 5+310 KM WYSYPISKO ŚMIECI
32
33
34
34
35
12.
INNE OBSZARY
36
12.1. TRASA GŁÓWNA KM ≈ 0+570 ÷ ≈ 0+710 KM
36
12.2. DROGA DOJAZDOWA DDL1 W KM ≈ 0+070 ÷ ≈ 0+130 KM
36
12.3. ŁĄCZNICA Ł1/3 W KM ≈ 0+190 ÷ ≈ 0+235 KM
37
GT
PROJEKT
5674B
SWADZIM, kwiecień 2013
Projekt wykonawczy; Wzmocnienie słabonośnego podłoŜa; DK20 Obwodnica Kościerzyny
strona 2 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.4. TRASA GŁÓWNA W KM ≈ 1+500 ÷ ≈ 1+535 KM
12.7. DROGA DOJAZDOWA DD5 W KM ≈ 0+000 ÷ ≈ 0+205 KM
12.17. DROGA GMINNA DG187088G W KM ≈ 0+000 ÷ ≈ 0+050 KM
12.18. DROGA GMINNA DG187088G W KM ≈ 0+135 ÷ ≈ 0+185 KM
12.25. DROGA KRAJOWA DK20 (STARY PRZEBIEG) W KM ≈ 0+485 ÷ ≈ 0+590 KM
13
UWAGI KOŃCOWE .
RYSUNKI:
5674B_01_01
5674B_01_02
5674B_01_03
5674B_02_01
5674B_02_02
5674B_02_03
5674B_02_04
5674B_03_01
5674B_03_02
5674B_03_03
5674B_03_04
5674B_04_01
5674B_04_02
5674B_05_01
5674B_05_02
GT
PLAN WYMIANY GRUNTÓW SŁABONOŚNYCH
[TG] KM 2+955 ÷ KM 3+035
PLAN WZMOCNIENIA OBSZARU WYMIANY
[TG] KM 2+955 ÷ KM 3+035
SCHEMATYCZNY PRZEKRÓJ POPRZECZNY A-A
[TG] KM 2+955 ÷ KM 3+035
[TG] KM 3+110 ÷ KM 3+220
[TG] KM 3+110 ÷ KM 3+220
[TG] KM 3+110 ÷ KM 3+220
PLAN MONITORINGU PRZEMIESZCZEŃ
[TG] KM 3+110 ÷ KM 3+220
[TG] KM 3+360 ÷ KM 3+560
[TG] KM 3+360 ÷ KM 3+560
[TG] KM 3+360 ÷ KM 3+560
PLAN MONITORINGU PRZEMIESZCZEŃ
[TG] KM 3+360 ÷ KM 3+560
[TG] KM 7+300 ÷ KM 7+400
[TG] KM 7+300 ÷ KM 7+400
[TG] KM 8+855 ÷ KM 9+045
PROJEKT
5674B
37
38
38
39
40
40
41
41
42
42
43
43
44
44
45
46
46
47
47
48
49
49
50
50
51
51
52
52
53
53
54
55
1 : 500
1 : 500
1 : 150
1 : 500
1 : 500
1 : 150
1 : 500 / 1 : 150 / 1 : 20
1 : 500
1 : 500
1 : 150
1 : 500 / 1 : 150 / 1 : 20
1 : 500
1 : 500
1 : 500
strona 3 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
5674B_05_03
5674B_05_04
5674B_05_05
5674B_06_01
5674B_07_01
5674B_08_01
5674B_09_01
5674B_10_01
5674B_11_01
5674B_12_01
5674B_12_02
5674B_13_01
5674B_13_02
5674B_14_01
5674B_15_01
5674B_15_02
5674B_16_01
5674B_17_01
5674B_18_01
5674B_19_01
5674B_20_01
5674B_21_01
5674B_22_01
5674B_23_01
5674B_23_02
5674B_23_03
5674B_24_01
5674B_25_01
5674B_26_01
5674B_26_02
5674B_27_01
GT
[TG] KM 8+855 ÷ KM 9+045
1 : 500
[TG] KM 8+855 ÷ KM 9+045
1 : 150
SCHEMATYCZNY PRZEKRÓJ POPRZECZNY B-B
[TG] KM 8+855 ÷ KM 9+045
1 : 150
PLAN MONITORINGU PRZEMIESZCZEŃ. ZAKRES NASYPÓW PRZECIĄśAJĄCYCH
1 : 500 / 1 : 150 / 1 : 20
[TG] KM 8+855 ÷ KM 9+045
1 : 500
[TG] KM 0+570 ÷ KM 0+710
PLAN WYMIANY GRUNTÓW
[DDL1] KM 0+070 ÷ KM 0+130
1 : 500
[Ł1/3] KM 0+190 ÷ KM 0+235
1 : 500
[TG] KM 1+500 ÷ KM 1+535
1 : 500
1 : 500
[TG] KM 2+210 ÷ KM 2+260
1 : 500
[TG] KM 2+510 ÷ KM 2+580
[DD5] KM 0+000 ÷ KM 0+205
1 : 500
[DD5] KM 0+000 ÷ KM 0+205
1 : 500
[TG] KM 3+630 ÷ KM 3+695
1 : 500
[TG] KM 3+630 ÷ KM 3+695
1 : 500
[TG] KM 3+970 ÷ KM 4+035
1 : 500
[DD7] KM 1+735 ÷ KM 1+785
1 : 500
[DD7] KM 1+735 ÷ KM 1+785
1 : 500
PLAN POWIERZCHNIOWEGO WZMOCNIENIA GRUNTU RODZIMEGO
[TG] KM 4+500 ÷ KM 4+615
1 : 500
[TG] KM 4+620 ÷ KM 4+645
1 : 500
[DD8] KM 0+570 ÷ KM 0+615
1 : 500
PLAN POWIERZCHNIOWEGO WZMOCNIENIA GRUNTU
[TG] KM 5+425 ÷ KM 5+555
1 : 500
[TG] KM 5+545 ÷ KM 5+780
1 : 500
[TG] KM 5+885 ÷ KM 6+070
1 : 500
[DG_187088G] KM 0+000 ÷ KM 0+050
1 : 500
[DG_187088G] KM 0+135 ÷ KM 0+185
1 : 500
[DG_187088G] KM 0+135 ÷ KM 0+185
1 : 500
[DG_187088G] KM 0+135 ÷ KM 0+185
1 : 500
[TG] KM 6+620 ÷ KM 6+680
1 : 500
[TG] KM 6+990 ÷ KM 7+075
1 : 500
[TG] KM 7+150 ÷ KM 7+210
1 : 500
[TG] KM 7+150 ÷ KM 7+210
1 : 500
[TG] KM 7+150 ÷ KM 7+210
1 : 500
PROJEKT
5674B
strona 4 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
5674B_28_01
5674B_28_02
5674B_28_03
5674B_29_01
5674B_30_01
5674B_31_01
5674B_32_01
5674B_32_02
5674B_33_01
5674B_34_01
5674B_35_01
5674B_36_01
5674B_37_01
5674B_38_01
5674B_39_01
5674B_40_01
5674B_40_02
5674B_40_03
5674B_40_04
5674B_40_05
5674B_40_06
5674B_40_07
5674B_40_08
5674B_40_09
1 : 500
[DD11] KM 0+000 ÷ KM 0+055
1 : 500
[DD11] KM 0+000 ÷ KM 0+055
[DD11] KM 0+000 ÷ KM 0+055
1 : 500
PLAN WZMOCNIENIA PODŁOśA
[TG] KM 7+790 ÷ KM 7+870
1 : 500
[DK20_STARY_PRZEBIEG] KM 0+485 ÷ KM 0+590
1 : 500
1 : 500
[TG] KM 8+070 ÷ KM 8+205
1 : 500
[TG] KM 8+480 ÷ KM 8+570
SCHEMATYCZNY PRZEKRÓJ POPRZECZNY
[TG] KM 8+480 ÷ KM 8+570
1 : 500
PLAN WYSTĘPOWANIA GRUNTÓW SŁABONOŚNYCH
[TG] KM 9+070 ÷ KM 9+145
1 : 500
[TG] KM 9+195 ÷ KM 9+230
1 : 500
[TG] KM 9+625 ÷ KM 9+685
1 : 500
1 : 500
[TG] KM 9+770 ÷ KM 9+890
[DD16] KM 0+820 ÷ KM 0+875
1 : 500
[TG] KM 10+135 ÷ KM 10+195
1 : 500
[TG] KM 10+375 ÷ KM 10+540
1 : 500
RZUT PALI PRZEMIESZCZENIOWYCH Ø420
[TG] KM 5+150 ÷ KM 5+310
1 : 500
PRZEKRÓJ PODŁUśNY
[TG] KM 5+150 ÷ KM 5+310
1 : 500
PRZEKROJE POPRZECZNE
[TG] KM 5+150 ÷ KM 5+310
1 : 500
ZBROJENIE PALA. PŁYTA śELBETOWA
[TG] KM 5+150 ÷ KM 5+310
1 : 500
RZUT PALI PRZEMIESZCZENIOWYCH Ø420
[DD8] KM 0+225 ÷ KM 0+340
1 : 500
PRZEKRÓJ PODŁUśNY
[DD8] KM 0+225 ÷ KM 0+340
1 : 500
PRZEKRÓJ POPRZECZNY
[DD8] KM 0+225 ÷ KM 0+340
1 : 500
ZBROJENIE PALA. PŁYTA śELBETOWA
[DD8] KM 0+225 ÷ KM 0+340
1 : 500
PLAN MONITORINGU PRZEMIESZCZEŃ. ZAKRES NASYPÓW PRZECIĄśAJĄCYCH
[TG] KM 5+150 ÷ KM 5+310
1 : 500 / 1 : 150 / 1 : 20
O B L IC Z E N IA
STATYCZNE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH WYKONANYCH W PROGRAMACH:
• LARIX-5. WERSJA 1.57.
• MIDAS GTS
• GGU SOFTWARE
GT
PROJEKT
5674B
strona 5 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
1. PODSTAWA I ZAKRES OPRACOWANIA.
1.1.
WSTĘP. PODSTAWA FORMALNA OPRACOWANIA.
Niniejszy projekt wykonawczy wymiany i wzmocnienia podłoŜa gruntowego dla planowanej
budowy obwodnicy Kościerzyny w ciągu drogi krajowej Nr 20 Stargard Szczeciński - Gdynia, zwany
dalej Projektem, opracowano w przedsiębiorstwie G T P R O J E K T Spółka z o.o. & Co., Spółka
Komandytowa, z siedzibą: Swadzim, ul. Parkowa 4, 62 – 080 Tarnowo Podgórne, zwanym dalej
Projektantem, na zlecenie Głównego Projektanta, przedsiębiorstwa L AFRENTZ P OLSKA Spółka z
o.o., z siedzibą: ul. Zbąszyńska 29, 60-359 Poznań, zwanego dalej Zleceniodawcą, działającego w
imieniu Inwestora: Generalnej Dyrekcji Dróg Krajowych i Autostrad, Oddziału w Gdańsku, z
siedzibą: ul. Subisława 5, 80-354 Gdańsk.
1.2.
PODSTAWA PRAWNA OPRACOWANIA.
Projekt opracowano w oparciu o ustawy, rozporządzenia, wytyczne i normy, ściśle związane z
budownictwem, geotechniką, oraz specyfikacje techniczne wykonywania specjalistycznych robót
geotechnicznych: wymiany gruntu, zagęszczania metodą udarów o duŜej energii, wibroflotacji, kolumn
piaskowo - Ŝwirowych, wykonywania stalowych ścianek szczelnych oraz wykonywania
przemieszczeniowych kolumn betonowych, m.in., nie wyłączając innych:
[N_01]
Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25. kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych
warunków posadowienia obiektów budowlanych (Dz.U. z 2012 poz. 463).
[N_02]
norma PN-EN 1997-1 (maj 2008). Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1. Zasady ogólne.
[N_03]
norma PN-EN 1997-2 (kwiecień 2009). Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1. Rozpoznanie i badanie podłoŜa gruntowego.
[N_04]
norma PN-EN ISO 14688-1:2006. Badania geotechniczne. Oznaczenie i klasyfikowanie gruntów. Część 1: Oznaczenie i opis.
[N_04a]
norma PN-EN ISO 14688-1:2006/Ap1. (poprawka do normy; listopad 2012). Badania geotechniczne. Oznaczenie i klasyfikowanie gruntów.
Część 1: Oznaczenie i opis.
[N_05]
norma PN-EN ISO 14688-2:2006. Badania geotechniczne. Oznaczenie i klasyfikowanie gruntów. Część 2: Zasady klasyfikowania.
[N_05a]
norma PN-EN ISO 14688-2:2006/Ap1. (poprawka do normy; czerwiec 2010). Badania geotechniczne. Oznaczenie i klasyfikowanie gruntów.
Część 2: Zasady klasyfikowania.
[N_05b]
norma PN-EN ISO 14688-2:2006/Ap2. (poprawka do normy; listopad 2012). Badania geotechniczne. Oznaczenie i klasyfikowanie gruntów.
Część 2: Zasady klasyfikowania.
[N_06]
norma PN-B-02479:1998. Geotechnika. Dokumentowanie geotechniczne. Zasady Ogólne.
[N_07]
norma PN-86/B-02480. Grunty budowlane. Określenia, symbole, podział i opis gruntów.
[N_08]
norma PN-B-02481:1998. Geotechnika. Terminologia podstawowa, symbole literowe i jednostki miar.
[N_09]
norma PN-B-04452:2002. Geotechnika. Badania polowe.
[N_10]
norma PN-88/B-04481. Grunty budowlane. Badania próbek gruntu.
[N_11]
norma PN-81/B-03020. Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie.
[N_12]
norma PN-83/B-03010. Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
[N_13]
norma PN-83/B-02482. Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych.
[N_14]
norma PN-EN 206-1:2003. Beton – Część 1: Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność.
[N_15]
Wytyczne badań podłoŜa gruntowego budowli drogowych i mostowych. GDDP. Warszawa 1998.
[N_16]
Wytyczne wzmacniania podłoŜa gruntowego w budownictwie Drogowym. GDDP. Warszawa 2002.
Uwagi:
1)
norma [N_07] (PN-86/B-02480. Grunty budowlane. Określenia, symbole, podział i opis gruntów.), która zastąpiła wcześniejsze normy o
tym samym numerze i tytule, tj.: PN-75/B-02480 oraz PN-54/B-02480, przedstawia podział gruntów budowlanych, stosowany w
polskiej praktyce inŜynierskiej i geotechnicznej od ponad pięćdziesięciu lat; ponadto podział ten znajduje potwierdzenie w
klasyfikacjach, przyjętych w najczęściej stosowanych normach projektowania fundamentów: [N_11], [N_12] oraz [N_13];
2)
normy [N_04], [N_05], ustanowione w 2006 r. i [N_04a] [N_05a] [N_05b] oraz normy Eurokod 7 [N_02] i [N_03] wprowadzają nowy,
odmienny niŜ w normie [N_07] sposób klasyfikowania opisu gruntów, nie stosowany dotąd w projektowaniu fundamentów.
GT
PROJEKT
5674B
strona 6 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
1.3.
PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA.
Podstawę merytoryczną opracowania Projektu stanowią dane z niŜej wymienionych opracowań
oraz bieŜące wytyczne i uzgodnienia ze Zleceniodawcą:
[1]
Dokumentacja: „Budowa obwodnicy Kościerzyny w ciągu drogi krajowej nr 20; województwo
pomorskie, powiat kościerski, gminy miejska Kościerzyna, wiejska Kościerzyna; projekt
wykonawczy;
[2]
„Dokumentacja geologiczno – inŜynierska dla zadania p.n. „Budowa obwodnicy Kościerzyny (…)”,
opracowana przez Ingeo Sp. z o.o. (projekt nr DG-I/2/2011); Gdynia, wrzesień 2011 r. (udostępniona
w postaci plików *.pdf).
[3]
„Dokumentacja uzupełniająca z badań geologiczno – inŜynierskich z dokumentacją geotechnicznych
badań podłoŜa gruntowego dla zadania p.n. „Budowa obwodnicy Kościerzyny (…)”, opracowana
przez Ingeo Sp. z o.o. (projekt nr DGI/2/2011/D); Gdynia, wrzesień 2012 r. (udostępniona w postaci
plików *.pdf).
[4]
„Opinia geotechniczna dotycząca posadowienia obiektów budowlanych na odcinku projektowanej
Obwodnicy Kościerzyny w ciągu drogi DK20”, opracowana przez Ingeo Sp. z o.o. (projekt nr
01/12/OG); Gdynia, wrzesień 2012 r. (udostępniona w postaci plików *.pdf).
[5]
„Dokumentacja badań podłoŜa gruntowego dla projektu i budowy obwodnicy Kościerzyny w ciągu
DK20” opracowana przez GT Projekt w marcu – kwietniu 2013r.
[6]
„Ekspertyza geotechniczna i sanitarna moŜliwości wykonania prac związanych z realizacją „budowy
obwodnicy Kościerzyny (…)” na koronie wysypiska stałych odpadów komunalnych połoŜonego w
Kościerzynie (…)”, opracowana przez Geoteko w listopadzie 2010 r. (nr arch. 221/2722/10).
[7]
Wybrane materiały z projektu (budowlanego, wykonawczego) obwodnicy Kościerzyny branŜy
drogowej, udostępnione przez Zleceniodawcę.
inne dokumenty pozyskane przez Wykonawcę:
[8]
Kondracki J. "Geografia Polski. Mezoregiony Fizyczno - Geograficzne" PWN W-wa 1994 r.
[9]
Kondracki J. "Geografia fizyczna Polski" PWN W-wa 1978 r.
[10] Mapy topograficzne w skali 1 : 25 000
[11] Mapy geologiczne: „Mapa Geologiczna Polski w skali 1 : 200 000”: arkusz Słupsk, Instytut
Geologiczny, Warszawa 1975 r. (autorzy: Mojski, Sylwestrzak) i arkusz Gdańsk, Instytut
Geologiczny, Warszawa 1976 r. (autorzy: Mojski, Sylwestrzak).
[12] Materiały dostępne na stronach www:
www.maps.google.pl
www.geoportal.gov.pl
www.koscierzyna.pl
GT
www.zumi.pl
www.miastokoscierzyna.pl
PROJEKT
5674B
strona 7 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
2. PLANOWANA INWESTYCJA.
Projektuje się budowę obwodnicy miasta Kościerzyna w ciągu drogi krajowej nr DK20, Stargard
Szczeciński – Gdynia, która ma na celu wyeliminowanie ruchu tranzytowego z centrum miasta. Początek
projektowanej obwodnicy przewidziano 700 m przed granicą miasta (km 0+000,0) na działce nr 174 w
Kościerzynie. Koniec znajduje się 1690 m za skrzyŜowaniem z drogą gminną nr 187008G w km
10+936,30 na działce 275 w miejscowości Kaliska Kościerskie.
Długość przebudowywanych dróg bocznych krzyŜujących się w obrębie węzłów obwodnicy
Kościerzyny wynosi około 4,75 km. Projektowana obwodnica zlokalizowana jest w środkowej części
województwa pomorskiego w obrębie powiatu kościerskiego. Długość projektowanej obwodnicy miasta
Kościerzyna wynosi 10,94 km. W celu umoŜliwienia dostępu na projektowaną obwodnicę z dróg
bocznych zaprojektowano cztery węzły dwupoziomowe oraz siedem przejazdów nad lub pod obwodnicą.
-
Projektowana obwodnica będzie posiadać następujące parametry techniczne:
klasa drogi
GP
prędkość projektowa 80 km/h
liczba jezdni
2
szerokość jezdni
2 * 7,0 m
szerokość pasa dzielącego
4,0 m ( w tym 2 * 0,5 m opaski )
szerokość opaski zewnętrznej
2 * 0,5 m
szerokość poboczy ziemnych
szerokość korony
22,0 m
kategoria gruntu
KR4
obciąŜenie:
115 kN/oś
2 * 1,50 m
Pochylenia zaprojektowanej niwelety wynoszą od 0,50% do 4,92%.
Na projektowanej obwodnicy Miasta Kościerzyna zaprojektowano 4 węzły:
- węzeł nr 1 „Kościerzyna Zachód” - włączenie drogi powiatowej nr 2403G - Kościerzyna - Wdzydze
Kiszewskie - ul. Leśna – klasa Z i włączenie drogi gminnej - ul. Hallera – klasa L;
- węzeł nr 2 „Kościerzyna Południe” - włączenie drogi wojewódzkiej nr 214 Łeba - Warlubie - ul.
Klasztorna – klasa G, drogi gminnej – ul. Chojnicka – klasa L i drogi gminnej – ul. Storczykowa –
klasa L;
- węzeł nr 3 „Kościerzyna Wschód” - włączenie drogi wojewódzkiej nr 221 Gdańsk – Kościerzyna ul. Przemysłowa – klasa Z;
- węzeł nr 4 „WieŜyca” - włączenie istniejącej drogi krajowej nr DK20 – klasy G z kierunku Gdyni.
-
Zaprojektowano równieŜ 12 obiektów inŜynierskich w następujących lokalizacjach:
obiekt PG – 1, Przejście Gospodarcze w km 0+988,36;
obiekt WA – 2, Wiadukt w ciągu projektowanej drogi w km 1+310,07;
obiekt WD – 3, Wiadukt drogowy w km 1+992,69;
obiekt WA – 5, Wiadukt w ciągu projektowanej drogi w km 5+047,62;
obiekt PZ – 1, Przejście dla zwierząt w km 1+600,00;
obiekt PZ – 2, Przejście dla zwierząt w km 9+840,00.
W ramach zadania budowa obwodnicy miasta Kościerzyna zaprojektowano 28 przepustów i przejść
dla małych zwierząt, a takŜe w celu obsługi ruchu lokalnego i zapewnienia dojazdu do znajdujących się w
pobliŜu działek i nieruchomości zaprojektowano drogi dojazdowe o długości około 12 km.
GT
PROJEKT
5674B
strona 8 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
3. BUDOWA PODŁOśA. GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA.
Opis budowy geologicznej, warunków hydrogeologicznych i warunków geotechnicznych występujących
na analizowanym terenie opracowano na podstawie badań i opracowań geologicznych i geotechnicznych
wykonanych przez firmę INGEO Sp.z o.o. [2], [3], [4].
3.1.
MORFOLOGIA, HYDROGRAFIA I BUDOWA GEOLOGICZNA.
Projektowana obwodnica będzie przebiegać w strefie przygranicznej mezoregionów: Pojezierza
Kaszubskiego i Borów Tucholskich, wchodzących w skład makroregionów: Pojezierza Wschodniopomorskiego i
Południowopomorskiego, w obrębie podprowincji Pojezierze Południowobałtyckie. Współczesna rzeźba terenu
została uformowana w czasie stadiału górnego zlodowacenia Wisły oraz w postglacjale. Przez początkowy
kilometr trasa obwodnicy biegnie południową granicą płatu osadów morenowy dennej falistej, dalej do km 1+960
przecina kompleks sandrowy, by do km 2+890 znów biec skrajem moreny falistej. Dalej do km 6+300 trasa
biegnie po osadach sypkich pochodzenia wodnolodowcowego, wyścielających dno rynny i w km 8+950 przecina
zatorfioną dolinkę bezimiennego strumienia wpadającego do Bibrowej i ponownie wkracza na obszar moreny
dennej falistej. Odzwierciedleniem tych form geomorfologicznych jest rzeźba terenu.
Budowa geologiczna. Analizowany teren znajduje się, pod względem strukturalnym, w części syneklizy
pery bałtyckiej. Jak wskazuje profil geologiczny otworu Kościerzyna IG -1, krystaliczne podłoŜe występuje tu na
głębokości około 5000 m. Pokrywę osadową stanowią osady kambru, ordowiku, syluru, permu, triasu, jury,
kredy, paleogenu, neogenu i czwartorzędu. Kredę późną reprezentują opoki, margle szare i piaski drobnoziarniste,
paleogen i neogen (reprezentowane przez oligocen i miocen) są wykształcone w postaci piasków
drobnoziarnistych i pylastych oraz mułków i iłów. Osady wieku kredowego oraz oligoceńskiego i mioceńskiego
nawiercono na rzędnej około - 80 m p.p.m., w podłoŜu głębokiej formy erozyjnej wieku czwartorzędowego, być
moŜe przemodelowanej w wyniku plejstoceńskich ruchów neotektonicznych. MiąŜszość osadów wieku
czwartorzędowego sięga we wspomnianej strukturze około 275 m. Są to gliny zwałowe porozdzielane
piaszczysto-Ŝwirowymi seriami osadów wodnolodowcowych i zastoiskowymi piaskami pylastymi, mułkami i
iłami. Zidentyfikowano tu prawie kompletny profil osadów plejstocenu. Wydzielono tu osady czterech
zlodowaceń: najstarszego (Narwi), południowopolskich (Nidy i Sanu1), środkowopolskich (Odry i Warty) oraz
północnopolskie (Wisły). Osady związane z nimi składają się z glin zwałowych o miąŜszości kilka do około 100
m, rozdzielone piaskami pochodzenia wodnolodowcowego o duŜej zmienności w uziarnieniu. Lądolód stadiału
dolnego zlodowacenia Narwi pozostawił tu poziom glin zwałowych wyścielających dno obniŜenia. Gliny
zwałowe górnego stadiału tego zlodowacenia zachowały się jedynie w strefie krawędzi obniŜenia, około 80 m nad
jego dnem. Zlodowacenia południowopolskie pozostawiły ciągłe poziomy glin zwałowych o zróŜnicowanej
rzędnej spągu. Podobnie jak osady zlodowacenia wcześniejszego, w dnie obniŜenia leŜą one 70 – 100 m niŜej niŜ
w jego krawędzi. Jak wynika z przekroju geologicznego (Mapa Geologiczna Polski) gliny zlodowacenia Odry
wypełniają w rejonie Kościerzyny jedynie obniŜenie o którym była wcześniej mowa, co wskazuje na aktywność
w tym czasie ruchów neotektonicznych. Dopiero gliny stadiału dolnego zlodowacenia Warty przykrywają w
sposób ciągły wszystkie osady starsze, nie wykazując śladów zaburzeń neotektonicznych. W rejonie Kościerzyny
brak jest osadów interglacjałów: augustowskiego, mazowieckiego i eemskiego. W tych okresach dominowała
erozja i denudacja. Najistotniejsza z punktu widzenia projektowego warstwa plejstoceńskich utworów
przypowierzchniowych sięga do głębokości około 30 m. Jest ona zbudowana z glin zwałowych i piasków
wodnolodowcowych stadiału górnego oraz lokalnie, w zagłębieniach terenu, z osadów wieku holoceńskiego. W
czasie gdy czoło lądolodu znajdowało się na południe od dokumentowanego obszaru, w strefie krawędziowej
powstał system rynien lodowcowych, które po ustąpieniu lądolodu były konserwowane przez martwy lód. Po
wycofaniu się czoła lodowca na północ od Kościerzyny, na linię moren fazy pomorskiej, obszar projektowanej
obwodnicy był w strefie przepływu wód lodowcowych. Niesione przez nie piaski i Ŝwiry sypały sandry i
wypełniały szczeliny w lodach konserwujących powstałe wcześniej rynny. Po ustąpieniu lodowca proces
wytapiania się martwych lodów w rynnach kontynuował się oraz rozpoczął się rozwój ablacji prowadzący do
GT
PROJEKT
5674B
strona 9 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
powstania deluwiów i rozcinanie krawędzi wysoczyzn przez wody płynące. W holocenie rozpoczęło się
zarastanie zawodnionych obniŜeń i powstawanie osadów z róŜną zawartością substancji organicznej.
3.2.
WARUNKI HYDROGEOLOGICZNE.
Według Mapy Hydrogeologicznej Polski arkusze Kościerzyna i Wielki Klincz, w rejonie projektowanej
obwodnicy wody podziemne o znaczeniu uŜytkowym występują w utworach wieku czwartorzędowego.
Głównymi poziomami wodonośnymi są:
- piaski wodnolodowcowe zlodowaceń północnopolskich i młodszych zlodowaceń środkowopolskich
(zlodowacenia Warty) – poziom górny;
- piaski wodnolodowcowe starszych zlodowaceń środkowopolskich (zlodowacenia Odry) poziom środkowy;
- osady fluwioglacjalne typu zastoiskowego zlodowaceń południowopolskich – poziom dolny.
Górny poziom wodonośny jest związany z osadami sandrowymi i sypkimi przewarstwieniami wśród glin
zwałowych związanych ze stadiałem pomorskim zlodowacenia Wisły. Jest szeroko rozprzestrzeniony i ma
znaczenie regionalne. Warstwy wodonośne występują tu na głębokości 15 ÷ 50 m i mają charakter nieciągły i
zmienne uziarnienie. Stanowią je głównie piaski drobno i średnioziarniste o miąŜszości 10 ÷ 27 m. Ujmowane są
prawie we wszystkich okolicznych studniach. Wody tego poziomu mają charakter swobodny lub znajdują się pod
niewielkim ciśnieniem spowodowanym przykrywającymi go glinami zwałowymi.
W dokumentacji [2] swobodne zwierciadło wód gruntowych nawiercono na rzędnych od 150,1 m n.p.m.
do 180,20 m n.p.m. Stwierdzono lokalnie występujące zwierciadło wody zawieszonej, która w procesie infiltracji
gromadzi się w soczewkach gruntów niespoistych izolowanych warstwami gruntów słabo przepuszczalnych. W
podłoŜu stwierdzono równieŜ występowanie licznych sączeń w piaszczystych przewarstwieniach w gruntach
niespoistych.
3.3.
WARUNKI GEOTECHNICZNE.
Opis warunków geotechnicznych, wydzielenie pakietów i warstw gruntów przedstawiono w
dokumentacjach opracowanych przez przedsiębiorstwo Ingeo: [2], [3]; uzupełnienie badań dla
wybranych obszarów przeprowadził GT Projekt [7].
3.4.
KATEGORIA GEOTECHNICZNA INWESTYCJI.
Na podstawie analizy wykonanych badań terenowych udokumentowanych w opracowaniach [2],
[3], [5], [7] naleŜy stwierdzić, Ŝe analizowany teren charakteryzuje się złoŜonymi warunkami
gruntowo – wodnymi, zgodnie z klasyfikacją podaną w §4.2. Rozporządzenia [N_01]. Uwaga: literalna
interpretacja zapisów §4.2.3) Rozporządzenia [N_01] nakazywałaby określić warunki gruntowe w
dolinach rzek jako skomplikowane, jednak z uwagi na fakt, iŜ cieki przecinane projektowaną obwodnicą
są stosunkowo niewielkie, naleŜy przychylić się do zapisów dokumentacji [2], [3], [4] i określić warunki
gruntowe jako złoŜone.
Określenie warunków gruntowo – wodnych jako złoŜone wynika z faktu występowania w
podłoŜu gruntowym osadów o zróŜnicowanej genezie, w tym gruntów słabonośnych: organicznych, a
takŜe antropogenicznych nasypów o zróŜnicowanym składzie i zmiennym, niekontrolowanym
zagęszczeniu.
Zgodnie z klasyfikacją inwestycji podaną w §4.3.3) lit. c) Rozporządzenia [N_01], planowana
inwestycja winna zostać zaklasyfikowana do trzeciej kategorii geotechnicznej, z uwagi na fakt, Ŝe
planowana obwodnica zaliczana jest do przedsięwzięć mogących zawsze znacząco oddziaływać na
środowisko. Poszczególne obiekty inŜynierskie i inne budowle planowane w ramach realizacji tej
inwestycji mogą zostać zaklasyfikowane do drugiej kategorii geotechnicznej; stateczną klasyfikację
określa, zgodnie z §5.4. Rozporządzenia [N_01], Projektant.
GT
PROJEKT
5674B
strona 10 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
4. OPIS
ZASTOSOWANYCH W PROJEKCIE TECHNOLOGII ROBÓT ZIEMNYCH
I SPECJALISTYCZNYCH ROBÓT GEOTECHNICZNYCH.
4.1.
WYMIANA „NA SUCHO”.
OPIS ROZWIĄZANIA PROJEKTOWEGO
Dla wybranych obszarów występowania gruntów słabonośnych zaprojektowano posadowienie nasypu
drogowego na podłoŜu gruntowym wymienionym na nasyp budowlany, klasyczną metodą - „na sucho”.
Metodę tę zaprojektowano dla obszarów, w których osady słabonośne występują powyŜej lustra wód
gruntowych lub do głębokości nieznacznie przekraczającej poziom wód gruntowych.
Metodę tę zaprojektowano dla obszarów: 6, 7, 8, 9, 10, 11, 14, 15, 18, 25, 26, 27, 31,
32, 33 (tylko wybranie gruntów organicznych, bez budowy nasypu), 34, 35, 36, 37, 38, 39.
Projektuje się wymianę gruntu poprzez wybranie osadów organicznych / słabonośnych i
zastąpienie nasypem z kwalifikowanego kruszywa. Ze względu na przyjętą technologię zagęszczania przy
uŜyciu walca wibracyjnego, kruszywo uŜyte do wymiany gruntu „na sucho” wzdłuŜ analizowanego
odcinka, (np. piasek średni, piasek gruby lub pospółka) powinno spełniać podstawowe wymagania,
dotyczące uziarnienia, podane poniŜej: d10>0,05 mm; d50>0,25 mm; d80>1,00 mm;
U>3,5.
Projektuje się zagęszczenie nasypu; projektowane parametry zagęszczenie nie niŜsze niŜ:
wskaźnik zagęszczenia IS≥0,95, tj. stopień zagęszczenia ID≥0,55.
Po wykonaniu wymiany gruntu i klasycznego zagęszczenia, naleŜy sprawdzić skuteczność
wymiany i skuteczność zagęszczenia nasypu (jedno wiercenie kontrolne oraz jedno sondowanie
dynamiczne na nie więcej niŜ 400 m2 wymienionego gruntu), a następnie przystąpić do dalszych robót –
wg odrębnych opracowań projektowych.
Opis technologii i kolejności robót:
1. Wykarczowanie krzewów na trasie nasypu.
2. Wymiana gruntów organicznych / słabonośnych na kontrolowany nasyp budowlany metodą na
„sucho” z zagęszczeniem np. przy uŜyciu cięŜkiego walca wibracyjnego.
3. Kontrola skuteczności wymiany gruntu i zagęszczenia nasypu.
4. Dalsze roboty (wg odrębnych opracowań projektowych).
PRZYJĘTE ROZWIĄZANIE TECHNOLOGICZNE
Przyjmuje się następujące rozwiązania technologiczne:
1. Wymiana słabonośnego, organicznego / słabonośnego podłoŜa gruntowego nasypu drogowego na
nasyp budowlany „na sucho”.
2. Kontrola poprawności wykonanych robót i skuteczności wzmocnienia podłoŜa, zgodnie z wytycznymi
podanymi poniŜej.
WYMAGANIA I WARUNKI KONTROLI ROBÓT
W zakresie badań kontrolnych wymiany i zagęszczenia gruntu przewiduje się:
1. Kontrolne wiercenia penetracyjne, przez cała miąŜszość uformowanego nasypu. Wiercenia naleŜy
wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 wiercenie na 400 m2 wymiany – uformowanego nasypu.
2. Kontrolne sondowania dynamiczne, przez cała miąŜszość uformowanego nasypu. Sondowania (np.
sondą DPL / DPM) naleŜy wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2
wymiany – uformowanego nasypu.
GT
PROJEKT
5674B
strona 11 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
4.2.
WYMIANA „NA MOKRO”.
W rejonach głębszego zalegania gruntów organicznych, dla wybranych obszarów występowania
gruntów słabonośnych, zaprojektowano posadowienie nasypu drogowego na podłoŜu gruntowym
wymienionym na nasyp budowlany metodą - „na mokro”.
Metodę tę zaprojektowano dla obszarów: 1, 2, 3, 4, 5, 9, 11, 12, 13, 15, 23, 25, 26, 28.
Wymiana gruntu musi zostać poprzedzona usunięciem „koŜucha” torfu „wzmocnionego” korzeniami
trzcin i innych roślin. Projektuje się wymianę gruntu organicznego „na mokro” metodą wybierania (kopanie z
bagrowaniem), na nasyp budowlany z kwalifikowanego kruszywa. Po uformowaniu nasypu budowlanego
zostanie on zagęszczony / wzmocniony (w zaleŜności od głębokości wymiany) za pomocą:
− klasycznego zagęszczenia, warstwami około 30÷40 cm przy uŜyciu klasycznego sprzętu,
tj. cięŜkich walców wibracyjnych,
lub
− wibroflotacji,
lub
− wibrowymiany w technologii kolumn piaskowo – Ŝwirowych.
Uwaga: dla kaŜdego analizowanego „obszaru słabonośnego”, dla którego zaprojektowano
wymianę „na mokro” podano, w zaleŜności od miąŜszości gruntów słabonośnych podlegających
wymianie, jedną lub więcej metod zagęszczenia / wzmocnienia nasypu budowlanego (szczegóły: patrz
opisy do poszczególnych obszarów).
Kruszywo uŜyte do wymiany gruntu „na mokro” (np. piasek gruby lub pospółka) powinno spełniać
podstawowe wymagania, dotyczące uziarnienia:
d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d80>1,00 mm; U>4,0.
Projektuje się zagęszczenie nasypu; projektowane parametry zagęszczenie nie niŜsze niŜ:
wskaźnik zagęszczenia IS≥0,95, tj. stopień zagęszczenia ID≥0,55.
Po wykonaniu wymiany gruntu i klasycznego zagęszczenia, naleŜy sprawdzić skuteczność wymiany i
skuteczność zagęszczenia nasypu (jedno wiercenie kontrolne oraz jedno sondowanie dynamiczne na nie więcej
niŜ 400 m2 wymienionego gruntu), a następnie przystąpić do dalszych robót – wg odrębnych opracowań
projektowych. W przypadku zastosowania na danym obszarze wibroflotacji lub wibrowymiany po dokonaniu
wymiany i uformowaniu powierzchni roboczej na odpowiedniej rzędnej, naleŜy przygotować stabilną
platformę roboczą umoŜliwiającą pracę cięŜkiego sprzętu o masie do około 100 ton. Parametry platformy
roboczej podano w dalszej części projektu.
1.
2.
3.
Wykarczowanie krzewów na trasie nasypu.
Wymiana gruntów organicznych na kontrolowany nasyp budowlany metodą na „mokro”.
W przypadku klasycznego zagęszczenia nasypu budowlanego:
a. Kontrola skuteczności wymiany gruntu i zagęszczenia nasypu,
b. Dalsze roboty (wg odrębnych opracowań projektowych).
W przypadku zastosowania metody wibroflotacji lub wibrowymiany:
a. Przygotowanie powierzchni roboczej na odpowiedniej rzędnej umoŜliwiającej wykonanie
platformy roboczej,
b. Dalsze roboty (wibroflotacja: wg opisu w 4.4.; wibrowymiana – wg 4.5.).
4.
1. Wymiana słabonośnego, organicznego / słabonośnego podłoŜa gruntowego nasypu drogowego na
nasyp budowlany „na mokro”.
podanymi poniŜej (w przypadku zastosowania klasycznego zagęszczenia nasypu).
GT
PROJEKT
5674B
strona 12 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
W zakresie badań kontrolnych wymiany i klasycznego zagęszczenia gruntu przewiduje się:
1. Kontrolne wiercenia penetracyjne, przez cała miąŜszość uformowanego nasypu. Wiercenia naleŜy
2. Kontrolne sondowania dynamiczne, przez cała miąŜszość uformowanego nasypu. Sondowania (np.
sondą DPL / DPM) naleŜy wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2
wymiany – uformowanego nasypu.
4.3.
ZAGĘSZCZENIE POWIERZCHNIOWE.
Dla wybranych obszarów występowania gruntów słabonośnych – luźnych piasków, luźnych,
piaszczystych nasypów antropogenicznych – zaprojektowano posadowienie nasypu drogowego na istniejącym
podłoŜu gruntowym zagęszczonym przy uŜyciu klasycznego sprzętu, tj. cięŜkich walców wibracyjnych.
Metodę tę zaprojektowano dla obszarów:
16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 30.
Zagęszczenie istniejącego gruntu rodzimego / nasypowego musi zostać poprzedzona odhumusowaniem
i wykarczowaniem krzewów na trasie nasypu.
1.
2.
3.
4.
Wykarczowanie krzewów na trasie nasypu z usunięciem korzeni.
Klasyczne zagęszczenie istniejącego podłoŜa.
Kontrola skuteczności zagęszczenia istniejącego podłoŜa.
Dalsze roboty (wg odrębnych opracowań projektowych).
1. Klasyczne zagęszczenie istniejącego podłoŜa za pomocą cięŜkich walców wibracyjnych.
2. Kontrola poprawności wykonanych robót i skuteczności zagęszczenia podłoŜa, zgodnie z wytycznymi
podanymi poniŜej.
1.
W zakresie badań kontrolnych klasycznego zagęszczenia gruntu przewiduje się:
Kontrolne sondowania dynamiczne, przez cała miąŜszość dogęszczanego podłoŜa. Sondowania (np.
sondą DPL / DPM) naleŜy wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2 –
zagęszczonego podłoŜa.
2.
Stwierdzone badaniami (sondowaniami) zagęszczenie podłoŜa musi być nie niŜsze niŜ: wskaźnik
zagęszczenia IS≥0,95, tj. stopień zagęszczenia ID≥0,55.
4.4.
WIBROFLOTACJA.
Dla wybranych obszarów wymiany gruntów organicznych na nasyp budowlany projektuje się
zagęszczenie podłoŜa w technologii wibroflotacji.
Metodę tę zaprojektowano dla obszarów: 1, 2, 3, 12, 13, 15, 23, 26, 28.
Wibroflotację projektuje się po dokonaniu wymiany „na mokro”, dla obszarów, dla których
niemoŜliwe byłoby skuteczne zagęszczenie formowanego nasypu przy zastosowaniu klasycznych metod
(zagęszczenie walcami wibracyjnymi) z uwagi na duŜy dopływ wody do wykopu.
GT
PROJEKT
5674B
strona 13 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
Dla obszarów, dla których zaprojektowano zagęszczenie metodą wibroflotacji (1, 2, 3, 12, 13, 15,
23, 26, 28), a wykonano jednak skuteczną wymianę i skuteczne zagęszczenie przy zastosowaniu klasycznych
metod (zagęszczenie walcami wibracyjnymi), np. z powodu sprzyjających warunków atmosferycznych i
realizacji robót przy niskich poziomach wód gruntowych, moŜna zrezygnować z wykonania projektowanego
zagęszczenia metodą wibroflotacji.
Wibroflotacja jest to metoda wgłębnego zagęszczenia gruntów niespoistych. Polega na zmianie
upakowania ziaren gruntu pod wpływem wibracji wywołanej przez specjalny wibrator wgłębny zwany
wibroflotem. PogrąŜenie wibratora w grunt oraz zagęszczanie moŜe być wspomagane płuczką lub spręŜonym
powietrzem. Podczas podciągania wibratora na platformie roboczej tworzy się lej, który naleŜy sukcesywnie
wypełniać dodatkowym materiałem mineralnym.
Przed przystąpieniem do wibroflotacji naleŜy wykonać stabilną platformę roboczą umoŜliwiającą
pracę cięŜkiego sprzętu o masie do około 100 ton. Platformę roboczą grubości 50 cm wykonać z
kwalifikowanego i zagęszczonego kruszywa mineralnego: pospółki lub Ŝwiru o parametrach:
d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d70>2,00 mm; U>5,0 i wskaźniku zagęszczenia Is>0,97.
Projektuje się rozstaw punktów wibroflotacji o siatce trójkątnej i boku 220 cm * 220 cm.
Długość wibroflotacji dostosowano do układu warstw gruntowych, jednak w przypadku układu podłoŜa
innego niŜ załoŜony, długość pogrąŜania wibratora naleŜy dostosować do napotkanych warunków
gruntowych. Kolumny VIBRO wprowadzić minimum 1,0 m w rodzimy grunt nośny.
Kruszywo (np. piasek gruby lub pospółka / Ŝwir) uŜyte do wypełnienia lejów tworzących się
podczas wykonywania punktów wibroflotacji powinno posiadać nie więcej niŜ 3% zanieczyszczeń
frakcjami pylastymi (i ilastymi) oraz spełniać wymagania, dotyczące uziarnienia, o następujących
parametrach:
d3>0,05 mm;
d50>0,50 mm;
d80>1,00 mm;
U>5,0.
Po wykonaniu wymiany gruntu i i uformowaniu powierzchni roboczej, naleŜy sprawdzić skuteczność
wymiany i skuteczność zagęszczenia nasypu, a następnie przystąpić do dalszych robót – wg odrębnych
opracowań projektowych.
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Sprawdzenie skuteczności wymiany (patrz: opis do „wymiany na mokro”; punkt 4.2.).
Przygotowanie stabilnej platformy roboczej na odpowiedniej rzędnej.
Wytyczenie punktów wykonania wibroflotacji– w siatce trójkątnej 220 cm *220 cm.
Wykonanie zagęszczenia nasypu budowlanego metodą wibroflotacji
Kontrola skuteczności zagęszczenia nasypu.
1. Zagęszczenie nasypu budowlanego poprzez wykonanie wibroflotacji w regularnej, trójkątnej siatce
220 cm * 220 cm.
podanymi poniŜej.
W zakresie badań kontrolnych kolumn zagęszczenia nasypu:
1. Kontrolne sondowania dynamiczne sondą DPL lub sondą DPM, przez całą miąŜszość uformowanego i
zagęszczonego nasypu. Sondowania naleŜy wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1
sondowanie na 400 m2.
GT
PROJEKT
5674B
strona 14 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
2. Stwierdzone badaniami (sondowaniami) zagęszczenie nasypu musi być nie niŜsze niŜ: wskaźnik
4.5.
WIBROWYMIANA W TECHNOLOGII KOLUMN PIASKOWO - śWIROWYCH.
Dla wybranych obszarów wymiany gruntów organicznych projektuje się wgłębne wzmocnienie i
zagęszczenie poprzez wibrowymianę w technologii kolumn piaskowo – Ŝwirowych.
Metodę tę zaprojektowano dla obszarów: 3, 4, 5, 29.
Wibrowymianę (kolumny piaskowo – Ŝwirowe) projektuje się po dokonaniu wymiany „na mokro”,
dla obszarów, dla których – ze względu na duŜą miąŜszość słabonośnych osadów organicznych podlegających
wymianie – prognozuje się moŜliwość niezamierzonego (przez projektanta i przez wykonawcę robót)
pozostawienia gniazd gruntów organicznych o miąŜszości do około 1,0 m). W takim przypadku niemoŜliwe
byłoby skuteczne zagęszczenie formowanego nasypu przy zastosowaniu zarówno klasycznych metod
(zagęszczenie walcami wibracyjnymi) jak i klasycznej wibroflotacji.
Dla obszarów, dla których zaprojektowano wgłębną wymianę i wzmocnienie / zagęszczenie metodą
wibrowymiany, tj. kolumn piaskowo - Ŝwirowych (3, 4, 5), a wykonano skuteczną wymianę (tj. bez
pozostawienia „gniazd gruntów słabonośnych) moŜna przeprowadzić wgłębne zagęszczenie przy uŜyciu
wibroflotacji (bez konieczności formowania kolumn wibroflotem rdzeniowym).
Dla obszarów, dla których zaprojektowano wgłębną wymianę i zagęszczenie metodą wibrowymiany,
tj. kolumn piaskowo - Ŝwirowych (3, 4, 5), a wykonano skuteczną wymianę i skuteczne zagęszczenie przy
zastosowaniu klasycznych metod (zagęszczenie walcami wibracyjnymi), np. z powodu sprzyjających
warunków atmosferycznych i realizacji robót przy niskich poziomach wód gruntowych, moŜna zrezygnować z
wykonania projektowanego zagęszczenia metodą wibrowymiany (kolumn piaskowo –Ŝwirowych) lub
wibroflotacji.
Wibrowymiana w technologii kolumn - piaskowo Ŝwirowych polega na formowaniu w podłoŜu
pionowych słupów z kruszywa mineralnego. Do wykonania kolumny piaskowo – Ŝwirowej słuŜy
specjalistyczna palownica wyposaŜona w wibrator wgłębny z wewnętrznym podawaniem kruszywa (tzw.
wibroflot rdzeniowy). Zastosowanie wibrowymiany prowadzi do wzmocnienia słabego podłoŜa i przyśpiesza
konsolidację gruntu.
Przed przystąpieniem do wibrowymiany naleŜy wykonać stabilną platformę roboczą umoŜliwiającą
pracę cięŜkiego sprzętu o masie do około 100 ton. Platformę roboczą grubości 50 cm wykonać z
kwalifikowanego i zagęszczonego kruszywa mineralnego: pospółki lub Ŝwiru o parametrach:
d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d70>2,00 mm; U>5,0 i wskaźniku zagęszczenia Is>0,97.
Projektuje się rozstaw kolumn piaskowo – Ŝwirowych w regularnej siatce trójkątnej o boku
220 cm * 220 cm. Długość kolumn dostosowano do układu warstw gruntowych, jednak w przypadku
układu podłoŜa innego niŜ załoŜony, długość pogrąŜania wibratora naleŜy dostosować do napotkanych
warunków gruntowych. Kolumny piaskowo – Ŝwirowe wprowadzić minimum 1,0 m w grunt nośny.
Kruszywo (pospółka lub Ŝwir) uŜyte podczas wykonywania wibrowymiany powinno posiadać nie
więcej niŜ 3% zanieczyszczeń frakcjami pylastymi (i ilastymi) oraz spełniać wymagania, dotyczące
uziarnienia, o następujących parametrach: d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d80>2,00 mm; U>5,0.
Po wykonaniu wymiany gruntu i i uformowaniu powierzchni roboczej, naleŜy sprawdzić skuteczność
wymiany i skuteczność zagęszczenia nasypu, a następnie przystąpić do dalszych robót – wg odrębnych
opracowań projektowych.
1. Sprawdzenie skuteczności wymiany (patrz: opis do „wymiany na mokro”; punkt 4.2.).
2. Przygotowanie stabilnej platformy roboczej na odpowiedniej rzędnej.
GT
PROJEKT
5674B
strona 15 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
3.
4.
5.
6.
Wytyczenie punktów wykonania kolumn piaskowo - Ŝwirowych– w siatce trójkątnej 220 cm *220 cm.
Wykonanie kolumn piaskowo – Ŝwirowych.
Dalsze roboty.
1. Wykonanie kolumn piaskowo – Ŝwirowych w regularnej, trójkątnej siatce 220 cm * 220 cm.
podanymi poniŜej.
W zakresie badań kontrolnych kolumn piaskowo – Ŝwirowych przewiduje się
1. Kontrolne sondowania dynamiczne sondą DPM lub sondą DPH, przez całą miąŜszość uformowanego i
zagęszczonego kolumnami piaskowo – Ŝwirowymi nasypu. Sondowania naleŜy wykonać w regularnej
siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2.
2. Stwierdzone badaniami (sondowaniami) zagęszczenie nasypu musi być nie niŜsze niŜ: wskaźnik
4.6.
ŚCIANKI SZCZELNE
W celu zapewnienia stateczności nasypu drogowego, projektowanego w bezpośrednim sąsiedztwie
granicy pasa drogowego, dla wybranych obszarów o duŜej miąŜszości gruntów organicznych, zaprojektowano
zabezpieczenie stateczności nasypu drogowego w postaci stałych (traconych) ścianek szczelnych.
Zastosowanie ścianek szczelnych zaprojektowano na obszarach nr 4, 5, 12, 23, 28.
Do wykonania ścianek szczelnych słuŜą grodzice stalowe – stalowe kształtowniki z brzegami
ukształtowanymi w zamki w celu połączenia sąsiadujących kształtowników w ścianę, której zadaniem jest
przeniesienie parcia gruntu. Dla wszystkich obszarów, gdzie projektuje się ścianki szczelne załoŜono
zastosowanie grodzic stalowych VL604 S355. Dopuszcza się zastosowanie innych grodzić stalowych o
parametrach nie gorszych (tj. nie mniejszy wskaźnik wytrzymałości) niŜ załoŜone.
Przed przystąpieniem do wprowadzania grodzic stalowych w podłoŜe naleŜy wytyczyć osie ścianek
szczelnych, punkty charakterystyczne oraz wyznaczyć repery wysokościowe w celu prawidłowego montaŜu
ścianek szczelnych. Grodzice stalowe muszą zostać wykonane do projektowanych rzędnych.
1.
Wytyczenie osi ścianek szczelnych.
2.
Wykonanie (wbicie, wibrowanie) grodzic stalowych do odpowiednich rzędnych.
3.
4.7.
KOLUMNY BETONOWE PRZEMIESZCZENIOWE.
Dla wybranego, jednego obszaru występowania osadów słabonośnych, dla rejonu wysypiska śmieci
(obszar nr 40) zaprojektowano wzmocnienie podłoŜa betonowymi kolumnami przemieszczeniowymi.
GT
PROJEKT
5674B
strona 16 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
a)
Wykonanie prac związanych z odgazowaniem wysypiska śmieci
Zgodnie z zapisami ekspertyzy [9], przed przystąpieniem do robót budowlanych, w tym do
wzmacniania podłoŜa gruntowego „bezpieczne dla środowiska prowadzenie prac budowlanych i
późniejsza eksploatacja drogi bezwzględnie wymaga opracowania projektu i wykonania
odgazowania wysypiska”. Projekt odgazowania nie jest przedmiotem niniejszego Projektu.
b)
Wykonanie platformy roboczej.
Po odgazowaniu wysypiska, przed przystąpieniem do wykonania kolumn naleŜy przygotować
wyrównaną, stabilną i wolną od przeszkód powierzchnię roboczą (tzw. platformę roboczą) na całym
obszarze przewidzianym do wzmocnienia. Platforma musi być przystosowana do ciągłej pracy
cięŜkiego sprzętu budowlanego w kaŜdych warunkach pogodowych. W przypadku występowania
wysokiego poziomu wód gruntowych platformę roboczą naleŜy nadbudować do poziomu
umoŜliwiającego bezpieczną pracę cięŜkiego sprzętu budowlanego.
c)
Wykonywanie kolumn.
Kolumny muszą zostać wykonane do zaprojektowanych głębokości, od poziomu „góry”
platformy roboczej, przy zachowaniu minimalnego wprowadzenia kolumn w warstwy gruntów
nośnych, podanych w Projekcie, tj. 3,5 m.
Wzmocnienie podłoŜa kolumnami polega na stworzeniu kompozytu wzmacnianego materiału
(gruntu rodzimego / nasypu) i kolumn betonowych. Podstawowym narzędziem do wykonywania
kolumn jest wiertnica o duŜym momencie obrotowym wyposaŜona w świder przemieszczeniowy.
Przy pomocy świdra przemieszczeniowego o zmiennym skoku wykonywany jest w gruncie otwór
sięgający do warstwy gruntu nośnego. Świder przemieszcza wzmacniany grunt poprzecznie (grunt
nie wydostaje się na powierzchnię), co doprowadza do jego zagęszczenia w bezpośrednim
sąsiedztwie formowanych kolumn i zapewnia ich lepszą współpracę ze wzmacnianym podłoŜem.
Następnie zachodzi proces podciągania świdra do góry. W tym czasie wraz z jego przesuwem w
kierunku od dna otworu następuje iniekcja medium nośnego – mieszanki betonowej o parametrach
określonych w recepcie. Medium dostarczane jest przez rdzeń świdra pod ciśnieniem na tyle duŜym,
by wyeliminować niebezpieczeństwo zniszczenia ścianek otworu, a co za tym idzie zmieszania
iniektu ze słabym gruntem. W czasie podciągania wiertła następuje jego obrót w stronę zgodną z
kierunkiem wiercenia, co zapobiega rozluźnieniu otaczającego podłoŜa. Dzięki tak dobranej
technologii i odpowiedniej staranności robót kolumna musi zachować ciągłość.
Z uwagi na fakt, Ŝe kolumny formowane będą w obrębie wysypiska odpadów komunalnych
(materiału bardzo niejednorodnego; środowiska mogącego negatywnie, korozyjnie oddziaływać na
konstrukcję), projektuje się kolumny Ŝelbetowe, z betonu wodoszczelnego klasy C35/45 (B45) W8,
zbrojonego kształtownikami stalowymi HEB140 ze stali St3S (kształtowniki o długości
zapewniającej zbrojenie kolumn w całym przelocie nasypów).
Uwaga: przed przystąpieniem do wykonywania wszystkich zaprojektowanych kolumn
betonowych naleŜy wykonać minimum pięć kolumn próbnych i wykonać próbne obciąŜenia kolumn
(dopuszcza się dwa warianty: stanowisko z pojedynczą kolumną obciąŜaną metodą balastową lub
stanowisko z czterema kolumnami – palami kotwiącymi oraz jedną kolumną obciąŜaną);
szczegółowy projekt próbnych obciąŜeń (uwzględniający m.in. moŜliwości sprzętowe oraz
harmonogram całości robót) opracuje wykonawca robót i przedstawi do akceptacji Projektantowi.
d)
Przygotowanie głowic kolumn.
Ścięcie poszczególnych kolumn naleŜy wykonać nie później niŜ po około 0,5 godziny od ich
wykonania (przed rozpoczęciem procesu wiązania cementu); kolumny naleŜy ostroŜnie ścinać
koparką wyposaŜoną w łyŜkę o gładkiej krawędzi (niedopuszczalne jest stosowanie zębów, ścinanie
spychaczem i przepychanie kolumn) lub rozkuwać mechanicznie / ręcznie w przypadku
stwardniałego betonu; ewentualne ubytki i nierówności powierzchni głowicy kolumny naleŜy
GT
PROJEKT
5674B
strona 17 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
wyrównać betonem o nie mniejszych parametrach niŜ beton zastosowany w kolumnach. Ścięcie
kolumn naleŜy wykonać na głębokość 40 cm poniŜej górnej płaszczyzny platformy roboczej,
uŜywając koparki z łyŜką o szerokości 100 cm, formując zagłębienie (wykop) w platformie roboczej
o wymiarach: (głębokość) 40 cm * 100 cm * 100 cm.
e)
Wprowadzenie zbrojenia.
Niezwłocznie po ścięciu głowicy kolumny i wykonaniu wykopu w platformie roboczej (40cm
* 100cm * 100cm) naleŜy wprowadzić w kolumnę zbrojenie (kształtownik HEB140 ze zbrojeniem
głowicy: 2*L50*5 i siatka zbrojeniowa f20 co 17 cm – wg rys. 5674B_40_04, 5674B_40_08)
f)
Wykonanie oczepów.
Niezwłocznie po wprowadzeniu zbrojenia naleŜy wykonać – zabetonować oczep, uŜywając
betonu tej samej klasy, którego uŜyto do formowania kolumn (C35/45 (B45) W8); oczepy wykonać
wg rysunków: 5674B_40_04, 5674B_40_08.
Wszystkie prace dla kaŜdej pojedynczej kolumny (prace opisane w punktach c-d-e-f) naleŜy
wykonać tego samego dnia.
g)
Dalsze roboty.
Po zakończeniu wykonywania specjalistycznych robót geotechnicznych (kolumn
przemieszczeniowych wraz z głowicami) naleŜy odtworzyć równą i powierzchniowo dogęszczoną
(po wykonaniu kolumn i głowic) powierzchnię platformy roboczej. Na takiej powierzchni naleŜy
ułoŜyć warstwę geotkaniny (o wytrzymałości min 100/100 kN/m) i formować nasyp drogowy – wg
odrębnego opracowania.
Wymagane w arunki kontroli robót;
w ymagania dodatkow e:
1.
Wykonanie próbnych obciąŜeń minimum pięciu kolumn przed przystąpieniem do wykonywania
wzmocnienia podłoŜa (celem tych próbnych obciąŜeń jest zweryfikowanie w terenie załoŜeń
projektowych); sugeruje się aby próbne pale wykonane zostały poza obrysem terenu przeznaczonego
do wzmocnienia. NaleŜy wykonać minimum trzy próbne obciąŜenia w rejonie trasy głównej
[TG]oraz minimum dwa próbne obciąŜenia w rejonie drogi dojazdowej [DD8]. Projekt próbnych
obciąŜeń (uwzględniający m.in. moŜliwości sprzętowe oraz harmonogram całości robót) opracuje
wykonawca robót i przedstawi do akceptacji Nadzorowi Inwestorskiemu i Projektantowi.
2.
Wykonanie próbnych obciąŜeń po wykonaniu wszystkich kolumn. Projektuje się wykonanie ośmiu
próbnych obciąŜeń w rejonie trasy głównej [TG] oraz czterech w rejonie drogi dojazdowej [DD8].
Projekt próbnych obciąŜeń (uwzględniający m.in. moŜliwości sprzętowe oraz harmonogram całości
robót) opracuje wykonawca robót i przedstawi do akceptacji Nadzorowi Inwestorskiemu i
Projektantowi.
3.
BieŜąca kontrola wykonywania kolumn: podczas wykonywania kolumn naleŜy prowadzić kontrolę i
rejestrację za pomocą aparatury zamontowanej w maszynie oraz na bieŜąco analizować wyniki. Nie
zachowanie odpowiednich rygorów technologicznych podczas wykonywania kolumn stanowi błąd,
prowadzi do obniŜenia nośności i moŜe prowadzić do zwiększenia osiadań.
4.
Metryki kolumn: kaŜda kolumna musi posiadać metrykę obejmującą: numer kolumny, datę
wykonania, zagłębienie świdra poniŜej poziomu roboczego, długość kolumny, ilość zuŜytego betonu
(tzw. zestawienie zbiorcze).
5.
Podczas betonowania naleŜy pobrać próbki betonu do badań wytrzymałościowych:
1 seria (4 próby) na około 500 mb kolumn, jednak nie rzadziej niŜ co drugi dzień wykonywania
kolumn. Próby na ściskanie naleŜy wykonać w uprawnionym laboratorium badawczym, po upływie
28 dni od pobrania próbek.
6.
Projektowa tolerancja lokalizacji kolumn wynosi ± 4,0 cm.
GT
PROJEKT
5674B
strona 18 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
7.
Po ścięciu kolumn naleŜy skontrolować liczbę i połoŜenie kolumn. Ze względu na to, Ŝe kolumny są
elementami przestrzennego wzmocnienia podłoŜa pod nasypem nie wymaga się sporządzenia
powykonawczej inwentaryzacji geodezyjnej kolumn. NaleŜy jednak w prosty, techniczny sposób
sprawdzić, czy ich układ odpowiada załoŜeniom projektowym.
8.
W przypadku występowania większych, od podanych powyŜej, odchyłek wykonawczych,
stwierdzonych po odsłonięciu głowic kolumn, naleŜy niezwłocznie powiadomić Projektanta w celu
wykonania ewentualnych obliczeń sprawdzających i podjęcia odpowiednich decyzji.
9.
W przypadku stwierdzenia w czasie wykonywania robot jakichkolwiek niezgodności profilu
geotechnicznego z wynikami badań przedstawionych w dokumentacjach [1], [2], [9] naleŜy
niezwłocznie skontaktować się z autorami niniejszego Projektu.
10. Niedopuszczalne jest zmienianie technologii robót określonych w niniejszym projekcie, bez zgody
autorów projektu jak równieŜ niedopuszczalne jest przegłębienie wykopów poniŜej rzędnych
określonych w projekcie.
11. Przy wykonywaniu robót naleŜy bezwzględnie przestrzegać przepisów BHP.
5. OBSZARY
WYSTĘPOWANIA GRUNTÓW SŁABONOŚNYCH.
Na podstawie analizy dokumentacji badań podłoŜa stwierdzono, Ŝe na analizowanym odcinku
drogi występuje pięć „znaczących” obszarów występowania słabonośnych, organicznych gruntów
(zgodnie z [2] obszar: C, D, E, K, P) , które muszą zostać wymienione / wzmocnione. Dla tych obszarów
przeprowadzono dodatkowe badania geotechniczne w styczniu 2013 r. [7].
Analiza dokumentacji badań podłoŜa wykazała równieŜ występowanie 34 mniejszych obszarów
zalegania gruntów organicznych, piasków humusowych, nasypów niekontrolowanych dla których
równieŜ zaprojektowano właściwą technologię wymiany / wzmocnienia, powierzchniowego
zagęszczenia.
Na analizowanym terenie znajduje się równieŜ obszar nieczynnego wysypiska śmieci miasta
Kościerzyna dla którego, po przeprowadzeniu odgazowania, zaprojektowano wgłębne wzmocnienie w
technologii kolumn betonowych.
KilometraŜ trasy oraz numer obszaru podano zgodnie z projektem [1]; oznaczenia literowe
podano zgodnie z dokumentacją geologiczną [2].
Orientacyjną wysokość nasypów podano w odniesieniu do istniejących rzędnych terenu,
dodatkowo podając wysokość nasypu „zdefiniowaną” jako róŜnicę poziomów (rzędnych) projektowanej
[6] niwelety drogi i projektowanej [1] rzędnej platformy roboczej.
GT
PROJEKT
5674B
strona 19 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
6. TRASA GŁÓWNA
KM ≈ 2+955 ÷ ≈ 3+035 KM
Lokalizacja: trasa główna / zasadnicza km ≈ 2+955÷≈ 3+035 km
obszar C [2]
rysunki 5674B_01_01 ÷ 5674B_01_03
rzędna terenu (istniejące):
~152,0 m n.p.m. ÷ ~154,5 m n.p.m.
spąg osadów słabonośnych:
~154,0 m n.p.m. ÷ ~147,8 m n.p.m.
miąŜszość osadów słabonośnych:
do ~5,5 m
poziom wody gruntowej (ustabilizowany):
~-0,0 ÷ -0,1 m p.p.t.
niweleta drogi (projektowana):
~160,69 m n.p.m. ÷ ~159,66 m n.p.m.
nasyp (N) / wykop (W)
N wysokość ~2,7 ÷ ~7,4 m
NaleŜy uwzględnić okresowe wahania lustra wody gruntowej i moŜliwość stagnowania wody na
powierzchni terenu, np. w okresie wiosennym i po obfitych opadach atmosferycznych.
trzcin i innych roślin. Zaprojektowano posadowienie nasypu drogowego na podłoŜu gruntowym wymienionym
na nasyp budowlany. W rejonie płytkiego zalegania gruntów organicznych zaprojektowano klasyczną
wymianę gruntu „na sucho” na nasyp budowlany, natomiast w rejonie głębszego zalegania gruntów
organicznych (poniŜej lustra wody gruntowej) – wymianę „na mokro” metodą wybierania (kopanie z
bagrowaniem), na nasyp z kwalifikowanego kruszywa, po uformowaniu, wgłębnie wzmocnionego metodą
wibroflotacji - kolumny Vibro w siatce trójkątnej o boku 2,2 m (uwaga: projektuje się wymianę przez
bagrowanie, przy uŜyciu odpowiedniego sprzętu – koparki chwytakowej). Po dokonaniu wymiany naleŜy
uformować platformę roboczą, umoŜliwiającą wykonanie kolumn Vibro przez cięŜki sprzęt specjalistyczny, w
kaŜdych warunkach pogodowych.
Po wykonaniu wymiany gruntu i uformowaniu powierzchni roboczej, na rzędnej około 153,50 m
n.p.m., dla umoŜliwienia dalszych robót naleŜy ułoŜyć warstwę nasypu grubości 50 cm, uformowanego i
zagęszczonego z kwalifikowanego kruszywa mineralnego: pospółki lub Ŝwiru o parametrach: d3>0,05 mm;
d50>0,50 mm; d70>2,00 mm; U>5. Nasyp wykonany z tego kruszywa stanowił będzie tzw. platformę roboczą
o rzędnej 154,00 m n.p.m. – poziom prowadzenia dalszych robót.
Kruszywo uŜyte do wymiany gruntu „na sucho” wzdłuŜ analizowanego odcinka, (np. piasek średni,
piasek gruby lub pospółka) powinno spełniać podstawowe wymagania, dotyczące uziarnienia, podane poniŜej:
d10>0,05 mm; d50>0,25 mm; d80>1,00 mm; U>3,5. Kruszywo uŜyte do wymiany gruntu w rejonie
planowanej wibroflotacji, (np. piasek gruby lub pospółka / Ŝwir) powinno posiadać nie więcej niŜ 3%
zanieczyszczeń frakcjami pylastymi (i ilastymi) oraz spełniać podstawowe wymagania, dotyczące uziarnienia,
podane poniŜej: d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d80>1,00 mm; U>5,0.
Po wykonaniu wymiany gruntu i uformowaniu powierzchni roboczej, na rzędnej zbliŜonej do
pierwotnej rzędnej terenu w rejonie zalegania gruntów organicznych, tj. około 154,0 m n.p.m. naleŜy
sprawdzić skuteczność wymiany i skuteczność zagęszczenia nasypu (jedno wiercenie kontrolne oraz jedno
sondowanie dynamiczne na nie więcej niŜ 400 m2 wymienionego gruntu), a następnie przystąpić do dalszych
robót – wg odrębnych opracowań projektowych.
1.
Wykarczowanie krzewów na trasie nasypu, usunięcie koŜucha torfowego, przerośniętego korzeniami roślin.
2.
Wymiana gruntów organicznych na piaskowy nasyp budowlany metodą na „sucho”, a następnie
przystąpienie do wymiany gruntu metodą „na mokro” poprzez bagrowanie.
3.
Kontrola skuteczności wymiany gruntu.
4.
Wykonanie platformy roboczej (nasyp ze Ŝwiru / pospółki).
5.
Wykonanie zagęszczenia gruntu w sposób klasyczny oraz metodą wibroflotacji:
6.
7.
Wyrównanie terenu po wykonaniu wibroflotacji.
8.
GT
PROJEKT
5674B
strona 20 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
1. Wymiana słabonośnego, organicznego podłoŜa gruntowego nasypu drogowego na nasyp budowlany,
częściowo „na sucho” oraz częściowo „na mokro” metodą wybierania (kopaniem i bagrowaniem).
2. Zagęszczenie nasypu formowanego „na sucho” w sposób klasyczny, warstwami grubości 30÷40 cm,
przy uŜyciu klasycznego sprzętu, tj. np. cięŜkich walców wibracyjnych oraz wgłębnego wzmocnienia
nasypu formowanego pod wodą przez wykonanie kolumn Vibro.
podanymi w punkcie 6.3. poniŜej.
W zakresie badań kontrolnych wymiany gruntu przewiduje się:
Kontrolne wiercenia penetracyjne, przez cała miąŜszość uformowanego nasypu. Wiercenia naleŜy
W zakresie badań kontrolnych zagęszczenia:
a. Kontrolne sondowania dynamiczne sondą DPL lub sondą DPM, przez całą miąŜszość
uformowanego i zagęszczonego w technologii wibroflotacji nasypu. Sondowania naleŜy wykonać
w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2 wymiany – uformowanego nasypu.
Kontrola dotyczy zarówno obszaru zagęszczanego klasycznie jak i metodą wibroflotacji.
b. Stwierdzone badaniami (sondowaniami) zagęszczenie nasypu musi być nie niŜsze niŜ:
wskaźnik zagęszczenia IS ≥ 0,95, tj. stopień zagęszczenia ID ≥ 0,55.
Roboty ziemne:
1. Wymiana gruntu: wybranie gruntów organicznych, „na sucho”, klasyczne formowanie i
zagęszczanie nasypu:
wykopy:
≈
830 m3
nasypy:
≈ 1.100 m3
2. Wymiana gruntu: wybranie gruntów organicznych, „na mokro”, formowanie nasypu pod wodą:
wykopy:
≈ 9.680 m3
nasypy:
≈ 13.050 m3
Roboty specjalistyczne:
3. Wykonanie kolumn wibroflotacyjnych długości od 4,0 do 8,0 m.
588 szt.
≈ 3.160 mb
Uwaga: Przed przystąpieniem do realizacji projektu wykonawca robót jest zobowiązany dokonać
wizji lokalnej terenu oraz zapewnić wystarczającą ilość sprzętu oraz ludzi do prowadzenia
odwodnienia, zapewniającego bezpieczne i sprawne wykonywanie robót.
W przypadku występowania:
- korzystnych warunków atmosferycznych
- korzystnych warunków gruntowo – wodnych (poziom wody gruntowej niŜej niŜ w
dokumentacjach badań podłoŜa), dopuszcza się moŜliwość wymiany „na sucho” i
klasycznego zagęszczenia nasypu (dopuszcza się rezygnację z wibroflotacji pod warunkiem
uzyskania odpowiednich parametrów zagęszczenia nasypu).
GT
PROJEKT
5674B
strona 21 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
7. TRASA GŁÓWNA
KM ≈ 3+110 ÷ ≈ 3+220 KM
obszar D [2]
rysunki 5674B_02_01 ÷ 5674B_02_04
~155,0 m n.p.m. ÷ ~150,0 m n.p.m.
~144,0 m n.p.m. ÷ ~151,0 m n.p.m.
do ~5,5 m
~-0,0 ÷ -0,1 m p.p.t.
~157,0 m n.p.m. ÷ ~163,0 m n.p.m.
W głębokość ~2,5 ÷ ~3,0 m
projektowane obiekty
przepust PL4 ø1200 w km 0+135,00 Ł2/3
przepust PPMZ1 ø3000 w km 3+151,70; TG
istniejące cieki wodne
rzeka Bibrowa
wibroflotacji - kolumny Vibro w siatce trójkątnej o boku 2,2 m (uwaga: projektuje się wymianę przez
bagrowanie, przy uŜyciu odpowiedniego sprzętu – koparki chwytakowej). Po dokonaniu wymiany naleŜy
uformować platformę roboczą, umoŜliwiającą wykonanie kolumn Vibro przez cięŜki sprzęt specjalistyczny, w
kaŜdych warunkach pogodowych.
Uwaga: prace związane z wymianą gruntów oraz wzmocnieniem podłoŜa naleŜy skoordynować z
budową przepustów. Przed przystąpieniem do robót naleŜy dokonać przekopania koryta rzeki Bibrowa.
Po wykonaniu wymiany gruntu i uformowaniu powierzchni roboczej, na rzędnej około 151,50
(151,00) m n.p.m., dla umoŜliwienia dalszych robót naleŜy ułoŜyć warstwę nasypu grubości 50 cm,
uformowanego i zagęszczonego z kwalifikowanego kruszywa mineralnego: pospółki lub Ŝwiru o parametrach:
d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d70>2,00 mm; U>5. Nasyp wykonany z tego kruszywa stanowił będzie tzw.
platformę roboczą o rzędnej 152,00 (151,50) m n.p.m. – poziom prowadzenia dalszych robót.
podane poniŜej: d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d80>1,00 mm; U>5,0.
pierwotnej rzędnej terenu w rejonie zalegania gruntów organicznych, tj. około 152,00 (151,50) m n.p.m. naleŜy
sprawdzić skuteczność wymiany i skuteczność zagęszczenia nasypu (jedno wiercenie kontrolne oraz jedno
sondowanie dynamiczne na nie więcej niŜ 400 m2 wymienionego gruntu), a następnie przystąpić do dalszych
robót – wg odrębnych opracowań projektowych.
GT
PROJEKT
5674B
strona 22 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
1.
2.
3.
4.
5.
Wykonanie zagęszczenia gruntu w sposób klasyczny oraz metodą wibroflotacji:
6.
Wyrównanie terenu po wykonaniu wibroflotacji.
7.
8.
ZałoŜenie wgłębnych reperów geodezyjnych (Rp1, Rp2, Rp3, Rp4, Rp5, Rp6).
9.
Wykonanie nasypu drogowego (wg. odrębnego opracowania projektowego).
10. ZałoŜenie powierzchniowych reperów geodezyjnych (Rp2A, Rp5A).
przy uŜyciu klasycznego sprzętu, tj. np. cięŜkich walców wibracyjnych oraz wgłębnego wzmocnienia
nasypu formowanego pod wodą przez wykonanie kolumn Vibro.
uformowanego i zagęszczonego w technologii wibroflotacji nasypu. Sondowania naleŜy
wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2 wymiany –
uformowanego nasypu. Kontrola dotyczy zarówno obszaru zagęszczanego klasycznie jak i
metodą wibroflotacji.
W zakresie kontroli geodezyjnej osiadań nasypu drogowego:
1. Monitoring geodezyjny osiadań:
- pomiar „0” bezpośrednio po zamontowaniu reperów;
- dla wszystkich reperów: pomiary w trakcie formowania nasypu;
- dla wszystkich reperów: pomiary co tydzień (przez pierwsze dwa miesiące), a następnie co dwa
tygodnie;
2. Pomiary osiadań nasypu naleŜy prowadzić przez okres do 6 miesięcy od rozpoczęcia eksploatacji
drogi, lecz nie krócej niŜ do uzyskania stabilizacji osiadań.
GT
PROJEKT
5674B
strona 23 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 3.520 m3
nasypy:
≈ 4.400 m3
wykopy:
≈ 39.000 m3
nasypy:
≈ 42.300 m3
1.299 szt.
≈ 7.610 mb
dokumentacjach badań podłoŜa) dopuszcza się moŜliwość wymiany „na sucho” i
klasycznego zagęszczenia nasypu (dopuszcza się rezygnację z wibroflotacji pod
warunkiem uzyskania odpowiednich parametrów zagęszczenia nasypu).
8. TRASA GŁÓWNA
KM ≈ 3+360 ÷ ≈ 3+560 KM
rysunki 5674B_03_01
÷
obszar E [2]
5674B_03_04
~149,5 m n.p.m. ÷ ~156,0 m n.p.m.
~143,0 m n.p.m. ÷ ~155,0 m n.p.m.
do ~8,5 m
~-0,1 ÷ -0,1 m p.p.t.
~156,00 m n.p.m. ÷ ~153,00 m n.p.m.
W wysokość ~0,1 ÷ ~0,5 m
przepust P2 ø1200 w km 3+520,00 TG
przejście dla małych zwierząt PMZ5 ø2600 w km 3+470,00; TG
przepust PD5 ø800 w km 2+740,66 DD7
NaleŜy uwzględnić okresowe wahania lustra wody gruntowej i moŜliwość stagnowania
wody na powierzchni terenu, np. w okresie wiosennym i po obfitych opadach atmosferycznych.
wibroflotacji - kolumny Vibro w siatce trójkątnej o boku 2,2 m oraz kolumnami piaskowo-Ŝwirowymi, w
GT
PROJEKT
5674B
strona 24 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
technologii wibrowymiany (uwaga: projektuje się wymianę przez bagrowanie, przy uŜyciu odpowiedniego
sprzętu – koparki chwytakowej). Po dokonaniu wymiany naleŜy uformować platformę roboczą, umoŜliwiającą
wykonanie kolumn Vibro oraz kolumn piaskowo - Ŝwirowych przez cięŜki sprzęt specjalistyczny, w kaŜdych
warunkach pogodowych.
budową przepustu oraz przejścia dla małych zwierząt.
Po wykonaniu wymiany gruntu i uformowaniu powierzchni roboczej, na rzędnych około 150,50
(152,00; 154,00) m n.p.m., dla umoŜliwienia dalszych robót naleŜy ułoŜyć warstwę nasypu grubości 50 cm,
uformowanego i zagęszczonego z kwalifikowanego kruszywa mineralnego: pospółki lub Ŝwiru o parametrach:
d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d70>2,00 mm; U>5. Nasyp wykonany z tego kruszywa stanowił będzie tzw.
platformę roboczą o rzędnej 151,00 (152,50; 154,50) m n.p.m. – poziom prowadzenia dalszych robót.
podane poniŜej: d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d80>1,00 mm; U>5,0. Kruszywo uŜyte do wykonania kolumn
piaskowo-Ŝwirowych (np. piasek gruby lub pospółka / Ŝwir) powinno posiadać nie więcej niŜ 3%
zanieczyszczeń frakcjami pylastymi (i ilastymi) oraz spełniać podstawowe wymagania, dotyczące
uziarnienia, podane poniŜej: d3>0,05 mm; d50>0,50 mm; d80>2,00 mm; U>5,0.
pierwotnej rzędnej terenu w rejonie zalegania gruntów organicznych, tj. około 151,00 (152,50; 154,50) m
n.p.m. naleŜy sprawdzić skuteczność wymiany i skuteczność zagęszczenia nasypu (jedno wiercenie kontrolne
oraz jedno sondowanie dynamiczne na nie więcej niŜ 400 m2 wymienionego gruntu), a następnie przystąpić do
dalszych robót – wg odrębnych opracowań projektowych.
W przypadku stwierdzenia w trakcie badań kontrolnych wymiany gruntu całkowitej / skutecznej
wymiany gruntów słabonośnych (bez pozostawienia w podłoŜu „gniazd” gruntów organicznych i
słabonośnych), dopuszcza się zastąpienie zaprojektowanej wibrowymiany z kolumn piaskowo – Ŝwirowych,
wibroflotacją.
1.
2.
3.
4.
5.
Wykonanie zagęszczenia gruntu w sposób klasyczny, metodą wibroflotacji oraz wibrowymiany z
zastosowaniem kolumn piaskowo - Ŝwirowych:
6.
7.
Wyrównanie terenu po wykonaniu wibroflotacji oraz wibrowymiany.
8.
ZałoŜenie wgłębnych reperów geodezyjnych (Rp1, Rp2, Rp3).
9.
Wykonanie nasypu drogowego (wg odrębnego opracowania projektowego).
10. ZałoŜenie powierzchniowych reperów geodezyjnych (Rp2A).
GT
PROJEKT
5674B
strona 25 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
przy uŜyciu klasycznego sprzętu, tj. np. cięŜkich walców wibracyjnych, wgłębnego wzmocnienia
nasypu formowanego pod wodą przez wykonanie kolumn Vibro oraz kolumn piaskowo – Ŝwirowych
(przy uŜyciu wibratora rdzeniowego z jednoczesnym podawaniem kruszywa).
uformowanego i zagęszczonego w technologii wibroflotacji oraz wibrowymiany nasypu.
Sondowania naleŜy wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2
wymiany – uformowanego nasypu. Kontrola dotyczy zarówno obszaru zagęszczanego klasycznie
jak i metodą wibroflotacji i wibrowymiany.
1. Monitoring geodezyjny osiadań:
pomiar „0” bezpośrednio po zamontowaniu reperów;
dla wszystkich reperów: pomiary w trakcie formowania nasypu;
dla wszystkich reperów: pomiary co tydzień (przez pierwsze dwa miesiące), a następnie co
dwa tygodnie;
2. Pomiary osiadań nasypu naleŜy prowadzić przez okres do 6 miesięcy od rozpoczęcia eksploatacji
drogi, lecz nie krócej niŜ do uzyskania stabilizacji osiadań.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 4.000 m3
nasypy:
≈ 5.000 m3
wykopy:
≈ 23.550 m3
nasypy:
≈ 28.050 m3
995 szt.
≈ 4.710 mb
4. Wykonanie kolumn piaskowo Ŝwirowych długości od 0,0 do 0,0 m.
251 szt.
≈ 2.110 mb
klasycznego zagęszczenia nasypu (dopuszcza się rezygnację z wibroflotacji pod
GT
PROJEKT
5674B
strona 26 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
9. TRASA GŁÓWNA
KM ≈ 7+300 ÷ ≈ 7+400 KM
obszar K [2]
rysunki 5674B_04_01 ÷ 5674B_04_02
~180,00 m n.p.m. ÷ ~182,00 m n.p.m.
~175,50 m n.p.m. ÷ ~181,00 m n.p.m.
do ~5,0 m
~-0,0 ÷ -0,1 m p.p.t.
~185,00 m n.p.m. ÷ ~186,00 m n.p.m.
przepust PPMZ5B ø2600 w km 0+292,24; DD10
przepust PPMZ5A ø2600 w km 0+287,50; DD11
wibrowymiany - kolumny piaskowo-Ŝwirowe w siatce trójkątnej o boku 2,2 m (uwaga: projektuje się
wymianę przez bagrowanie, przy uŜyciu odpowiedniego sprzętu – koparki chwytakowej). Po dokonaniu
wymiany naleŜy uformować platformę roboczą, umoŜliwiającą wykonanie kolumn piaskowo - Ŝwirowych
przez cięŜki sprzęt specjalistyczny, w kaŜdych warunkach pogodowych. W celu zapewnienia stateczności
nasypu drogowego, projektowanego w bezpośrednim sąsiedztwie granicy pasa drogowego, zaprojektowano
zabezpieczenie stateczności nasypu od strony drogi dojazdowej DD11 i wygrodzenie obszaru wymiany
gruntów organicznych pod projektowanym nasypem drogowym przy zastosowaniu „traconej”, stalowej ścianki
szczelnej. Ścianka szczelna musi zostać wykonana (wbita, wibrowana) przed dokonaniem wgłębnego
wzmocnienia. Po wykonaniu ścianki oraz wgłębnym wzmocnieniu wbudowanego nasypu naleŜy ją połączyć
systemowo z zaprojekowaną geosiatką (100kN / 100kN).
budową przepustów. Przed przystąpieniem do robót naleŜy dokonać przekopania koryta cieku wodnego.
planowanej wibrowymiany, (np. piasek gruby lub pospółka / Ŝwir) powinno posiadać nie więcej niŜ 3%
GT
PROJEKT
5674B
strona 27 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
Po wykonaniu wymiany gruntu, ścianek szczelnych i uformowaniu powierzchni roboczej, na rzędnej
zbliŜonej do pierwotnej rzędnej terenu w rejonie zalegania gruntów organicznych, tj. około 181,70 m n.p.m.
naleŜy sprawdzić skuteczność wymiany i skuteczność zagęszczenia nasypu (jedno wiercenie kontrolne oraz
jedno sondowanie dynamiczne na nie więcej niŜ 400 m2 wymienionego gruntu). Następnie po ułoŜeniu
zaprojektowanej geosiatki naleŜy przystąpić do dalszych robót – wg odrębnych opracowań projektowych.
wibroflotacją.
1.
2.
3.
4.
5.
Wykonanie (wbicie lub wibrowanie) stalowej ścianki szczelnej „traconej” typu VL604 S355.
6.
Wykonanie zagęszczenia gruntu w sposób klasyczny oraz metodą wibrowymiany z zastosowaniem
kolumn piaskowo - Ŝwirowych:
7.
8.
Wyrównanie terenu po wykonaniu wibrowymiany.
9.
UłoŜenie geosiatki (100kN / 100kN) systemowo połączonej ze stalową ścianką szczelną.
10. Wykonanie nasypu drogowego (wg. odrębnego opracowania projektowego).
1.
2.
3.
4.
Wymiana słabonośnego, organicznego podłoŜa gruntowego nasypu drogowego na nasyp budowlany,
Zagęszczenie nasypu formowanego „na sucho” w sposób klasyczny, warstwami grubości 30÷40 cm,
nasypu formowanego pod wodą przez wykonanie kolumn piaskowo – Ŝwirowych (przy uŜyciu
wibratora rdzeniowego z jednoczesnym podawaniem kruszywa).
Kontrola poprawności wykonanych robót i skuteczności wzmocnienia podłoŜa, zgodnie z wytycznymi
Zabezpieczenie stateczności całości nasypu drogi dojazdowej przez zabicie stalowych ścianek
szczelnych systemowo połączonych z geosiatką.
uformowanego i zagęszczonego w technologii wibrowymiany nasypu. Sondowania naleŜy
wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2 wymiany – uformowanego
nasypu. Kontrola dotyczy zarówno obszaru zagęszczanego klasycznie jak i metodą
wibrowymiany.
GT
PROJEKT
5674B
strona 28 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 2.850 m3
nasypy:
≈ 3.550 m3
wykopy:
≈ 15.200 m3
nasypy:
≈ 19.500 m3
1.156 szt. ≈ 5.390 mb
4. Wykonanie stalowej ścianki szczelnej oraz geosiatki:
• ścianka szczelna „tracona” VL604 S355, wysokość 7,0 m, powierzchnia 180,6 m2
• geosiatka 100kN / 100kN, powierzchnia 1200,0 m2
klasycznego zagęszczenia nasypu (dopuszcza się rezygnację z wibrowymiany (wykonania
kolumn piaskowo – Ŝwirowych) na rzecz wibroflotacji lub klasycznego zagęszczenia pod
10. TRASA GŁÓWNA
KM ≈ 8+855 ÷ ≈ 9+045 KM
obszar P [2]
rysunki 5674B_05_01 ÷ 5674B_05_05
~167,0 m n.p.m. ÷ ~171,5 m n.p.m.
~155,4 m n.p.m. ÷ ~171,0 m n.p.m.
do ~12,5 m
~-0,0 ÷ -0,0 m p.p.t.
~174,50 m n.p.m. ÷ ~175,50 m n.p.m.
GT
PROJEKT
5674B
strona 29 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
wibrowymiany - kolumny piaskowo-Ŝwirowe w siatce trójkątnej o boku 2,2 m (uwaga: projektuje się
wymianę przez bagrowanie, przy uŜyciu odpowiedniego sprzętu – koparki chwytakowej). Po dokonaniu
wymiany naleŜy uformować platformę roboczą, umoŜliwiającą wykonanie kolumn piaskowo - Ŝwirowych
przez cięŜki sprzęt specjalistyczny, w kaŜdych warunkach pogodowych.
W celu zapewnienia stateczności nasypu drogowego, projektowanego w bezpośrednim sąsiedztwie
granicy pasa drogowego, zaprojektowano zabezpieczenie stateczności nasypu drogi głównej i wygrodzenie
obszaru wymiany gruntów organicznych pod projektowanym nasypem drogowym przy zastosowaniu
„traconych”, stalowych ścianek szczelnych (ścianki szczelnej wygradzających obszar wymiany oraz ścianki
szczelnej kotwiącej). Ścianki szczelne muszą zostać wykonane (wbite, wibrowane) przed dokonaniem
wgłębnego wzmocnienia. Z platformy roboczej na rzędnej 168,6 m .n.p.m. naleŜy wykonać projektowane
ścianki szczelne „tracone” oraz ciągłe stalowe oczepy. Następnie po wykonaniu wgłębnego wzmocnienia,
wyrównaniu powierzchni platformy, ułoŜeniu geosiatki o wytrzymałości 100kN / 100kN oraz wykonaniu 20
cm nasypu budowlanego naleŜy połączyć je systemem ściągów. Ściągi stalowe naleŜy wykonać na poziomie
168,8 m n.p.m. z systemowych elementów kotwienia, zdolnych do przeniesienia sił rozciągających. Ściągi
montować w rurach osłonowych z PVC 160 mm zabezpieczających przed zginaniem ściągów od osiadającego
nasypu. Zarówno ściągi jak i konstrukcję oczepów naleŜy zabezpieczyć antykorozyjnie powłokami malarskimi.
Po zamontowaniu i wykonaniu warstwy nasypu grubości około 50 cm naleŜy ułoŜyć kolejną warstwę geosiatki
o wytrzymałości 60kN / 60 kN i przystąpić do dalszych robót związanych z konstrukcją nasypu (wg.
odrębnych opracowań projektowych).
budową przepustów. Przed przystąpieniem do robót naleŜy dokonać przekopania koryta cieku wodnego.
planowanej wibrowymiany, (np. piasek gruby lub pospółka / Ŝwir) powinno posiadać nie więcej niŜ 3%
Po wykonaniu wymiany gruntu, ścianek szczelnych „traconych” wraz z oczepami stalowymi i
uformowaniu powierzchni roboczej, na rzędnej zbliŜonej do pierwotnej rzędnej terenu w rejonie zalegania
gruntów organicznych, tj. około 168,60 m n.p.m. naleŜy sprawdzić skuteczność wymiany i skuteczność
zagęszczenia nasypu (jedno wiercenie kontrolne oraz jedno sondowanie dynamiczne na nie więcej niŜ 400 m2
wymienionego gruntu). Następnie po ułoŜeniu zaprojektowanych warstw geosiatek wraz z systemem ściągów
naleŜy przystąpić do dalszych robót – wg odrębnych opracowań projektowych.
wibroflotacją.
1.
2.
3.
GT
PROJEKT
5674B
strona 30 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
4.
5.
Wykonanie (wbicie lub wibrowanie) stalowych ścianek szczelnych „traconych” typu VL604 S355 –
ścianki szczelnej wygradzającej obszar wymiany oraz ścianki kotwiącej.
Wykonanie ciągłych stalowych oczepów.
Wykonanie zagęszczenia gruntu w sposób klasyczny oraz metodą wibrowymiany z zastosowaniem
kolumn piaskowo - Ŝwirowych:
Wyrównanie terenu po wykonaniu wibrowymiany.
UłoŜenie geosiatki (100kN / 100kN).
Wykonanie warstwy nasypu budowlanego.
MontaŜ ściągów umoŜliwiających przenoszenie sił poziomych (w rurach osłonowych).
Wykonanie warstwy nasypu budowlanego.
UłoŜenie geosiatki (60kN / 60kN)
ZałoŜenie wgłębnych reperów geodezyjnych (Rp1, Rp2… Rp9).
Wykonanie nasypu drogowego (wg odrębnego opracowania projektowego).
ZałoŜenie powierzchniowych reperów geodezyjnych (Rp2A, Rp5A, Rp8A,).
Wykonanie nasypu przeciąŜającego wysokości min. 150 cm – na okres minimum sześciu miesięcy.
Likwidacja nasypu przeciąŜającego (po okresie minimum sześciu miesięcy, ale nie krócej niŜ do
osiągnięcia stabilizacji osiadań).
Dalsze roboty (wg. odrębnych opracowań projektowych).
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
14.
15.
16.
17.
18.
19.
20.
1.
2.
3.
4.
Wymiana słabonośnego, organicznego podłoŜa gruntowego nasypu drogowego na nasyp budowlany,
Zagęszczenie nasypu formowanego „na sucho” w sposób klasyczny, warstwami grubości 30÷40 cm,
nasypu formowanego pod wodą przez wykonanie kolumn piaskowo – Ŝwirowych (przy uŜyciu
wibratora rdzeniowego z jednoczesnym podawaniem kruszywa).
Kontrola poprawności wykonanych robót i skuteczności wzmocnienia podłoŜa, zgodnie z wytycznymi
Zabezpieczenie stateczności całości nasypu drogi dojazdowej przez zabicie stalowych ścianek
szczelnych, podpieranych i kotwiących „traconych”.
uformowanego i zagęszczonego w technologii wibrowymiany nasypu. Sondowania naleŜy
wykonać w regularnej siatce, nie rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2 wymiany – uformowanego
nasypu. Kontrola dotyczy zarówno obszaru zagęszczanego klasycznie jak i metodą
wibrowymiany.
1.
Monitoring geodezyjny osiadań:
- pomiar „0” bezpośrednio po zamontowaniu reperów;
GT
PROJEKT
5674B
strona 31 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
- dla wszystkich reperów: pomiary w trakcie formowania nasypu;
- dla wszystkich reperów: pomiary co tydzień (przez pierwsze dwa miesiące), a następnie co
dwa tygodnie;
Pomiary osiadań nasypu naleŜy prowadzić przez okres minimum 6 miesięcy od rozpoczęcia
eksploatacji drogi.
2.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 1.700 m3
nasypy:
≈ 2.150 m3
nasypy:
≈ 96.100 m3
wykopy:
≈ 90.400 m3
2.637 szt.
≈ 23.689 mb
4. Wykonanie stalowych ścianek szczelnych, oczepów stalowych, systemu ściągów oraz geosiatek:
•
ścianka szczelna podpierana „tracona” VL604 S355,
wys. 15,0 m, pow. 945,0 m2
•
ścianka szczelna kotwiąca „tracona” VL604 S355,
wys. 10,0 m, pow. 630,0 m2
•
oczep stalowy 2 * [220, Stal St3S, długość 62,4 mb
•
oczep stalowy 2 * [220, Stal St3S, długość 62,4 mb
•
ściągi stalowe, systemowe długość 25,0 m, sztuk 18
•
geosiatka 100kN / 100kN,
powierzchnia 1.600,0 m2
•
geosiatka 60kN / 60kN,
powierzchnia 1.600,0 m2
klasycznego zagęszczenia nasypu (dopuszcza się rezygnację z wibrowymiany (wykonania
kolumn piaskowo – Ŝwirowych) na rzecz wibroflotacji lub klasycznego zagęszczenia pod
11. TRASA GŁÓWNA
KM ≈ 5+150 ÷ ≈ 5+310 KM WYSYPISKO ŚMIECI
DROGA DOJAZDOWA [DD8] KM ≈ 0+225 ÷ ≈ 0+340 KM
Lokalizacja: trasa główna / zasadnicza km ≈ 5+150 ÷ ≈ 5+310 km
Lokalizacja: droga dojazdowa km ≈ 0+225 ÷ ≈ 0+340 km
rysunki 5674B_40_01 ÷ 5674B_40_09
~166,0 m n.p.m. ÷ ~173,0 m n.p.m.
spąg nasypów niebudowlanych:
~164,0 m n.p.m. ÷ ~171,0 m n.p.m.
miąŜszość osadów niebudowlanych:
do ~8,0 m
~ 8 m p.p.t.
[TG] ~173,5 m n.p.m. ÷ ~175,0 m n.p.m.
GT
PROJEKT
5674B
strona 32 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
[DD8] ~169,10 m n.p.m. ÷ ~172,06 m n.p.m.
[TG] N wysokość ~1,5 ÷ ~5,0 m
[DD8] N wysokość ~1,0 ÷ ~3,9 m
Projektuje się pośrednie posadowienie trasy głównej, w km 5+150 ÷ 5+310 oraz drogi dojazdowej
w km 0+225 ÷ 0+340 km, na podłoŜu wzmocnionym betonowymi kolumnami przemieszczeniowymi.
Kolumny przemieszczeniowe oparte na warstwach średniozagęszczonych/zagęszczonych piasków
podścielających materiał składowany na wysypisku śmieci. Kolumny zwieńczone oczepami; w poziomie
oczepów, u podstawy nasypu, geosyntetyku na której projektuje się nasyp drogowy – wg odrębnego
opracowania.
(szczegółowy opis w rozdziale 4.7.)
a)
Wykonanie prac związanych z odgazowaniem wysypiska śmieci.
Zgodnie z zapisami ekspertyzy [9], przed przystąpieniem do robót budowlanych, w tym do
wzmacniania podłoŜa gruntowego naleŜy bezwzględnie opracować odrębny projekt odgazowania, a
na jego podstawie przeprowadzić odgazowanie wysypiska śmieci.
b)
Wykonanie platformy roboczej.
Po odgazowaniu wysypiska, przed przystąpieniem do wykonania kolumn naleŜy przygotować
powierzchnię roboczą (tzw. platformę roboczą) na całym obszarze przewidzianym do wzmocnienia.
Platforma musi być przystosowana do ciągłej pracy cięŜkiego sprzętu budowlanego w kaŜdych
warunkach pogodowych.
c)
Wykonanie kolumn.
Betonowe kolumny przemieszczeniowe muszą zostać wykonane do zaprojektowanych
głębokości, od poziomu „góry” platformy roboczej, przy zachowaniu minimalnego wprowadzenia
kolumn w warstwy gruntów nośnych, podanych w Projekcie, tj. 3,5 m.
Z uwagi na fakt, Ŝe kolumny formowane będą w obrębie wysypiska odpadów komunalnych
(materiału bardzo niejednorodnego; środowiska mogącego negatywnie, korozyjnie oddziaływać na
konstrukcję), projektuje się kolumny Ŝelbetowe, z betonu wodoszczelnego klasy C35/45 (B45) W8,
zbrojonego kształtownikami stalowymi HEB140 ze stali St3S (kształtowniki o długości
zapewniającej zbrojenie kolumn w całym przelocie nasypów).
Uwaga: przed przystąpieniem do wykonywania wszystkich zaprojektowanych kolumn
betonowych naleŜy wykonać minimum pięć kolumn próbnych i wykonać próbne obciąŜenia kolumn
(dopuszcza się dwa warianty: stanowisko z pojedynczą kolumną obciąŜaną metodą balastową lub
stanowisko z czterema kolumnami – palami kotwiącymi oraz jedną kolumną obciąŜaną);
szczegółowy projekt próbnych obciąŜeń (uwzględniający m.in. moŜliwości sprzętowe oraz
harmonogram całości robót) opracuje wykonawca robót i przedstawi do akceptacji Projektantowi.
d)
Przygotowanie głowic kolumn.
Ścięcie poszczególnych kolumn naleŜy wykonać nie później niŜ po około 0,5 godziny od ich
wykonania (przed rozpoczęciem procesu wiązania cementu); kolumny naleŜy ostroŜnie ścinać
koparką wyposaŜoną w łyŜkę o gładkiej krawędzi. Ścięcie kolumn naleŜy wykonać na głębokość 40
cm poniŜej górnej płaszczyzny platformy roboczej, uŜywając koparki z łyŜką o szerokości 100 cm,
formując zagłębienie (wykop) w platformie roboczej o wymiarach: 40 cm * 100 cm * 100 cm.
e)
Wprowadzenie zbrojenia.
Niezwłocznie po ścięciu głowicy kolumny i wykonaniu wykopu w platformie roboczej naleŜy
wprowadzić w kolumnę zbrojenie (kształtownik HEB140 ze zbrojeniem głowicy: 2*L50*5 i siatka
zbrojeniowa f20 co 17 cm – wg rys. 5674B_40_04, 5674B_40_08).
f)
Wykonanie oczepów.
Niezwłocznie po wprowadzeniu zbrojenia naleŜy wykonać – zabetonować oczep, uŜywając
betonu tej samej klasy, którego uŜyto do formowania kolumn (C35/45 (B45) W8); oczepy wykonać
wg rysunków: 5674B_40_04, 5674B_40_08.
GT
PROJEKT
5674B
strona 33 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
Wszystkie prace dla kaŜdej pojedynczej kolumny (prace opisane w punktach c-d-e-f) naleŜy
wykonać tego samego dnia.
g)
Nasyp przeciąŜający.
Po wykonaniu betonowych kolumn przemieszczeniowych wraz z głowicami naleŜy odtworzyć
równą i powierzchniowo dogęszczoną (po wykonaniu kolumn i głowic) powierzchnię platformy
roboczej. Na takiej powierzchni naleŜy ułoŜyć warstwę geotkaniny (o wytrzymałości min 100/100
kN/m), a następnie po załoŜeniu wgłębnych reperów geodezyjnych, uformowaniu nasypu
drogowego (wg. odrębnego opracowania) oraz załoŜeniu powierzchniowych reperów geodezyjnych,
przystąpić do formowania nasypu przeciąŜającego wysokości min. 200 cm – na okres minimum
sześciu miesięcy. Do likwidacji nasypu przeciąŜającego naleŜy przystąpić po okresie minimum
sześciu miesięcy, ale nie krócej niŜ do osiągnięcia stabilizacji osiadań).
h)
Dalsze roboty.
Dalsze roboty wg. odrębnych opracowań projektowych.
Projektuje się pośrednie posadowienie trasy głównej, w km 5+150 ÷ 5+310 oraz drogi
dojazdowej w km 0+225 ÷ 0+340 km, na podłoŜu wzmocnionym betonowymi kolumnami
przemieszczeniowymi; wg opisu technologii robót w rozdziale 4.7.
1.
2.
3.
4.
5.
6.
W zakresie robót palowych:
Wykonanie próbnych obciąŜeń minimum pięciu kolumn przed przystąpieniem do wykonywania
wzmocnienia podłoŜa. Projekt próbnych obciąŜeń opracuje wykonawca robót i przedstawi do
akceptacji Nadzorowi Inwestorskiemu i Projektantowi. Badania testowe naleŜy wykonać metodą
balastową lub kotwioną (w niniejszym projekcie , wstępnie przewiduje się realizację badań metodą
balastową).
Obliczeniowa nośność zaprojektowanych kolumn kształtuje się w przedziale 880 kN ÷ 1120 kN.
Obliczeniowe obciąŜenia przypadające na 1 kolumnę wynoszą ~500kN.
Próbne obciąŜenia naleŜy przeprowadzić do 150% wartości obciąŜeń przypadających na 1
kolumnę: 500 kN * 1,5 = 750 kN
Wykonanie próbnych obciąŜeń po wykonaniu wszystkich kolumn. Projektuje się wykonanie ośmiu
próbnych obciąŜeń w rejonie trasy głównej [TG] oraz czterech w rejonie drogi dojazdowej [DD8].
Projekt próbnych obciąŜeń opracuje wykonawca robót i przedstawi do akceptacji Nadzorowi
Inwestorskiemu i Projektantowi.
BieŜąca kontrola wykonywania kolumn: podczas wykonywania kolumn naleŜy prowadzić kontrolę i
rejestrację za pomocą aparatury zamontowanej w maszynie oraz na bieŜąco analizować wyniki.
Metryki kolumn: kaŜda kolumna musi posiadać metrykę obejmującą: numer kolumny, datę
wykonania, zagłębienie świdra poniŜej poziomu roboczego, długość kolumny, ilość zuŜytego betonu
(tzw. zestawienie zbiorcze).
Badania jakości materiału (betonu): podczas betonowania naleŜy pobrać próbki betonu do badań
wytrzymałościowych: 1 seria (4 próby) na około 500 mb kolumn, jednak nie rzadziej niŜ co drugi
dzień wykonywania kolumn. Próby na ściskanie naleŜy wykonać w uprawnionym laboratorium
badawczym, po upływie 28 dni od pobrania próbek.
Kontrola dokładności wykonania kolumn: projektowa tolerancja lokalizacji wynosi ± 4,0 cm.
1.
Monitoring geodezyjny osiadań (dotyczy trasy głównej):
pomiar „0” bezpośrednio po zamontowaniu reperów;
dla reperów (01÷09): pomiary w trakcie formowania nasypu na kolumnach;
GT
PROJEKT
5674B
strona 34 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
2.
dla wszystkich reperów (01÷09 oraz 02A 04A 07A): pomiary co dwa tygodnie;
Pomiary osiadań nasypu naleŜy prowadzić przez okres minimum 6 miesięcy od rozpoczęcia
eksploatacji drogi.
Roboty ziemne:
1. Wykopy dla wykonania platform roboczych:
trasa główna:
wykopy / nasypy: ≈ 4.000 m3 / 850 m3
droga dojazdowa: wykopy / nasypy: ≈ 2.600 m3 / 300 m3
2. Wykonanie platform roboczych:
trasa główna:
≈ 5.040 m2
droga dojazdowa:
≈ 1.760 m2
1. Wykonanie betonowych kolumn przemieszczeniowych
(ze zbrojeniem i głowicami); kolumny długości od 6,0 do 11,0 m.
trasa główna:
715 szt. ≈ ≈ 6.780 mb
trasa główna:
225 szt. ≈ ≈ 2.380 mb
2. Geotkanina (100kN / 100kN) w podstawie nasypu; powierzchnia 6.800,0 m2
GT
PROJEKT
5674B
strona 35 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12. INNE OBSZARY
WYMAGANIA I WARUNKI KONTROLI ROBÓT (DLA WSZYSTKICH OBSZARÓW)
W zakresie badań kontrolnych wymiany gruntu (gdy jest ona projektowana) przewiduje się:
uformowanego i zagęszczonego nasypu. Sondowania naleŜy wykonać w regularnej siatce, nie
rzadziej niŜ 1 sondowanie na 400 m2 wymiany – uformowanego nasypu. Kontrola dotyczy
zarówno obszaru zagęszczanego klasycznie jak i metodą wibrowymiany.
12.1.
Lokalizacja: trasa główna km ≈ 0+570÷≈ 0+710 km
rysunek 5674B_06_01
zastosowane technologie:
wymiana „na sucho” i klasyczne zagęszczenie
~186,1 m n.p.m. ÷ ~187,3 m n.p.m.
~186,8 m n.p.m. ÷ ~185,8 m n.p.m.
do ~1,1m
~-6,5 m p.p.t.
~187,18 m n.p.m. ÷ ~187,46 m n.p.m.
ZESTAWIENIE ZBIORCZE MATERIAŁÓW I ROBÓT
Roboty ziemne:
1. Wymiana gruntu: wybranie gruntów organicznych / słabonośnych, „na sucho”, klasyczne
formowanie i zagęszczanie nasypu.: wykopy:
≈ 1.320 m3
nasypy:
≈ 1.530 m3
12.2.
DROGA DOJAZDOWA DDL1 W KM ≈ 0+070 ÷ ≈ 0+130 KM
Lokalizacja: droga dojazdowa DDL1 km ≈ 0+070÷≈ 0+130 km
rysunek 5674B_07_01
~165,8 m n.p.m. ÷ ~169,0 m n.p.m.
do ~0,6m
nie stwierdzono
~166,39 m n.p.m. ÷ ~168,00 m n.p.m.
Roboty ziemne:
formowanie i zagęszczanie nasypu
wykopy:
≈ 790 m3
nasypy:
≈ 970 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 36 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.3.
ŁĄCZNICA Ł1/3 W KM ≈ 0+190 ÷ ≈ 0+235 KM
Lokalizacja: łącznica Ł1/3 w km ≈ 0+190÷≈ 0+235 km
rysunek 5674B_08_01
~160,5 m n.p.m. ÷ ~161,5 m n.p.m.
~159,8 m n.p.m. ÷ ~160,6 m n.p.m.
do ~0,8m
nie stwierdzono
~166,63 m n.p.m. ÷ ~166,75 m n.p.m.
Roboty ziemne:
formowanie i zagęszczanie nasypu.
wykopy:
≈ 1.800 m3 nasypy:
≈ 2.150 m3
12.4.
TRASA GŁÓWNA W KM ≈ 1+500 ÷ ≈ 1+535 KM
Lokalizacja: trasa główna w km ≈1+500 ÷≈1+535 km
rysunek 5674B_09_01
wymiana „na mokro” i klasyczne zagęszczenie
~158,8 m n.p.m. ÷ ~161,5 m n.p.m.
~159,0 m n.p.m. ÷ ~160,5 m n.p.m.
do ~1,7 m
~-0,5 m p.p.t.
~169,93 m n.p.m. ÷ ~170,22 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 1.350 m3
nasypy:
≈ 1.620 m3
2. Wymiana gruntu: wybranie gruntów organicznych / słabonośnych, „na mokro”, klasyczne
wykopy:
≈ 680 m3
nasypy:
≈ 780 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 37 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.5.
rysunek 5674B_10_01
~163,3 m n.p.m. ÷ ~165,0 m n.p.m.
~183,0 m n.p.m.
do ~1,4m
~-4,0 m p.p.t.
~170,22 m n.p.m. ÷ ~171,11 m n.p.m.
projektowane obiekty:
przepust P1 ø1200 w km 2+236,00
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 1.090 m3
nasypy:
≈ 1.300 m3
12.6.
rysunek 5674B_11_01
~162,80 m n.p.m. ÷ ~164,50 m n.p.m.
~163,54 m n.p.m. ÷ ~160,40 m n.p.m.
do ~3,3 m
~-1,0 m p.p.t.
~165,42 m n.p.m. ÷ ~166,22 m n.p.m.
przejście dla małych zwierząt PMZ4 ø2600 w km 2+540,00
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 3490 m3 nasypy:
≈ 4000 m3
wykopy:
≈ 2100 m3 nasypy:
≈ 2280 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 38 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.7.
DROGA DOJAZDOWA DD5 W KM ≈ 0+000 ÷ ≈ 0+205 KM
Lokalizacja:
droga dojazdowa DD5 w km ≈0+000 ÷≈0+205 km
łącznica Ł2/1 w km ≈0+185 ÷≈0+278 km
łącznica Ł2/2 w km ≈0+000 ÷≈0+095 km
rysunki 5674B_12_01 ÷ 5674B_12_02
~152,8 m n.p.m. ÷ ~156,1 m n.p.m.
~149,2 m n.p.m. ÷ ~154,5 m n.p.m.
do ~4,8 m
~-0,4 m p.p.t.
niweleta drogi (projektowana) – DD5:
~155,22 m n.p.m. ÷ ~157,88 m n.p.m.
niweleta drogi (projektowana) – Ł2/1:
~163,07 m n.p.m. ÷ ~164,45 m n.p.m.
~163,19 m n.p.m. ÷ ~164,30 m n.p.m.
nasyp (N) / wykop (W) – DD5
nasyp (N) / wykop (W) – Ł2/1
wymiana „na mokro”
rzędna platformy roboczej:
rzędna góry / dołu ścianki szczelnej:
rzędna mocowania geosiatki:
wibroflotacja
ścianki szczelne
~154,30 m n.p.m.
154,50 / 147,50 m n.p.m.
154,30 m n.p.m.
KOLEJNOŚĆ ROBÓT:
1.
Wykarczowanie krzewów na trasie nasypu.
2.
Wymiana gruntów organicznych na kontrolowany nasyp budowlany metodą „na mokro”.
3.
4.
Przygotowanie platformy roboczej na rzędnej 154,50 m n.p.m.
5.
6.
Wykonanie (wbicie, wibrowanie) ścianek szczelnych.
7.
Wytyczenie punktów wykonania wibroflotacji – w siatce trójkątnej 220 cm * 220 cm.
8.
Wykonanie zagęszczenia nasypu budowlanego metodą wibroflotacji.
9.
10. UłoŜenie i systemowe połączenie geosiatki do ścianek szczelnych.
11. Dalsze roboty (wg odrębnych opracowań)
Roboty ziemne:
1. Wymiana gruntu: wybranie gruntów organicznych / słabonośnych, „na mokro”,
wykopy:
≈ 29.500 m3
nasypy:
≈ 38.700 m3
1. Wykonanie traconych ścianek szczelnych.
Kształtownik grodzicy stalowej
VL604 S355
Długość (wysokość) grodzic
7,0 m
2. Wgłębne wzmocnienie metodą wibroflotacji.
Ilość punktów wibroflotacji
2.696 szt.
Łączna długość wibroflotacji
≈ 9.590 m
3. UłoŜenie geosiatki 100kN/m / 100 kN/m.
Powierzchnia geosiatki
≈ 1200 m2
GT
Łączna długość w planie
Powierzchnia
PROJEKT
5674B
61,8 mb
432,6 m2
strona 39 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.8.
rysunki 5674B_13_01 ÷ 5674B_13_02
wibroflotacja
~151,50 m n.p.m.
~150,5 m n.p.m. ÷ ~152,2 m n.p.m.
~147,9 m n.p.m. ÷ ~152,7 m n.p.m.
do ~3,5 m
~-1,0 m p.p.t.
niweleta drogi (projektowana) – trasa główna:
~154,30 m n.p.m. ÷ ~154,62 m n.p.m.
~152,93 m n.p.m. ÷ ~154,02 m n.p.m.
nasyp (N) / wykop (W) – trasa główna
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 2.120 m3
nasypy:
≈ 2.550 m3
wykopy:
≈ 5.120 m3
nasypy:
≈ 5.550 m3
370 szt.
Łączna długość wibroflotacji ≈1.670 m
12.9.
rysunek 5674B_14_01
~154,5 m n.p.m. ÷ ~156,6 m n.p.m.
~154,5 m n.p.m. ÷ ~154,9 m n.p.m.
do ~1,0m
~-3,5 m p.p.t.
~157,58 m n.p.m. ÷ ~158,02 m n.p.m.
przepust PPMZ3 ø2600 w km 3+999,03
przepust PPMZ3A ø2600 w km 2+230,15 DD7
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 4.950 m3
nasypy:
≈ 5.720 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 40 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.10.
Lokalizacja: droga dojazdowa DD7 w km ≈1+735 ÷≈1+785 km
rysunki 5674B_15_01 ÷ 5674B_15_02
wibroflotacja
~153,50 m n.p.m.
~152,9 m n.p.m. ÷ ~153,2 m n.p.m.
~150,1 m n.p.m. ÷ ~152,9 m n.p.m.
do ~2,8 m
na powierzchni terenu
~154,21 m n.p.m. ÷ ~154,81 m n.p.m.
N wysokość ~1,5 m
Roboty ziemne:
wykopy:
≈
530 m3
nasypy:
≈
740 m3
wykopy:
≈ 2.100 m3
nasypy:
≈ 2.600 m3
176 szt.
≈ 530 m
12.11.
rysunek 5674B_16_01
zagęszczenie powierzchniowe podłoŜa istniejącego
~153,8 m n.p.m. ÷ ~154,5 m n.p.m.
~-1,1 m p.p.t.
~157,26 m n.p.m. ÷ ~157,99 m n.p.m.
ZESTAWIENIE ZBIORCZE ROBÓT
Roboty ziemne:
1. Klasyczne zagęszczenie powierzchniowe gruntu rodzimego.
powierzchnia do zagęszczenia:
≈ 4.500 m2
GT
PROJEKT
5674B
strona 41 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.12.
rysunek 5674B_17_01
~151,2 m n.p.m. ÷ ~151,9 m n.p.m.
~-1,0 m p.p.t.
~157,99 m n.p.m. ÷ ~158,30 m n.p.m.
przepust PPMZ4B ø2600 w km 1+604,72 DD7
Roboty ziemne:
≈ 3.010 m2
12.13.
Lokalizacja: droga dojazdowa DD8 w km ≈ 0+570÷≈ 0+615 km
rysunek 5674B_18_01
zagęszczenie powierzchniowe
~166,4 m n.p.m. ÷ ~167,5 m n.p.m.
~163,1 m n.p.m. ÷ ~166,4 m n.p.m.
do ~2,0m
nie stwierdzono
~168,79 m n.p.m. ÷ ~169,36 m n.p.m.
UWAGA:
Po wybraniu gruntu rodzimego do rzędnej około 165,50 m n.p.m. naleŜy powierzchniowo
dogęścić zalegające poniŜej podłoŜe (PdH/PsH). Po powierzchniowym dogęszczeniu moŜna
przystąpić do wbudowania kruszywa mineralnego.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 1.490 m3
nasypy:
≈ 1.740 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 42 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.14.
rysunek 5674B_19_01
~167,8 m n.p.m. ÷ ~171,5 m n.p.m.
nie stwierdzono
~172,45 m n.p.m. ÷ ~174,24 m n.p.m.
Przed przystąpieniem do wykonywania powierzchniowego zagęszczenia podłoŜa naleŜy zasypać
istniejące wyrobisko piaskowo-Ŝwirowe.
Roboty ziemne:
≈ 7.790 m2
12.15.
rysunek 5674B_20_01
~167,7 m n.p.m. ÷ ~171,0 m n.p.m.
~-0,5 m p.p.t.
~171,03 m n.p.m. ÷ ~172,71 m n.p.m.
Roboty ziemne:
≈ 10.170 m2
GT
PROJEKT
5674B
strona 43 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.16.
rysunek 5674B_21_01
~169,8 m n.p.m. ÷ ~172,0 m n.p.m.
~-1,0 m p.p.t.
~171,86 m n.p.m. ÷ ~173,23 m n.p.m.
obiekt mostowy WD-6 w km 6+061,40
Roboty ziemne:
≈ 4.810 m2
12.17.
DROGA GMINNA DG187088G W KM ≈ 0+000 ÷ ≈ 0+050 KM
Lokalizacja: droga gminna DG187088G w km ≈0+000 ÷≈0+050 km
rysunek 5674B_22_01
~175,5 m n.p.m. ÷ ~177,0 m n.p.m.
nie stwierdzono
~176,46 m n.p.m. ÷ ~176,91 m n.p.m.
Roboty ziemne:
≈ 1.300 m2
GT
PROJEKT
5674B
strona 44 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.18.
DROGA GMINNA DG187088G W KM ≈ 0+135 ÷ ≈ 0+185 KM
Lokalizacja: droga gminna DG187088G w km ≈0+135 ÷≈0+185 km
rysunki 5674B_23_01 ÷ 5674B_23_03
wibroflotacja
ścianki szczelne
~172,4 m n.p.m. ÷ ~173,1 m n.p.m.
~171,1 m n.p.m. ÷ ~172,9 m n.p.m.
do ~4,0 m
~-0,1 m p.p.t.
niweleta drogi (projektowana) – DG187088G:
~178,89 m n.p.m. ÷ ~180,24 m n.p.m.
nasyp (N) / wykop (W) – DG187088G
~172,80 m n.p.m.
rzędna góry ścianki szczelnej:
173,0 m n.p.m.*
rzędna dołu ścianki szczelnej:
165,10 m n.p.m.
172,80 m n.p.m.
przepust PB1 ø1200 w km 0+163,36 DG187088G
*W miejscu projektowanego przepustu PB1 górę ścianki szczelnej obniŜyć, dostosowując jej
poziom do poziomu przepustu
KOLEJNOŚĆ ROBÓT:
2.
Wymiana gruntów organicznych na kontrolowany nasyp budowlany metodą „na mokro”.
3.
Przygotowanie platformy roboczej na rzędnej 172,80 m n.p.m.
4.
5.
Wykonanie (wbicie, wibrowanie) ścianek szczelnych.
6.
Wytyczenie punktów wykonania wibroflotacji – w siatce trójkątnej 220 cm * 220 cm.
7.
Wykonanie zagęszczenia nasypu budowlanego metodą wibroflotacji.
8.
Kontrola skuteczności wymiany gruntu i zagęszczenia nasypu.
9.
UłoŜenie i systemowe połączenie geosiatki do ścianek szczelnych.
10. Dalsze roboty (wg odrębnych opracowań).
Roboty ziemne:
≈ 2.760 m3
wykopy:
≈ 2.360 m3 nasypy:
VL604 S355
Długość grodzic
8,0 m
Powierzchnia
162 szt.
≈ 720 m
≈ 850 m2
GT
PROJEKT
5674B
37,8 mb
302,4 m2
strona 45 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.19.
łącznica Ł3/3 w km ≈0+120 ÷≈0+175 km
rysunek 5674B_24_01
~182,8 m n.p.m. ÷ ~185,5 m n.p.m.
nie stwierdzono
~172,79 m n.p.m. ÷ ~173,20 m n.p.m.
Roboty ziemne:
powierzchnia:
≈ 1.760 m2
12.20.
rysunek 5674B_25_01
~182,7 m n.p.m. ÷ ~184,0 m n.p.m.
~181,8 m n.p.m. ÷ ~183,8 m n.p.m.
do ~2,2 m
~-0,3 m p.p.t.
~183,75 m n.p.m. ÷ ~184,50 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 3.790 m3
nasypy:
≈ 4.330 m3
wykopy:
≈ 4.240 m3
nasypy:
≈ 46.60 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 46 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.21.
rysunki 5674B_26_01 ÷ 5674B_26_02
wibroflotacja
~182,2 m n.p.m. ÷ ~184,5 m n.p.m.
~180,1 m n.p.m. ÷ ~183,6 m n.p.m.
do ~3,0 m
~-0,2 m p.p.t.
~185,91 m n.p.m. ÷ ~186,22 m n.p.m.
~183,50 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 3.870 m3
nasypy:
≈ 5.160 m3
wykopy:
≈ 5.140 m3
nasypy:
≈ 7.340 m3
313 szt.
Łączna długość wibroflotacji ≈1410 m
12.22.
droga gminna Kościerska Huta – Mały Klincz w km ≈0+080 ÷≈0+225 km
rysunek 5674B_27_01
~183,2 m n.p.m. ÷ ~189,2 m n.p.m.
do ~1,5m
~-0,1 m p.p.t.
niweleta drogi (projektowana) – droga dojazdowa:
~183,94 m n.p.m. ÷ ~188,12 m n.p.m.
niweleta drogi (projektowana) – droga gminna:
~187,55 m n.p.m. ÷ ~191,50 m n.p.m.
nasyp (N) / wykop (W) – droga dojazdowa
W głęb. ~0,6
N wys. ~3,9m
nasyp (N) / wykop (W) – droga gminna
W głęb. ~0,5
N wys. ~7,3m
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 18.280 m3
nasypy:
≈ 21.320 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 47 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.23.
Lokalizacja: droga dojazdowa DD11 w km ≈0+000 ÷≈0+055 km
rysunki 5674B_28_01 ÷ 5674B_28_03
rzędna góry / dołu ścianki szczelnej:
wibroflotacja
ścianki szczelne
~181,4 m n.p.m. ÷ ~182,0 m n.p.m.
~175,4 m n.p.m. ÷ ~181,4 m n.p.m.
do ~7,5 m
~0,0 m
~178,89 m n.p.m. ÷ ~183,10 m n.p.m.
~181,90 m n.p.m.
182,10 / 170,10 m n.p.m.
181,90 m n.p.m.
KOLEJNOŚĆ ROBÓT:
2. Wymiana gruntów organicznych na kontrolowany nasyp budowlany metodą „na mokro”.
3. Przygotowanie platformy roboczej na rzędnej 181,90 m n.p.m.
4. Wytyczenie osi ścianek szczelnych.
5. Wykonanie (wbicie, wibrowanie) ścianek szczelnych.
6. Wytyczenie punktów wykonania wibroflotacji – w siatce trójkątnej 220 cm * 220 cm.
7. Wykonanie zagęszczenia nasypu budowlanego metodą wibroflotacji.
8. Kontrola skuteczności wymiany gruntu i zagęszczenia nasypu.
9. UłoŜenie i systemowe połączenie geosiatki do ścianek szczelnych.
10. Dalsze roboty (wg odrębnych opracowań).
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 13.110 m3
nasypy:
≈ 14.000 m3
VL604 S355
55,2 mb
Długość grodzic
12,0 m
Powierzchnia
662,4 m2
351 szt.
Łączna długość wibroflotacji 2983,5 m
≈ 900 m2
GT
PROJEKT
5674B
strona 48 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.24.
łącznica Ł4/2 w km ≈0+180 ÷≈0+245 km
rysunek 5674B_29_01
wbudowanie nasypu pod wodą z wgłębnym
wzmocnieniem w technologii wibrowymiany –
kolumny piaskowo – Ŝwirowe
~185,9 m n.p.m. ÷ ~186,7 m n.p.m.
poziom lustra wody:
~185,80 m n.p.m.
średnia głębokość obszaru zalanego wodą:
~5,0 m
~188,43 m n.p.m. ÷ ~188,48 m n.p.m.
~188,10 m n.p.m. ÷ ~189,53 m n.p.m.
~186,25 m n.p.m.
Roboty ziemne:
1. Wbudowanie nasypu pod wodą.
nasypy:
≈ 14.500 m3
1. Wgłębne wzmocnienie w technologii wibrowymiany – kolumny piaskowo – Ŝwirowe.
Ilość kolumn piaskowo – Ŝwirowych
642 szt.
Łączna długość kolumn piaskowo - Ŝwirowych
≈3850 m
12.25.
DROGA KRAJOWA DK20 (STARY PRZEBIEG) W KM ≈ 0+485 ÷ ≈ 0+590 KM
Lokalizacja: Droga krajowa DK20 (stary przebieg) w km ≈0+485 ÷≈0+590 km
rysunek 5674B_30_01
~189,2 m n.p.m. ÷ ~193,3 m n.p.m.
nie stwierdzono
~191,80 m n.p.m. ÷ ~193,45 m n.p.m.
Roboty ziemne:
powierzchnia:
≈ 980 m2
GT
PROJEKT
5674B
strona 49 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.26.
rysunek 5674B_31_01
~175,0 m n.p.m. ÷ ~184,0 m n.p.m.
~178,0 m n.p.m. ÷ ~182,2 m n.p.m.
do ~4,0 m
~-0,2 m p.p.t.
~185,36 m n.p.m. ÷ ~185,90 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 12.950 m3
nasypy:
≈ 14.070 m3
12.27.
rysunki 5674B_32_01 ÷ 5674B_32_02
~170,9 m n.p.m. ÷ ~176,0 m n.p.m.
do ~1,0m
~-1,0 m p.p.t.
~180,84 m n.p.m. ÷ ~182,32 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 3.960 m3 nasypy:
≈ 4.500 m3
Uwaga:
Nasyp drogowy w rejonie planowanej wymiany gruntów słabonośnych (z uwagi na wysokość i
nachylenie) musi być zbrojony. Zbrojenie nasypu – wg odrębnego opracowania.
GT
PROJEKT
5674B
strona 50 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.28.
rysunek 5674B_33_01
~170,7 m n.p.m. ÷ ~172,5 m n.p.m.
do ~1,2 m
~-2,2 m p.p.t.
UWAGA:
Stwierdzono występowanie słabonośnego podłoŜa w postaci glin próchnicznych do rzędnej około
169,50 m n.p.m. ZałoŜono, Ŝe słabonośne podłoŜe zostanie wybrane podczas wykonywania
projektowanego w tym rejonie zbiornika retencyjnego. Rzędna dna zbiornika wynosi 169,70.
12.29.
rysunek 5674B_34_01
~178,8 m n.p.m. ÷ ~182,5 m n.p.m.
do ~2,6 m
~-0,1 m p.p.t.
~181,95 m n.p.m. ÷ ~184,81 m n.p.m.
~182,01 m n.p.m. ÷ ~182,82 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 7.650 m3 nasypy:
≈ 8.880 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 51 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.30.
rysunek 5674B_35_01
~188,5 m n.p.m. ÷ ~192,0 m n.p.m.
do ~1,5 m
~-5,0 m p.p.t.
~193,83 m n.p.m. ÷ ~194,54 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 1.840 m3 nasypy:
≈ 2.190 m3
12.31.
Lokalizacja: trasa główna w km ≈9+770 ÷≈ 9+890 km
droga dojazdowa DD16 w km ≈0+610 ÷≈ 0+725 km
rysunek 5674B_36_01
~191,9 m n.p.m. ÷ ~192,0 m n.p.m.
~187,9 m n.p.m. ÷ ~191,5 m n.p.m.
do ~2,0m
~-1,3 m p.p.t.
~195,85 m n.p.m. ÷ ~196,67 m n.p.m.
niweleta drogi (projektowana) – droga dojazdowa:
~192,02 m n.p.m. ÷ ~193,00 m n.p.m.
przejście dla zwierząt PZ2 w km 9+840,00
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 10.000 m3
nasypy:
≈ 11.000 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 52 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.32.
Lokalizacja: droga dojazdowa w km ≈0+820 ÷≈ 0+875 km
rysunek 5674B_37_01
~193,7 m n.p.m. ÷ ~195,0 m n.p.m.
~187,9 m n.p.m. ÷ ~191,5 m n.p.m.
do ~1,2m
~-0,8 m p.p.t.
~195,47 m n.p.m. ÷ ~196,52 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 1.280 m3 nasypy:
≈ 1.530 m3
12.33.
rysunek 5674B_38_01
~195,6 m n.p.m. ÷ ~196,5 m n.p.m.
~193,8 m n.p.m. ÷ ~195,7 m n.p.m.
do ~2,0m
~-0,7 m p.p.t.
~198,24 m n.p.m. ÷ ~198,57 m n.p.m.
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 2.500 m3 nasypy:
≈ 2.900 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 53 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
12.34.
rysunek 5674B_39_01
~195,5 m n.p.m. ÷ ~197,0 m n.p.m.
~194,5 m n.p.m. ÷ ~195,6 m n.p.m.
do ~1,5 m
~-0,2 m p.p.t.
niweleta drogi (projektowana trasa główna):
~199,62 m n.p.m. ÷ ~200,57 m n.p.m.
niweleta drogi (projektowana droga dojazdowa):
~197,48 m n.p.m. ÷ ~197,78 m n.p.m.
przejście dla małych zwierząt PMZ10 ø2600 w km 10+420
Roboty ziemne:
wykopy:
≈ 6.730 m3 nasypy:
≈ 7.800 m3
GT
PROJEKT
5674B
strona 54 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
13
UWAGI KOŃCOWE .
Przy planowaniu (przygotowaniu do opracowania wyceny, harmonogramu i realizacji) oraz przy
wykonywaniu robót naleŜy bezwzględnie wziąć pod uwagę poniŜsze wymagania:
1. Przed złoŜeniem oferty, oferent jest zobowiązany do:
- wizji lokalnej terenu Inwestycji;
- zapoznania się z wykonanymi dokumentacjami badań podłoŜa gruntowego;
- zapoznania się z długo-, oraz krótkoterminowymi prognozami pogody;
- sprawdzenia występujących w danym okresie poziomów wód gruntowych;
- w przypadku jakichkolwiek wątpliwości, do wykonania uzupełniających badań podłoŜa (zwłaszcza
w obszarach robót ziemnych gdzie brak danych odnośnie podłoŜa).
2. W przypadku stwierdzenia w czasie wykonywania robót niezgodności profilu geotechnicznego z
wynikami badań przedstawionych w dokumentacjach badań podłoŜa naleŜy niezwłocznie
skontaktować się z autorami dokumentacji geotechnicznej oraz z autorami niniejszego projektu.
3. PoniewaŜ rozpoznanie budowy podłoŜa gruntowego o duŜej zmienności ma charakter punktowy,
przeloty warstw gruntu, w tym miąŜszości gruntów organicznych podlegających wymianie i
wzmocnieniu – nawet w niewielkiej odległości od wykonanych punktów badań podłoŜa mogą się
róŜnić o kilkadziesiąt centymetrów, a skrajnie – nawet o ponad metr.
4. Ze względu na duŜą zmienność i złoŜoność budowy podłoŜa gruntowego, obmiary robót podane w
niniejszym projekcie, obliczone na podstawie wyników badań podłoŜa są szacunkowe – przybliŜone;
naleŜy przyjąć, Ŝe rzeczywiste ilości robót (zwłaszcza wykopów i nasypów) mogą się róŜnić do około
15% (w skrajnych przypadkach, przy bardzo bogatym urzeźbieniu powierzchni terenu oraz spągu
osadów podlegających wymianie, wzmocnieniu: do około 25%) w stosunku do ilości podanych w
niniejszym projekcie.
5. Autorzy projektu zastrzegają sobie konieczność pełnienia nadzoru autorskiego nad robotami
budowlanymi.
6. Niedopuszczalne jest zmienianie technologii robót określonych w niniejszym projekcie, bez zgody
autorów projektu.
7. Przy wykonywaniu robót naleŜy bezwzględnie przestrzegać przepisów BHP.
8. Pytania odnośnie rozwiązań przedstawionych w niniejszym opracowaniu naleŜy kierować na niŜej
podane adresy:
[email protected]
[email protected]
[email protected]
_____________________________
GT
PROJEKT
5674B
strona 55 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBLICZENIA STATYCZNE
I.
ŚCIANKI SZCZELNE.
OBSZAR [TG] 7+300 ÷ 7+400
GT
PROJEKT
5674B
strona 56 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 57 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 58 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 59 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [TG] 8+855 ÷ 9+045
GT
PROJEKT
5674B
strona 60 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [DD5] 0+000 ÷ 0+205
GT
PROJEKT
5674B
strona 61 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 62 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [DG-187088G] 0+135 ÷ 0+185
GT
PROJEKT
5674B
strona 63 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 64 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [DD11] 0+000 ÷ 0+055
GT
PROJEKT
5674B
strona 65 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 66 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
II. STATECZNOŚCI SKARP.
OBSZAR [TG] 3+110 ÷ 3+220
OBSZAR [TG] 3+360 ÷ 3+560
GT
PROJEKT
5674B
strona 67 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [TG] 8+855 ÷ 9+045
GT
PROJEKT
5674B
strona 68 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [DG-187088G] 0+135 ÷ 0+185
GT
PROJEKT
5674B
strona 69 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [TG] 8+480 ÷ 7+870
GT
PROJEKT
5674B
strona 70 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
III. ANALIZA OSIADAŃ NASYPÓW.
OBSZAR [TG] 8+855 ÷ 9+045
Obliczenia numeryczne wykonano przy zastosowaniu metody elementów skończonych, w
programie Midas GTS specjalnie przeznaczonym do zagadnień geotechnicznych.
PODŁOśE GRUNTOWE
Wykorzystując szczegółowe dane z dokumentacji geologiczno – inŜynierskiej, zamodelowano
topografię czterech głównych pakietów gruntów:
IA
T
IC
Pg
III A 4
Pg
III A 5 /III A 6
Pg/G
Dla kaŜdej warstwy gruntu, w celu zamodelowania materiału, przyjęto model Mohra-Coulomba,
wprowadzając uśrednione wartości następujących parametrów: moduł spręŜystości E, współczynnik
Poissona ν, cięŜar objętościowy γ, spójność c, kąt tarcia wewnętrznego Øu, współczynnik parcia
spoczynkowego K0.
OBCIĄśENIA
Analizę wykonano dla obciąŜeń charakterystycznych o wartości 25 kPa.
GT
PROJEKT
5674B
strona 71 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
ANALIZA
Przeprowadzono analizę nieliniową. W analizie uwzględniono etapy budowy.
1.
2.
3.
4.
GT
Etap I: stan początkowy:
- inicjalizacja napręŜeń pierwotnych, powstałych od cięŜaru własnego.
- inicjalizacja przemieszczeń - wyzerowanie osiadań od cięŜaru własnego.
Etap II: wykonanie wymiany gruntu słabonośnego na nasyp budowlany.
Etap II: wykonanie nasypu drogowego.
Etap III: przyłoŜenie pełnych obciąŜeń.
PROJEKT
5674B
strona 72 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
WYNIKI OBLICZEŃ PRZEMIESZCZENIA PODŁOśA
Wymiana gruntu słabonośnego:
Maksymalna wartość osiadań gruntu po wymianie gruntów słabonośnych na nasyp budowlany
wynosi ok. 45mm.
GT
PROJEKT
5674B
strona 73 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
Wykonanie nasypu drogowego:
Maksymalna wartość osiadań gruntu po wykonaniu nasypu drogowego wynosi ok. 145mm.
GT
PROJEKT
5674B
strona 74 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
PrzyłoŜenie pełnych obciąŜeń:
Maksymalna wartość osiadań gruntu po przyłoŜeniu pełnych obciąŜeń wynosi ok. 160mm.
GT
PROJEKT
5674B
strona 75 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
Przekrój przez punkty kontrolne monitoringu osiadań, km 8+910
(repery: 1, 2, 2A, 3)
(repery: 4, 5, 5A, 6)
GT
PROJEKT
5674B
strona 76 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
(repery: 7, 8, 8A, 9)
GT
PROJEKT
5674B
strona 77 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBSZAR [TG] 5+150 ÷ 5+310
Obliczenia numeryczne wykonano przy zastosowaniu metody elementów skończonych, w
programie Midas GTS specjalnie przeznaczonym do zagadnień geotechnicznych.
PODŁOśE GRUNTOWE
Wykorzystując dane z materiałów przekazanych przez zleceniodawcę, zamodelowano
topografię czterech głównych pakietów gruntów:
nN
III B
Ps
III C
Ps
II
Gp
Dla kaŜdej warstwy gruntu, w celu zamodelowania materiału, przyjęto model MohraCoulomba, wprowadzając uśrednione wartości następujących parametrów: moduł spręŜystości E,
współczynnik Poissona ν, cięŜar objętościowy γ, spójność c, kąt tarcia wewnętrznego Øu,
współczynnik parcia spoczynkowego K0.
WZMOCNIENIE
Elementy konstrukcyjne (oczepy) zamodelowano jako bryły nadając im moduł spręŜystości E,
współczynnik Poissona ν oraz cięŜar objętościowy γ. Pale zamodelowano jako elementy liniowe o
określonej sztywności oraz o określonej nośności granicznej podstawy i pobocznicy.
GT
PROJEKT
5674B
strona 78 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
OBCIĄśENIA
Analizę wykonano dla obciąŜeń charakterystycznych o wartości 25 kPa
ANALIZA
Przeprowadzono analizę nieliniową. W analizie uwzględniono etapy budowy:
GT
PROJEKT
5674B
strona 79 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
1.
2.
3.
Etap I: stan początkowy:
- inicjalizacja napręŜeń pierwotnych, powstałych od cięŜaru własnego,
- inicjalizacja przemieszczeń - wyzerowanie osiadań od cięŜaru własnego.
Etap II: wykonanie wymiany gruntu słabonośnego pod nasypem oraz wykonanie nasypu
drogowego.
Etap III: przyłoŜenie pełnych obciąŜeń.
WYNIKI OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH
PRZEMIESZCZENIA
PODŁOśA
Wykonanie pali przemieszczeniowych + wykonanie nasypu drogowego
Maksymalna wartość osiadań gruntu po wykonaniu pali przemieszczeniowych i nasypu
drogowego wynosi ok. 38mm.
GT
PROJEKT
5674B
strona 80 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
PrzyłoŜenie pełnych obciąŜeń
Maksymalna wartość osiadań gruntu po przyłoŜeniu pełnych obciąŜeń wynosi ok. 63mm.
Maksymalna wartość przemieszczeń pali po przyłoŜeniu pełnych obciąŜeń wynosi ok. 52mm.
GT
PROJEKT
5674B
strona 81 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
IV. NOSNOŚĆ PALI PRZEMIESZCZENIOWYCH
OBSZAR [TG] 5+150 ÷ 5+310
GT
PROJEKT
5674B
strona 82 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 83 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 84 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK
GT
PROJEKT
5674B
strona 85 z 85
GDDK I A O/G DAŃSK

projekt wykonawczy

Transkrypt

Podobne dokumenty

Dolisko. Poważny wypadek na drodze krajowej 92.

Zawiadomienie o liczbie kas rejestrujących i miejscu

plan warstwicowy powierzchni topograficznej terenu ω, rzut

Wytrzymałość gruntów organicznych

Condor Płótno ścierne rolka 200mm x 50m (gr. P24

Hasło masa-wody-w-porach-gruntu