ekspertyza stanu technicznego

PRACOWNIA PROJEKTOWA "WALDEMAR SZESZUŁA"
UL. PODKOMORSKA 15, 60-326 POZNAŃ, TEL. 061 66 22 810, [email protected]
EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO
ISTNIEJĄCEGO BYDYNKU
PRZY UL. MAŁACHOWSKIEGO 10, W POZNANIU
INWESTOR:
MACHURA BROS CORPORATION SP. J.
ul. Podjazdowa 3, 62-002 Suchy Las
AUTOR OPRACOWANIA:
MGR INŻ. ARTUR SOKOŁOWSKI
UPR. NR 501/87/Pw i 72/ PW/91
W SPECJALNOŚCI KONSTRUKCYJNEJ
POZNAŃ, WRZESIEŃ 2011
EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU
MAGAZYNOWEGO PRZY UL. MAŁACHOWSKIEGO 10
W POZNANIU
1. WSTĘP
1.1. Przedmiot opracowania
Opracowanie zawiera ocenę techniczną stanu konstrukcji istniejących budynków
magazynowych zlokalizowanych przy ul. Małachowskiego 10 w Poznaniu,
w związku z projektowaną rozbudową i przebudową z przeznaczeniem na cele biurowe. W
podpiwniczeniu ma być zlokalizowany parking podziemny. W ramach projektowanej
inwestycji zostanie dobudowana partia wejściowa oraz III piętro nad niższym budynkiem.
Ponadto w obrębie istniejących budynków przewiduje się wykonanie szeregu prac
budowlanych związanych ze zmianą dotychczasowej funkcji obiektu z magazynowej na
biurową.
1.2. Cel opracowania
Celem opracowania jest określenie stanu istniejących budynków magazynowych. Opracowanie
wraz z projektem budowlanym stanowi załącznik do wniosku o wydanie pozwolenia na
budowę.
1.3. Podstawa opracowania
1. Dokumentacja techniczna budynku magazynowego w Poznaniu przy ul. Projektowanej
(obecnie ul. Małachowskiego) opracowany w 1952 – 1954 r.
2. Projekt wstępny na budowę magazynu obuwia w Poznaniu przy ul. Bydgoskiej (obecnie ul.
Małachowskiego) opracowany w 1962 r.
3. Inwentaryzacja budowlana budynku magazynowego zlokalizowanego w Poznaniu przy ul.
Małachowskiego 10 opracowana w 1984 r
4. Inwentaryzacja budowlana budynków „A” i „B” – piwnice, parter i I piętro Poznań
ul. Małachowskiego 10 opracowana w 1994 r
5. Projekt budowlany wewnętrznej windy towarowej i rampy opracowany w czerwcu 1998 r.
6. Opinia geotechniczna w sprawie warunków gruntowo wodnych - na potrzeby projektu
przebudowy budynku przy ul. Małachowskiego 10 w Poznaniu we wrześniu 2011r.
7. Koncepcja rozbudowy, nadbudowy i zmiany sposobu użytkowania istniejącego budynku
przy ul. Małachowskiego 10 w Poznaniu opracowana we wrześniu 2011 r.
8. Wizja lokalna przeprowadzona przez autora niniejszego opracowania
9. Dokumentacja fotograficzna z oględzin obiektu
1.4. Literatura
•
•
•
•
•
•
Polskie Normy Budowlane,
„Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlanych” dotyczące wykonania
konstrukcji murowych – Instrukcja nr 425/2006,
„Projektowanie elementów żelbetowych i murowych z uwagi na odporność ogniową” –
Instrukcja nr 425/2006,
„Warunki techniczne jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie’ – Dz. U. z
2002r. nr 75, poz. 690 z późniejszymi zmianami,
Małyszko L., Orłowicz R.: Konstrukcje murowe, Zarysowania i naprawy. Wydawnictwo
Uniwersytetu Warszawsko-Mazurskiego w Olsztynie 2000 r.,
Masłowski E., Spiżewska D.: Wzmacnianie konstrukcji budowlanych, Arkady 2000,
2. DANE TECHNICZNE
2.1. Opis ogólny istniejących obiektów
Istniejący obiekt przeznaczony do przebudowy składa się z dwóch budynków oddzielonych
dylatacją. Oba budynki mają po 3 pełne kondygnacje nadziemne (parter i 2 piętra) i jedną
podziemną.
Pierwszy z budynków, pierwotnie przeznaczony na magazyn centrali tekstylnej, został
zaprojektowany w latach 1952-1954 i wzniesiony około 55 lat temu. Drugi budynek
zaprojektowano około roku 1962 jako magazyn obuwia. W okresie eksploatacji sposób
użytkowania ulegał częściowym zmianom. W ostatnim okresie pierwszy budynek pełnił
funkcję biurowo-produkcyjno-magazynową natomiast w drugim znajdowały się przestrzenie
produkcyjno-magazynowe. Użytkownikiem obiektu była firma Inline Poland produkująca
opakowania z folii polietylenowej. Obecnie obiekty nie są użytkowane.
2.2.
Opis ogólny istniejącego budynku biurowo-produkcyjno-magazynowego (A)
Budynek wykonano na planie prostokąta o wymiarach 19,0x72,9 m. Jego wysokość wynosi
12,8 m od poziomu terenu a kubatura 20200 m3. Konstrukcję nośną budynku stanowi
żelbetowy szkielet monolityczny wraz z zewnętrznymi ścianami murowanymi z cegły
ceramicznej pełnej. Płyty stropowe wykonano jako monolityczne wieloprzęsłowe oparte na
trójprzęsłowych belkach żelbetowych. Budynek posadowiono na żelbetowych ławach i stopach
fundamentowych. Ławy fundamentowe posadowiono 1,10 m poniżej poziomu posadzki
podpiwniczenia a stopy pod słupy głównej konstrukcji nośnei 1,60 m poniżej posadzki
podpiwniczenia. Elementy konstrukcji żelbetowej wykonano z betonu, którego klasę określa
się na nie wyższą niż B15.
Główna konstrukcję nośną stanowi szkielet żelbetowy ze słupami rozmieszczonymi
co 6,0x6,0 m. Słupy w poziomie piwnicy wykonano o przekroju 65x65 cm, w poziomie
parteru 55x55 cm, w poziomie I piętra 45x45 cm oraz w poziomie II piętra 35x35 cm. Zostały
one otynkowane słabym tynkiem cementowo-wapiennym. Otulina głównego zbrojenia słupów
– nie większa niż 2 cm. Podparte słupami podciągi podłużne sa monolitycznymi belkami
ciągłymi 3- i 5-przęsłowymi o przekroju przęsłowym 40x70 cm w poziomach stropu nad
piwnicą i nad parterem oraz o przekroju 35x70 w poziomach stropu nad I i II piętrem.
Poprzeczne belki stropowe – 3-przęsłowe o długości przęsła 6 m i o przekrojach 35x50 cm w
poziomach stropu nad piwnicą i nad parterem oraz o przekroju 30x50 w poziomach stropu nad
I i II piętrem. Płyta stropowa – monolityczna wieloprzęsłowa o długości przęsła (w osiach
podpór) 3,0 m projektowana na obciążenie charakterystyczne zewnętrzne 11 kN/m2. Ściany
konstrukcyjne wewnętrzne i ściany zewnętrzne wykonano jako murowane z cegły ceramicznej
pełnej. W miejscach oparcia na scianach podciągów i belek stropowych wykonano filary z
cegły klinkierowej. Nad II piętrem wykonano stropodach wentylowany z płyt
pianobetonowych ponad stropem żelbetowym. Klatki schodowe o ścianach murowanych z
cegły ceramicznej pełnej ze schodami dwubiegowymi żelbetowymi wykonanymi na budowie.
Schody wykonano jako płytowe z biegami opartymi na belkach spocznikowych.
Na zewnątrz budynku, w poziomie stropu nad parterem, wykonano żelbetowe zadaszenia ramp.
Elementami nośnymi zadaszeń są rozmieszczone co 3 m wsporniki żelbetowe o zmiennym
przekroju i wysięgu około 2,20 m od lica zewnętrznego sciany parteru. Wsporniki wykonano
na przedłużeniu żelbetowych belek stropowych. Na wspornikach spoczywa wieloprzęsłowa,
żelbetowa płyta zadaszenia.
2.3.
Opis ogólny istniejącego budynku produkcyjno-magazynowego (B)
Budynek wykonano na planie prostokąta o wymiarach 30,65x66,6 m. Jego wysokość wynosi
14,8 m od poziomu terenu a kubatura 37466 m3. Konstrukcję nośną budynku stanowi układ
żelbetowych ram poprzecznych w rozstawie osiowym co 6 m. Ramy wykonano jako 5nawowe, 4-kondygnacyjne. Ściany zewnętrzne – osłonowe murowane z cegły pełnej. Ściany
wewnętrzne konstrukcyjne (klatki schodowe) murowane z cegły ceramicznej pełnej, pozostałe
– z bloczków z betonu komórkowego. Płyty stropowe wykonano jako prefabrykowane
kanałowe oparte na żelbetowych ryglach ram poprzecznych. Budynek posadowiono na
żelbetowych ławach i stopach fundamentowych. Elementy konstrukcji żelbetowej wykonano z
betonu, którego klasę określa się na nie wyższą niż B20.
Główną konstrukcję nośną stanowi żelbetowy układ ram poprzecznych ze słupami
rozmieszczonymi w rozstawie osiowym 6 m. Słupy w poziomie piwnicy wykonano o przekroju
35x50 cm, w poziomie parteru i w poziomie I piętra 35x35 cm oraz 25x35 cm w poziomie II
piętra. Zostały one otynkowane tynkiem cementowo-wapiennym. Otulina głównego zbrojenia
słupów – nie większa niż 2 cm. Podparte słupami podciągi podłużne sa prefabrykowanymi
belkami połączonymi z głowicami słupów skonstruowanymi w sposób pozwalający na
przekazanie na słupy przywęzłowych momentów zginających. Podciągi stropowe mają
przekrój przęsłowy 35x50 cm natomiast żelbetowe podciągi stropodachu – przekrój teowy ze
środnikiem o grubości 15 cm i półką o grubości 10 cm. Całkowita wysokość podciągów
stropodachu wynosi 40 cm. Są to elementy prefabrykowane. Płyty stropowe – prefabrykowane
płyty kanałowe o rozpiętości przęsła (w osiach podpór) 6,0 m projektowane na obciążenie
charakterystyczne zewnętrzne 8 kN/m2. Nad II piętrem wykonano stropodach z żelbetowych,
prefabrykowanych płyt panwiowych o rozpiętości w osiach podpór 6,0 m. Płyty oparto na
prefabrykowanych Klatki schodowe o ścianach murowanych z cegły ceramicznej pełnej ze
schodami dwubiegowymi żelbetowymi wykonanymi na budowie. Schody wykonano jako
płytowe z biegami opartymi na belkach spocznikowych.
Na zewnątrz budynku, poniżej poziomu stropu nad parterem, wykonano stalowe zadaszenia
ramp. Elementami nośnymi zadaszeń są rozmieszczone co 3 m wsporniki stalowe o wysięgu
około 1,90 m od lica zewnętrznego sciany parteru. Wsporniki wykonano w osiach filarów
międzyokiennych. Na wspornikach od strony południowej spoczywa lekkie zadaszenie z
blachy falistej. Od strony północnej zadaszenie zdemontowano pozostawiając wsporniki.
2.4. Opis stanu technicznego elementów konstrukcji istniejącej obiektu
2.4.1. Warunki gruntowo – wodne i warunki posadowienia.
Na podstawie informacji o warunkach gruntowo-wodnych zawartej w projekcie wewnętrznej
windy towarowej opracowanym w 1998 r. stwierdza się, że na terenie lokalizacji obiektu (w
rejonie projektowanej rozbudowy) występują warunki gruntowo – wodne korzystne dla
bezpośredniego posadowienia. Zgodnie w/w projektem pod zalegającą na powierzchni warstwą
nasypów o miąższości około 1,3 m zalegają półzwarte iły warwowe o miąższości do około 4 m.
Wody gruntowe o zwierciadle swobodnym stwierdzono na głębokości 5 m p.p.t.
Wg badań geotechnicznych wykonanych na potrzeby projektu rozbudowy i niniejszego
opracowania we wrześniu 2011 r. w bezpośrednim sąsiedztwie istniejącego budynku, w
miejscu projektowanej rozbudowy wierzchnia warstwa podłoża gruntowego jest zbudowana z
gruntów nasypowych o niekontrolowanych parametrach geotechnicznych. Warstwa ta osiąga
miąższość od 2,0 m do 3,2 m. Poniżej stwierdzono zaleganie słabo przepuszczalnych gruntów
spoistych wykształconych jako gliny piaszczyste plastyczne w partiach stropowych (IL=0,30) i
twardoplastyczne w głębszych partiach podłoża. Na gruntach tych utrzymuje się woda
gruntowa pochodzenia atmosferycznego. W czasie badań lustro wody gruntowej stabilizowało
się na głębokościach 1, 90 m p.p.t. do 2,10 m p.p.t. tj. 60,5÷60,75 m n.p.m. Nawiercone w
podłożu grunty spoiste są nośne i stanowią dobra podbudowę dla istniejących fundamentów.
Na gruntach tych można tez będzie posadowić w sposób bezpośredni fundamenty
projektowanej rozbudowy. Niekorzystną okolicznością jest płytkie występowanie wody
gruntowej. Na czas prowadzenia robót ziemnych będzie zachodziła konieczność
odpompowania wody z dna wykopów pod projektowaną rozbudowę i odcięcia możliwości jej
dopływu z przyległego terenu np. z zastosowaniem tymczasowego wygrodzenia wykopów
szczelnymi ściankami stalowymi typu Larsena. Płytkie występowanie wody gruntowej ma
także niekorzystny wpływ na ściany podpiwniczenia budynku co objawia się licznymi śladami
ich zawilgocenia a lokalnie także przecieków.
Nowoprojektowane fundamenty należy posadowić na warstwie plastycznych glin, poniżej
nawierconego lustra wody gruntowej. , bezpośrednio nad lustrem wody gruntowej. Z uwagi na
to, że nie planuje się podpiwniczenia projektowanej rozbudowy budynku, nowoprojektowane
fundamenty należy posadowić na poziomie istniejących ław fundamentowych bezpośrednio
przy istniejącym obiekcie oraz zaprojektować odpowiednio zazbrojone uskoki fundamentów w
celu ich wypłycenia. W przypadku stwierdzenia w zaprojektowanym poziomie posadowienia
gruntów nasypowych o niskich parametrach należy dokonać wymiany tego gruntu na chudy
betonC8/10. Nie należy stosować podsypek z gruntów niespoistych.
W celu ograniczenia działania wody gruntowej na ściany podpiwniczenia zaleca się wykonanie
dookoła całego obiektu drenażu opaskowego ułożonego poniżej projektowanego poziomu
nawierzchni i posadzek w podpiwniczeniu.
2.4.2. Fundamenty
Istniejace obiekty posadowiono na układzie ław i stóp fundamentowych. Ławy fundamentowe
wykonano pod ściany zewnętrzne i słupy usytuowane w osiach tych ścian oraz pod wewnętrzne
ściany konstrukcyjne (np. ściany klatek schodowych). Wszystkie wewnętrzne słupy głównej
konstrukcji nośnej posadowiono na stopach fundamentowych. Wykonane fundamenty są w
dobrym stanie technicznym i prawidłowo przekazują obciążenia na grunt – nie stwierdzono
śladów przekroczenia stanu granicznego nośności (brak zarysowań na posadzcepodpiwniczenia
i ścianach budynku).
Projektowane fundamenty przylegające bezpośrednio do istniejących należy posadowić na
takiej samej głębokości jak istniejący fundament. Ewentualne zmiany poziomu posadowienia
wykonać poprzez odpowiednio zazbrojone uskoki
.
2.4.3. Główna konstrukcja nośna budynku A
Na główną konstrukcję nośną składają się wewnętrzne 4-kondygnacyjne słupy żelbetowe o
zmiennym przekroju, podparte nimi podłużne podciągi żelbetowe oraz wzmocnione pilastrami
murowanymi z cegły klinkierowej ściany podłużne i poprzeczne budynku (murowane z cegły
ceramicznej pełnej). Ściany i filary murowane są w dobrym stanie technicznym, Podczas
oględzin obiektu nie stwierdzono żadnych uszkodzeń elementów murowych mogących mieć
wpływ na obniżenie ich wytrzymałości i wartości użytkowej. Słupy żelbetowe wykonano jako
monolityczne z betonu o niezbyt wysokiej jakości i parametrach wytrzymałościowych. Słupy w
pomieszczeniach użytkowanych jako magazyny noszą ślady uszkodzeń środkami transportu
wewnętrznego. W miejscach uszkodzeń narożników słupów widoczne są odsłonięte pręty
zbrojenia pionowego, widoczna jest też struktura betonu, którego wykonano słupy świadcząca
o nieprawidłowym prowadzeniu prac betoniarskich – silna segregacja kruszywa w dolnych
partiach słupów. Pomimo tego słupy mają nośność wystarczającą dla przeniesienia obciążeń
pionowych dla planowanej obecnie biurowej funkcji obiektu. Ich nośność była też
wystarczająca podczas dotychczasowej eksploatacji, ponieważ nie zaobserwowano uszkodzeń
ani śladów wzmocnień mogących świadczyć o ich nadmiernym wytężeniu. Podłużne,
żelbetowe podciągi stropowe nie mają żadnych uszkodzeń, które mogłyby obniżyć wartość
użytkową oraz nośność konstrukcji. Stan techniczny podciągów jest bardzo dobry i pozwala na
ich dalszą eksploatację. W trakcie projektowanej rozbudowy istniejąca główna konstrukcja
nośna pozostanie nienaruszona. Jak wynika z zachowanej, archiwalnej dokumentacji
projektowej budynek ten był projektowany (i zrealizowany) z uwzględnieniem możliwości
jego nadbudowy. Stwierdza się, że istniejąca konstrukcja nośna pozwala obecnie na realizację
nadbudowy bez konieczności jej wzmacniania. Była ona przeznaczona do przeniesienia
znacznie większych niż planowane obecnie obciążeń użytkowych a zatem po przeprowadzeniu
przebudowy obiektu i częściowej zmianie sposobu jego użytkowania jej wytężenie zmniejszy
się. Projektowana nadbudowa wykonana w lekkiej technologii nie wpłynie w istotny sposób na
poziom wytężenia konstrukcji. Nie zmieni się też jej schemat statyczny i sztywność
przestrzenna obiektu.
2.4.4. Stropy budynku A
W budynku wykonano układ stropów żelbetowych monolitycznych o konstrukcji płytowożebrowej. Wieloprzęsłowe płyty stropowe na wszystkich kondygnacjach budynku podparte są
połączonymi z nimi monolitycznie trójprzęsłowymi belkami rozmieszczonymi co 3 m. Stan
techniczny belek stropowych jest bardzo dobry. Nie stwierdzono żadnych śladów uszkodzeń
mogących mieć wpływ na zmniejszenie ich nośności. Zgodnie z zachowana dokumentacją
archiwalną oraz tablicami informacyjnymi znajdującymi się w budynku konstrukcja stropów
jest przewidziana na obciążenie użytkowe charakterystyczne 11 kN/m2 nad piwnicami i
parterem oraz 8 kN/m2 nad I i II piętrem. Po przeprowadzeniu przebudowy i zmianie funkcji
obiektu na biurową obciążenie użytkowe stropów będzie 4-krotnie mniejsze.
Płyty stropowe są, poza nielicznymi miejscami uszkodzeń, w dobrym stanie. Będą mogły
przenosić obciążenia użytkowe dla projektowanej biurowej funkcji obiektu wraz z
murowanymi ściankami działowymi. Główna konstrukcja nośna nadbudowy będzie
przekazywała obciążenia bezpośrednio w miejscach słupów głównej konstrukcji nośnej
istniejącej.
Uszkodzenia płyt stropowych polegają na lokalnych przekuciach o niewielkich wymiarach
połączone z odsłonięciem zbrojenia dolnego. Zbrojenie pokryte jest cienką warstwą produktów
korozji chemicznej. Występują tez miejsca lokalnego zawilgocenia powierzchni stropów i
korozja zbrojenia dolnego płyt stropowych w tych miejscach. Wszystkie widoczne uskodzenia
płyt stropowych należy poddać naprawie.
2.4.5. Konstrukcja dachów budynku A
Połacie dachów wykonano z płyt pianobetonowych ponad stropem żelbetowym opartych na
ściankach ażurowych. Ze względu na to, że ze względu na projektowaną nadbudowę istniejący
dach zostanie rozebrany, nie badano stanu technicznego jego elementów. Płyty dachowe
przenoszą jedynie obciążenia od pokrycia dachu, atmosferyczne i montażowe natomiast nie są
zaprojektowane na przeniesienie większych obciążeń np. od urządzeń wentylacyjnych. Z tego
względu, w przypadku zlokalizowania ponad dachem urządzeń wentylacyjnych o dużej masie
należy przewidzieć dla nich konstrukcje wsporcze przekazujące obciążenia bezpośrednio na
elementy konstrukcji nośnej stropu nad II piętrem
.
2.4.6. Ściany zewnętrzne budynku A
Ściany zostały wykonane jako murowane jednowarstwowe bez izolacji termicznej. Ich stan
techniczny pozwala na wykonanie zamierzenia inwestycyjnego, jednak nie spełniają
obowiązujących aktualnie wymogów w zakresie ochrony cieplnej. Z tego względu wymagają
wykonania od strony zewnętrznej izolacji termicznej. Rodzaj i grubość izolacji należy określić
w projekcie architektonicznym.
2.4.7. Ściany konstrukcyjne wewnętrzne budynku A
Ściany konstrukcyjne szybów dźwigowych i klatek schodowych a także niektóre ściany
usztywniające wykonano murowane z cegły ceramicznej pełnej. Stan techniczny – dobry,
pozwalający na przeprowadzenie robót zgodnie z nowym projektem.
Ściany maszynowni wystające ponad istniejący stropodach należy rozebrać.
2.4.8. Zadaszenia ramp przy budynku A
Żelbetowe zadaszenia ramp są w dobrym stanie technicznym, jednakże ze względu na zmianę
funkcji obiektu są zbędne i ulegną rozbiórce. Żelbetowa płyta zadaszenia zostanie wyburzona a
wsporniki odcięte w licu ściany.
2.4.9. Główna konstrukcja nośna budynku B
Na główną konstrukcję nośną składają się wewnętrzne,poprzeczne 4-kondygnacyjne ramy
żelbetowe ze słupami o zmiennym przekroju podparte nimi podłużne podciągi żelbetowe.
Ramy usytuowano w rozstawie co 6 m włącznie z osiami ścian poprzecznych. Słupy żelbetowe
wykonano jako monolityczne. Niektóre słupy w pomieszczeniach użytkowanych jako
magazyny noszą ślady uszkodzeń otuliny zbrojenia środkami transportu wewnętrznego. Na
wysokości około 50 cm ponad poziomami posadzek na wszystkich kondygnacjach do prętów
pionowych głównego zbrojenia słupów przyspawano blachy stalowe zabezpieczające słupy
przed uderzeniami środków transportowych. W miejscach tych pręty zbrojenia pionowego są
odsłonięte i zabezpieczone antykorozyjnie farbą olejną wraz przyspawanymi do słupów
blachami. Słupy oraz połączone nimi rygle ram mają nośność wystarczającą dla przeniesienia
obciążeń pionowych dla planowanej obecnie biurowej funkcji obiektu. Ich nośność była też
wystarczająca podczas dotychczasowej eksploatacji, ponieważ nie zaobserwowano żadnych
uszkodzeń ani śladów wzmocnień mogących świadczyć o ich nadmiernym wytężeniu. W
poziomie II piętra słupy podpierają jednoprzęsłowe, prefabrykowane podciągi dachowe o
przekroju teowym. Podciągi nie mają żadnych uszkodzeń, które mogłyby obniżyć wartość
użytkową oraz nośność konstrukcji. Ich stan techniczny jest bardzo dobry i pozwala na dalszą
eksploatację. W trakcie projektowanej rozbudowy istniejąca główna konstrukcja nośna
pozostanie nienaruszona. Nie przewiduje się nadbudowy tej części obiektu.
2.4.10. Stropy budynku budynku B
W budynku wykonano układ stropów żelbetowych z prefabrykowanych płyt stropowych
kanałowych o rozpiętości osiowej 6,0 m. Płyty stropowe na wszystkich kondygnacjach
budynku podparte są ryglami poprzecznych ram nośnych. Stan techniczny płyt stropowych jest
zadowalający. Brak jakichkolwiek uszkodzeń wskutek dotychczasowej eksploatacji. Zgodnie z
zachowana dokumentacją archiwalną konstrukcja stropów jest przewidziana na obciążenie
użytkowe charakterystyczne 8 kN/m2. Po przeprowadzeniu przebudowy i zmianie funkcji
obiektu na biurową obciążenie użytkowe stropów będzie 4-krotnie mniejsze.
Płyty stropowe są w dobrym stanie. Będą mogły przenosić obciążenia użytkowe dla
projektowanej biurowej funkcji obiektu wraz z murowanymi ściankami działowymi.
2.4.11. Konstrukcja dachów budynku B
Połacie dachów wykonano z płyt panwiowych opartych na prefabrykowanych podciągach
dachowych. Płyty dachowe a także podpierające je podciagi przenoszą jedynie obciążenia od
pokrycia dachu, atmosferyczne i montażowe natomiast nie są zaprojektowane na przeniesienie
większych obciążeń np. od urządzeń wentylacyjnych. Z tego względu nie zaleca się lokalizacji
takich urządzeń ponad dachem tej części obiektu. W przypadku konieczności zlokalizowania
ponad dachem urządzeń wentylacyjnych o dużej masie należy przewidzieć dla nich konstrukcje
wsporcze przekazujące obciążenia bezpośrednio na elementy konstrukcji nośnej stropu nad I
piętrem.
2.4.12. Ściany zewnętrzne budynku B
Ściany zostały wykonane jako murowane samonośne. Zostały one wykonane w poziomach
kondygnacji nadziemnych jako jednowarstwowe z bloczków z betonu komórkowego o
grubości 24 cm bez izolacji termicznej. Ich stan techniczny pozwala na wykonanie
zamierzenia inwestycyjnego, jednak nie spełniają obowiązujących aktualnie wymogów w
zakresie ochrony cieplnej. Z tego względu wymagają wykonania od strony zewnętrznej
izolacji termicznej. Rodzaj i grubość izolacji należy określić w projekcie architektonicznym.
W poziomie podpiwniczenia wykonano ściany betonowe o grubości około 60 cm. Z uwagi na
stosunkowo duże zagłębienie kondygnacji podziemnej przenoszą one obciążenie poziome
parciem gruntu wokół budynku. Ponad posadzką piwnicy, do wysokości około 1,5 m na
ścianach występują liczne ślady zawilgoceń i lokalne przecieki świadczące o braku, bądź
wadliwej izolacji przeciwwodnej ścian podpiwniczenia od strony zewnętrznej. W związku z
tym w ramach projektowanej przebudowy obiektu należy odsłonić odcinkami istniejące ściany
piwnic, wykonać na nich izolację przeciwwilgociową i przeciwwodną a poniżej poziomu
posadzek drenaż opaskowy odprowadzający wody gruntowe pochodzenia opadowego
stagnujące na stropie trudnoprzepuszczalnej warstwy gruntu spoistego i w rozluźnionych
gruntach nasypowych wokół budynku.
2.4.13. Ściany konstrukcyjne wewnętrzne budynku B
Ściany konstrukcyjne szybów dźwigowych i klatek schodowych a także niektóre ściany
usztywniające wykonano o grubości 25 cm murowane z cegły ceramicznej pełnej. Stan
techniczny – dobry, pozwalający na pełnienie przez nie dotychczasowej funkcji.
Ściany maszynowni wystające ponad istniejący stropodach należy rozebrać. Istniejące szyby
windowe mogą być adaptowane dla potrzeb urządzeń dźwigowych projektowanych w obiekcie.
Należy jednak zwrócić uwagę na potrzebę dostosowania wnętrza szybu do wymagań
technologicznych dostawcy urządzeń dźwigowych oraz typu wybranych urzadzeń. Dno szybu i
ściany podszybia należy zabezpieczyć przed penetracją wody gruntowej do wnętrza szybu.
2.4.14. Zadaszenia ramp przy budynku B
Nie dokonano oceny stanu technicznego zadaszeń stalowych, gdyż ze względu na zmianę
funkcji obiektu są zbędne i ulegną rozbiórce. Stalowe wsporniki zadaszenia na obu podłużnych
ścianach budynku zostaną odcięte w licu ściany.
2.4.15. Balkony stalowe mocowane do ścian budynku B
Zamocowane do ścian szczytowych budynku w poziomach I i II piętra balkony stalowe oraz
drabiny są w złym stanie technicznym i powinny być zdemontowane w trakcie przebudowy.
2.5. Ocena odporności ogniowej istniejących elementów konstrukcji obiektu
W wykonanych na budowie elementach żelbetowych, zarówno monolitycznych jak i
prefabrykowanych zastosowano otulenie głównych prętów zbrojeniowych nie przekraczające
20 mm. W prefabrykowanych płytach stropowych i dachowych należy przyjąć, ze odległość od
lica elementu (np. spodu płyty stropowej) do osi prętów zbrojeniowych wynosi 20 mm.
Przy tak określonych grubościach otulenia odporność ogniowa elementów konstrukcyjnych
zależy od wymiarów ich przekrojów poprzecznych.
2.5.1. Słupy żelbetowe stalowe budynku A
piwnica
65x65 cm
R60
parter
55x55 cm
R60
I piętro
45x45 cm
R60
II piętro
35x35 cm
R30
Uwaga: w miejscach uszkodzeń słupy będą spełniały powyższe warunki po naprawie
2.5.2. Słupy żelbetowe stalowe budynku B
piwnica
35x50 cm
parter
35x35 cm
R60
R60*
I piętro
35x35 cm
R60*
II piętro
25x35 cm
R30*
*- W miejscach okucia słupów w celu zabezpieczenia przed uderzeniami słupy nie spełniają
żadnych warunków nośności ogniowei
2.5.3. Podciągi żelbetowe budynku A
piwnica, parter
40x70 cm
I piętro, II piętro
35x70 cm
Uwaga: przyjęto, że podciągi są otynkowane
R120
R120
2.5.4. Żelbetowe belki stropowe budynku A
piwnica, parter
35x50 cm
I piętro, II piętro
30x50 cm
Uwaga: przyjęto, że belki są otynkowane
R120
R120
2.5.5. Podciągi żelbetowe budynku B
piwnica, parter, I piętro 35x50 cm
R90 (R120)
II piętro
teowy bmin=15cm
R60(dachowe)
Uwaga: wytrzymałość ogniowa podciągów R120 – po otynkowaniu
2.5.6. Żelbetowe płyty stropowe budynku A – grubość h=15 cm
REI120
2.5.7. Żelbetowe płyty stropowe budynku B – kanałowe
otynkowanie płyt od spodu)
REI60 (zaleca się
3. WNIOSKI
Konstrukcja istniejących obiektów została około 50 lat temu. Pomimo upływu czasu
większość wykonanych elementów konstrukcyjnych jest w dobrym stanie technicznym.
Nośność stropów i elementów głównej konstrukcji nośnej jest wystarczająca dla przeniesienia
obciążeń użytkowych projektowanej funkcji biurowej obiektu – dotychczas pełnił on funkcje w
przeważającej części magazynowo-produkcyjne, dla których został zaprojektowany, o znacznie
większych wymaganych nośnościach konstrukcji.
Istniejące stalowe elementy wzmacniające stropy nad piwnicami zostały zamontowane w
celu dodatkowego wzmocnienia stropów w związku z koniecznością ich dociążenia
urządzeniami ustawianymi w halach produkcyjnych na parterze. Można je będzie
zdemontować bez uszczerbku dla wymaganej nośności stropu dla nowoprojektowanej funkcji
obiektu.
Uszkodzone elementy żelbetowe (zwłaszcza słupy) należy poddać naprawie z
uwzględnieniem uzupełnienia ubytków – zaleca się użycie specjalistycznych środków
naprawczych do betonu na bazie cementu, modyfikowanych polimerami. Przed przystąpieniem
do uzupełniania ubytków należy oczyścić skorodowane pręty zbrojeniowe. Otwory wykute w
płytach stropowych należy zaślepić w sposób zapewniający wymaganą zgodnie z projektem
przebudowy szczelność i izolacyjność ogniową. Z zawilgoconych od spodu powierzchni
stropów, na których występuje także korozja zbrojenia i spowodowane nią odspojenie otuliny
betonowej, należy całkowicie usunąć odspojony beton, oczyścić pręty zbrojeniowe z
produktów korozji a następnie wykonać naprawę konstrukcji w sposób opisany wyżej.
Zamknięcia (wypełnienia) dużych otworów wykonanych w stropach należy wykonać z
uwzględnieniem warunków stanu granicznego nośności i użytkowania dla konstrukcji
żelbetowych oraz warunków odporności ogniowej stawianych przegrodom budowlanym
(zgodnie z kwalifikacją pożarową obiektu).
Na blachach, które podczas dotychczasowej eksploatacji obiektu zabezpieczały słupy
żelbetowe przed uszkodzeniami, należy zamontować obudowy zapewniające słupom na tym
odcinku wymaganą projektem nośność ogniową. Niedopuszczalne jest odcinanie blach przy
pomocy palników gazowych, gdyż mogłoby to doprowadzić do uszkodzenia głównego
zbrojenia słupów. Podobnie zabezpieczyć należy połączenia prefabrykowanych odcinków rygli
głównych ram nośnych z elementami wykonanymi na budowie w budynku B.
W celu podwyższenia odporności ogniowej zaleca się otynkowanie od spodu płyt
kanałowych w budynku B oraz tych słupów i podciągów żelbetowych, które nie spełniają
wymagań odporności ogniowej zgodnie z nowym przeznaczeniem budynku.
Na uszkodzonych elementach konstrukcyjnych murowanych należy wykonać obrzutkę z
zaprawy cementowej M10 i uzupełnić tynk. Należy odtworzyć dylatacje murowanych ścian
między budynkami A i B w miejscach przejść pomiędzy budynkami oraz w miejscach
połączenia ścian zewnętrznych. W dylatacjach należy wykonać uszczelnienia zapewniające
wymaganą szczelność i izolacyjność ogniową ściany, która będzie pełniła funkcję ściany
oddzielenia pożarowego.
Elementy konstrukcji dachu nie stanowiące głównej konstrukcji nośnej w budynku B
(rygle, panwiowe płyty dachowe) spełniają wymagania pożarowe dla budynku projektowanego
w klasie odporności ogniowej „B”.
Warunki gruntowo-wodne pozwalają na bezpieczne posadowienie nowoprojektowanych
fundamentów pod warunkiem bezpośredniego posadowienia w poziomach określonych w
niniejszym opracowaniu. W celu zabezpieczenia ścian podpiwniczenia przed wodami
gruntowymi aktualnie stabilizującymi się powyżej poziomu posadzki piwnic wokół obiektu
należy wykonać drenaż opaskowy a ponadto izolację przeciwwilgociową ścian.
Należy dokonać naprawy poprzez przemurowanie cegłą ceramiczną pełną ukośnego
zarysowania w wewnętrznej, poprzecznej ścianie budynku A na II piętrze. Zarysowanie to nie
stanowi zagrożenia dla bezpieczeństwa konstrukcji obiektu.
Projektowaną w ramach rozbudowy dobudowę wejścia głównego należy oddzielić
dylatacjami od obiektu istniejącego.
Posadzki w istniejącym obiekcie zostały zabetonowane bezpośrednio na płytach
stropowych. Są one w znacznym stopniu zużyte. Zaleca się naprawę ubytków przy użyciu
zapraw naprawczych do betonu a następnie wylanie na nich warstw wyrównawczych z
zaprawy samopoziomującej. Dopiero na tak przygotowanym podłożu można będzie ułożyć
właściwe warstwy posadzkowe.
Podczas prac budowlanych należy przestrzegać zasad BHP. W przypadku konieczności
czasowego osłabienia elementów istniejącej konstrukcji należy wykonać tymczasowe
podparcie zagrożonych elementów konstrukcji nośnej lub stropów.
Opracował:
mgr inż. Artur Sokołowski
Wykaz załączników:
1. Załącznik nr 1 – Dokumentacja fotograficzna
2. Załącznik nr 2 – Uprawnienia budowlane autora ekspertyzy
3. Załącznik nr 3 – Rysunki inwentaryzacyjne
Rys. nr 1 Rzut piwnicy
Rys. nr 2 Rzut parteru
Rys. nr 3 Rzut I piętra
Rys. nr 4 Rzut II piętra
ZAŁĄCZNIK NR 1
DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA
ZAŁĄCZNIK NR 2
UPRAWNIENIA BUDOWLANE AUTORA EKSPERTYZY
ZAŁĄCZNIK NR 3
RYSUNKI INWENTARYZACYJNE