KOLOKWIUM Z FUNDAMENTOWANIA [sem.1/SM] A B C
Transkrypt
KOLOKWIUM Z FUNDAMENTOWANIA [sem.1/SM] A B C
KOLOKWIUM Z FUNDAMENTOWANIA [sem.1/SM] Zad. 1 (15 minut, max 7p.) Zad. 2 (10 minut, max 4p.) Pyt. 1 (5 minut, max 3p.) Pyt. 2 (5 minut, max 3p.) DATA KOLOKWIUM: imię i nazwisko: 06.06.2012r. Włodzimierz BRZĄKAŁA numer albumu: 35 705 Pyt. 3 (5 minut, max 3p.) KOŃCOWY WYNIK KOLOKWIUM: RAZEM (40 minut, max 20p.) Uwaga: ewentualna odpowiedź wykazująca zupełną nieznajomość zagadnienia moŜe zostać oceniona punktami ujemnymi ! Zadanie 1 (za 7 punktów, ok. 15min) Na podstawie ogólnego wzoru Ponceleta ea(L) = Kaγ ⋅γ⋅L + Kaq ⋅q (grunty niespoiste) obliczyć poziomą składową EaH wypadkowego parcia Ea [kN/mb] gruntu nr „2”, tj. wzdłuŜ pionowego odcinka BC ściany oporowej. PodłoŜe jest uwarstwione, AB = BC = 3m. Nie obliczać parcia gruntu Ea na odcinku AB. Powierzchnia ściany jest średnio szorstka, δ2 = ϕ/2, teren jest nachylony pod kątem ε = +10o. cos18o = 0,95 & cos13o = 0,97 & cos10o = 0,98 q1=10kPa Zastępcze obciąŜenie na stropie warstwy „2”: q2 = q1 + γ⋅h⋅⋅cos(εε) = 10 + 20⋅⋅3,0⋅⋅0,98 = 68,8 kPa A „1” o ϕ = 26 γ = 20kN/m3 Kaγ = 0,40 Kaq = 0,41 q2=68,8kPa 17,9kPa B1 B „2” o ϕ = 36 3 γ = 18kN/m Kaγ = 0,25 Kaq = 0,26 C1 31,4kPa C’ C 3,0m [2 pkt.] Punkt B (tutaj lokalne L=0): ea(L) = Kaγγ ⋅γ⋅L + Kaq ⋅q2 = 0,25 ⋅18⋅⋅0 + 0,26 ⋅68,8 = 17,9 kPa Punkt C (tutaj lokalne L=3,0m): ea(L) = Kaγγ ⋅γ⋅L + Kaq ⋅q2 = 0,25 ⋅18⋅⋅3,0 + 0,26 ⋅68,8 = 31,4 kPa [1 pkt.] Wektorowe parcie wypadkowe na BC: Ea = 3,0⋅⋅(17,9+31,4)/2 = 74,0 kN/mb [2 pkt.] Na odcinku BC parcie gruntu ea występuje pod kątem δ2 = o o 36 /2 = 18 do normalnej, tak samo Ea, czyli w tym o o przypadku pod kątem 18 do poziomu (β β = 0 ). [1 pkt.] Ostatecznie pozioma składowa tego parcia Ea wynosi: o EaH = Ea ⋅cos(18 ) = 74,0⋅⋅0,95 = 70,3 kN/mb. [1 pkt.] UWAGA! Wiele osób w tym prostym zadaniu straciło 2 pkt., nawet ci z bardzo dobrymi ocenami z projektu nr 2, co wymaga komentarza. KOMENTARZ: Nie jest prawdą, Ŝe wypadkowa Ea [kN/mb] jest polem trapezu B-B1-C1-C. Wysokością tego trapezu jest bowiem zaznaczony odcinek BC’= BC⋅cos(δ2) = 3,0⋅0,95 = 2,85m. Pole trapezu wynosi zatem 2,85⋅(17,9+31,4)/2 = 70,3 < 74,0 kN/mb. Taki trapez fizycznie nie istnieje, to jest tylko wizualizacja. NapręŜenia występują bezpośrednio na odcinku BC, rosną liniowo, mają średnią wartość (17,9+31,4)/2, a zatem Ea = 3,0⋅(17,9+31,4)/2 = 74,0 kN/mb. Jeśli ktoś korzysta z AutoCAD-a i da zapytanie o pole trapezu, to wynik będzie tak samo nieprawidłowy. Jak łatwo widać otrzyma się EaH (normalną składową siły Ea), a nie samą wypadkową Ea. Oczywiście zapytania w AutoCAD-zie o pola powierzchni figur, które fizycznie istnieją – np. przekrój betonu ściany, klin gruntu itp. - dadzą wynik poprawny. Zadanie 2 (za 4 punkty, ok.10min): 2,0 3,0 8,0 ε ε Płyta fundamentowa B x L = 10m x 20m jest obciąŜona od spodu (tylko od spodu) napręŜeniami stycznymi τ o pochodzeniu górniczym. NapręŜenia τ mają wartość graniczną Θ = 30kPa, którą osiągają w odległości xΘ = 2,0m od środka fundamentu. Obliczyć: 1) maksymalną siłę rozciągającą NmaxL, jeśli rozciąganie ε następuje w kierunku L, 2) maksymalną siłę rozciągającą NmaxB, jeśli rozciąganie ε następuje w kierunku B. Środek rozciągania jest w osi głównej fundamentu. W strefie przedgranicznej średnie napręŜenia styczne mają wartość nie 30kPa, ale ½⋅⋅30 = 15kPa. A zatem: 1) NmaxL = 8⋅⋅10⋅⋅30 + 2⋅⋅10⋅⋅15 = 2.700 kN [2 pkt.] 2) NmaxB = 3⋅⋅20⋅⋅30 + 2⋅⋅20⋅⋅15 = 2.400 kN [2 pkt.] A a⋅h x [2 pkt] A’ 1 z h 1’ Pytanie 1. (za 3 punkty, ok. 5min): Cały poziomy pokład będzie stopniowo wybierany z lewa na prawo (zadanie płaskie, 2D). Naszkicować „ścieŜkę osiadania” reperu A, tj. krzywoliniową trajektorię x(z), po której hipotetycznie będzie się poruszał osiadający punkt A, w miarę postępu frontu eksploatacyjnego. Przemieszcza się on pionowo i poziomo, a ostatecznie znajdzie się na głębokości wmax = a⋅h poniŜej pierwotnego poziomu terenu (skala skaŜona). Wykorzystać zasadę superpozycji wpływów od kolejno wydobywanych objętości h⋅dx. KaŜde wybrane pole typu 1 ma swój symetryczny odpowiednik typu 1’ (te same osiadania, przeciwne przemieszczenia poziome), a zatem końcowe połoŜenie A’ będzie dokładnie pod A. W zasadzie superpozycji kolejność sumowania nie gra roli. Trajektoria będzie podobna do paraboli. [1 pkt.] Pytanie 2. (za 3 punkty, ok. 5min): Omówić podobieństwa (liczne) i róŜnice (nieliczne) metody Bleicha dla belek na podłoŜu Winklera i na półprzestrzeni spręŜystej. • Podobieństwa: Metoda Bleicha opiera się na zasadzie superpozycji, po wirtualnym przedłuŜeniu belki do ±∞. Stosuje się do kaŜdego modelu liniowego, w tym równieŜ do półprzestrzeni spręŜystej. Dla kaŜdego końca belki potrzebne są 2 siły fikcyjne, bo są tam dwa warunki brzegowe. MoŜna je stawiać w dowolnych miejscach, ale tylko na fikcyjnym przedłuŜeniu belki; mogą to być zarówno siły P, jak i momenty skupione M (rozwiązania podstawowe dla belki nieskończenie długiej). Dla belki skończonej o dwóch końcach są to 4 fikcyjne obciąŜenia. [2 pkt.] RóŜnice: • Inne są rozwiązania podstawowe – tj. dla siły skupionej i momentu skupionego, brak prostych wzorów w postaci zamkniętej (tylko wykresy Gorbunowa-Posadowa, tablice), zazwyczaj siły ustawiane w trochę innych odległościach od końców belki, inne są cechy sztywności LW oraz LG-P . [1 pkt.] Pytanie 3 (za 3 punkty, ok.5min): q = 100kPa Zasypka: saclSi, IL = 0,55 7,5m 0,25m 0,35 m PodłoŜe: FSa, ID = 0,21 Beton: C20/25 Stal: A-I (RB500W) Otulina: 7cm Wskazać i skomentować 3 główne błędy na sąsiednim rysunku lekkiej kątowej ściany oporowej (błędów jest duuuuuŜo więcej niŜ 3). 1) Zastosowanie: kompletnie chybione jest zastosowanie do duŜych obciąŜeń pionowych (przyczółek), za duŜa smukłość (wyboczenie), brak poprzecznych Ŝeber przy tak duŜej wysokości ściany, 2) Grunty: niedopuszczalna zasypka z gliny (plastycznej), nienośne podłoŜe (luźne piaski drobne), za mała głębokość posadowienia, 3) Beton/stal: zbrojenie główne z niewłaściwej strony, brak zazbrojenia ostrogi (ścinanie przy przesuwie), niewłaściwa klasa (gatunek) stali. [3 pkt.] Kolo_11-12-lato Pt-N.2