Opis do projektu inst. elektrycznej

E1
PROJEKT BUDOWLANY - WYKONAWCZY
Obiekt:
BUDOWA SALI SPORTOWEJ WRAZ
Z CZĘŚCIĄ DYDAKTYCZNĄ
Inwestor:
Urząd Gminy Śniadowo
ul. Ostrołęcka 11
18-411 Śniadowo
Miejsce realizacji:
ul. Łomżyńska 29, dz. nr 316
18-411 Śniadowo
pow. łomżyński, woj. podlaskie
Temat:
Projektant:
Współpraca:
INSTALACJE ELEKTRYCZNE
Janusz Bojanowski
upr. bud.. 195/68 WŁ
w spec. Instalacji i urządzeń
elektrycznych
mgr inż. Marcin Dąbrowski
Sprawdzający:
inż. Zbigniew Wojnarowski
upr. bud.. GP.II-8346-263/76
w spec instalacyjno-inżynieryjnej w
zakresie sieci elektrycznych.
/ bez ograniczeń/
Maj 2011
E2
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
1. Strona tytułowa
str. E1
2. Zawartość opracowania
str. E2
3. Warunki przyłączenia
str. E3,E4
4. Opis techniczny
str. E5
5. Obliczenia techniczne
str. E9-E20
6. Plan zagospodarowania terenu
rys. nr E/01
str. E21
7. Plan instalacji elektrycznej - rzut parteru
rys. nr E/02
str. E22
8. Plan instalacji elektrycznej - rzut piętra
rys. nr E/03
str. E23
9. Plan instalacji piorunochronnej – rzut dachu
rys. nr E/04
str. E24
10. Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni RG
rys. nr E/05
str. E25
11. Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni RK
rys. nr E/06
str. E26
12. Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R1
rys. nr E/07
str. E27
13. Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R2
rys. nr E/08
str. E28
14. Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R3
rys. nr E/09
str. E29
15. Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R4
rys. nr E/10
str. E30
16. Rysunek rozdzielni RG
rys. nr E/11
str. E31
17. Rysunek rozdzielni RK
rys. nr E/12
str. E32
18. Rysunek rozdzielni R1
rys. nr E/13
str. E33
19. Rysunek rozdzielni R2
rys. nr E/14
str. E34
20. Rysunek rozdzielni R3
rys. nr E/15
str. E35
21. Rysunek rozdzielni R4
rys. nr E/16
str. E36
22. Rysunek wyłącznika pożarowego budynku
rys. nr E/17
str. E37
23. Rysunek wyłącznika pożarowego kotłowni
rys. nr E/18
str. E38
E5
OPIS TECHNICZNY
1
Temat opracowania
Tematem opracowania są instalacje elektryczne w budynku sali sportowej wraz z częścią
dydaktyczną zlokalizowanym w miejscowości Śniadowo powiat Łomżyński przy ul. Łomżyńskiej
29, dz. nr 316.
2
Podstawa prawna opracowania
Podstawę prawną do opracowania niniejszej dokumentacji stanowi zlecenie Urzędu Gminy
Śniadowo.
3
Zawartość opracowania
Niniejsza dokumentacja zawiera:
– opis techniczny
– obliczenia techniczne
– rysunki techniczne
– opracowanie kosztowe (w odrębnej teczce)
4
Założenia i dane wyjściowe
Niniejsza dokumentacji została opracowana w oparciu o następujące dane:
−obowiązujące w zakresie projektowania Normy Państwowe, Przepisy i Rozporządzenia,
−techniczne warunki zasilania w energię elektryczną załączone do opracowania,
− realizacyjny plan zagospodarowania terenu,
−projekt budowlany - wykonawczy architektoniczny budynku,
−projekt budowlany - wykonawczy instalacji sanitarnych w budynku,
−projekt budowlany - wykonawczy instalacji wentylacyjnej i klimatyzacji w budynku
−wytyczne technologiczne w zakresie lokalizacji i mocy gniazd wtykowych
5
Zasilanie budynku, pomiar energii
Zasilanie obiektu odbywać się będzie WLZ wykonanym linią kablową YAKXS 4x120mm2
wprowadzoną do złącza kablowo pomiarowego ZK z zabezpieczeniem nadmiarowym o
wartości 100A zainstalowanym przed układem pomiarowym. ZK zlokalizowany jest na
zewnętrznej ścianie budynku jak podano na planie zagospodarowania i wprowadzonego do
wyłącznika pożarowego budynku. Złącze kablowo pomiarowe oraz linia kablowa je
zasilająca nie jest przedmiotem niniejszego opracowania. Układ pomiarowo - rozliczeniowy
nie jest przedmiotem opracowania niniejszego projektu, zgodnie z wymaganiami
przedstawionymi w warunkach przyłącza pomiar energii przewiduję się jako licznik energii
elektrycznej 3-fazowy,
E6
6
Rozdzielnica główna i rozdzielnice oddziałowe
Zasilanie rozdzielnicy głównej RG od wyłącznika pożarowego odbywać się będzie linią 4Ly
35mm2 w rurze elektroinstalacyjnej RL Φ37 p/t jak podano na planie instalacji obiektu nr
rysunku E/02.
Lokalizację rozdzielnicy RG obiektu podano na planach instalacji.
Rozdzielnica RG zasila rozdzielnice dystrybucyjne R1, R2, R3, R4 oraz RK
Rozdzielnice zaprojektowano w 2 klasie ochronności, w wykonaniu natynkowym IP65 (R1,
R2, R3, R4, RK) zaś RG XL3-400 o stopniu ochrony IP55. Lokalizacje rozdzielnic podano
na planie instalacji elektrycznej.
7
Linie zasilające
Linie zasilające poszczególne rozdzielnice funkcyjne zaprojektowano w układzie 3L+N+PE
przewodami w izolacji bezhalogenowej typu NHXHM-J w kanałach instalacyjnych w
ciągach głównych i od ciągów głównych do rozdzielnic pod tynkiem.
8
Instalacje odbiorcze elektryczne
W obiekcie zaprojektowano instalacje:
• oświetlenia podstawowego
• oświetlenia awaryjnego
• oświetlenia zewnętrznego terenu
• gniazd wtykowych ogólnego przeznaczenia
• gniazd wtykowych komputerowych
• gniazd wtykowych technologii
• zasilania i sterowania wentylacji
• odgromowa
• ochrony od przepięć
• ochrony od porażeń
Instalacja oświetlenia ogólnego - typy opraw i ich rozmieszczenie zostało przedstawione na
planie instalacji.
Instalacja oświetlenia ewakuacyjnego wchodzi w skład instalacji oświetlenia ogólnego.
Dla potrzeb oświetlenia ewakuacyjnego przewidziano oprawy z zainstalowanymi w nich 1
godzinnymi modułami zasilania autonomicznego podającymi zasilanie w momencie zaniku
napięcia w sieci zasilającej.
Załączanie oświetlenia w poszczególnych pomieszczeniach zaprojektowano łącznikami
przeznaczonymi dla tych pomieszczeń.
Załączanie oświetlenia ciągów komunikacyjnych odbywać się będzie za pomocą przycisków i
łączników.
E7
Całość instalacji w budynku w pomieszczeniach technicznych, administracyjnych i ciągach
komunikacyjnych zaprojektowano w układzie L+N+PE przewodami w izolacji
bezhalogenowej typu NHXMH-J układanymi w ciągach głównych w korytkach kablowych i
listwach kablowych zgodnych z gabarytami i ilością układanych przewodów.
W węzłach sanitarnych całość instalacji zaprojektowano przewodami typu NHXMH-J pod
tynkiem z zastosowaniem osprzętu szczelnego instalowanego „równo z tynkiem”.
Do wykonania instalacji oświetleniowej i nieopisanych obwodów siłowych należy zastosować
przewody o przekroju żył s = 1,5 mm2.
Do wykonania instalacji gniazd wtykowych ogólnego przeznaczenia należy zastosować
przewody o przekroju żył 2,5 mm2. Przy rozmieszczaniu gniazd uwzględniono przewidywane
zagospodarowanie pomieszczeń.
Gniazda umieszczać na wysokości 0,3m od podłogi. Do gniazd należy stosować przysłony
styków.
W węzłach sanitarnych w pobliżu umywalki stosować gniazda wtykowe szczelne instalowane
„równo z tynkiem”, podtynkowe. Gniazda umieścić na wysokości 1,6m.
Dla potrzeb wentylacji przewidziano zasilanie centrali wentylacyjnej.
Układy automatyki i sterowania dostarczone będą łącznie z urządzeniami.
W sanitariatach wentylator załączany będzie razem z oświetleniem (wyłączanie z
opóźnieniem). Pozostała część wentylatorów sterowana jest automatycznie poprzez centrale
wentylacyjne CNW1 i CNW2. Instalacja siły dla central wentylacyjnych winna być
wykonana przewodami NHXMH-J 5x1,5 mm2 . Instalacje zasilające centrale została
przewidziana w odpowiednich rozdzielniach tj. R2 oraz RG.
9
Instalacja piorunochronna
Zgodnie z wykonanym obliczeniem wskaźnika zagrożenia piorunowego obiektu, wykonanie
instalacji piorunochronnej jest zalecane, instalację projektuje się.
Do uziemienia instalacji przewiduje się wykorzystanie uziomu fundamentowego. Wykonanie
instalacji oraz numery katalogowe osprzętu opisano na rzucie dachu budynku załączonym do
projektu. Ochronę kominów wentylacyjnych należy wykonać za pomocą masztów
odgromowych ze stali z grotem o wysokości 2m o nr. kat. G21101, mocowanych do komina
za pomocą uchwytu ze stali nierdzewnej o nr. kat. G21202. Do przyłączenia masztów do
zwodów poziomych należy użyć uchwytów ze stali nierdzewnej o nr. kat. G20022. Dla
zainstalowanej na dachu centrali wentylacyjnej ochronę odgromową wykonać w formie
zwodów poziomych odizolowanych. Przykładowe rozwiązanie podano na rysunku E4.
10 Instalacja połączeń wyrównawczych
W wyłączniku pożarowym budynku przewidziano montaż szyny dla rozdziału przewodu
PEN na PE i N do której przewidziano przyłączenie odgałęzienia Fe/Zn25*4mm od uziomu
instalacji piorunochronnej. Ponadto w węźle cieplnym przewidziano ułożenie szyny połączeń
wyrównawczych Fe/Zn 25*4mm łączącej instalację ciepłej i zimnej wody, pomp z uziomem
instalacji piorunochronnej i przewodem PE instalacji elektrycznej.
11 System ochrony od porażeń
E8
Do ochrony od porażeń we wszystkich obwodach odbiorczych z odbiornikami o I klasie
izolacji zaprojektowano wyłączniki ochronne różnicowo-prądowe działania bezpośredniego o
prądzie różnicowym ΔI = 0,03 A
12 Uwagi końcowe
Całość robót należy wykonać zgodnie z Przepisami Budowy Urządzeń Elektrycznych, Normą
PN-91/E - 05009 (zbiór), Warunkami Technicznymi Wykonania o Odbioru Robót oraz
Obowiązującymi Przepisami Bezpieczeństwa i Higieny Pracy. Dopuszcza się stosowanie
równoważnych zamienników.
W opisie technicznym instalacji podano proponowane typy przewodów i osprzętu
określonych Producentów. Do wykonania instalacji można zastosować równoważne produkty
innych producentów.
E9
OBLICZENIA TECHNICZNE
1. Obliczenia oświetlenia
Obliczenia oświetlenia wnętrz wykonano zgodnie z Normą PN - EN 1264 - 1 „ Światło
i oświetlenie - oświetlenie miejsc pracy - część 1: Miejsca pracy we wnętrzach.
Obliczenia wykonano przy użyciu programu obliczeniowego „DIALUX 4.7” w oparciu o
bazę danych opraw f-my Thorn oraz ES-System. Wyniki obliczeń wartości średniej natężenia
oświetlenia oraz wartości przyjętych z normy podano w tabeli na planach instalacji
elektrycznej.
Wydruk obliczeń zdeponowano w egzemplarzu archiwalnym dokumentacji
2. Obliczenia obwodów i linii zasilających
Obliczenia obwodów i linii zasilających poszczególne rozdzielnice wykonano dla mocy
obciążenia wynikających z mocy przyłączonych odbiorników.
Do obliczeń mocy i prądu obciążenia przyjęto współczynniki zapotrzebowania o wartości
odpowiadającej technologii użytkowania odbiorników oraz współczynniki mocy
odpowiadające charakterowi zasilanych odbiorników.
Obliczeń mocy obciążenia dokonano wg zależności :
Po =Pos * kzo + Pgn * kzg + Pst * kzt[kW]
Obliczeń prądu obciążenia dokonano według zależności :
Po
IB = -------------------przy zasilaniu jednofazowym
U * cosśrϕ
oraz
Po
IB = ---------------------------√3 * U * cosśrϕ
przy zasilaniu trójfazowym
Obliczeń spadku napięcia w poszczególnych obwodach dokonano w trybie roboczym według
zależności:
2 * Po * li * 102
δU% = --------------------------- dla obwodów jednofazowych
γ * s * U2
oraz
Po * li * 102
δU% = --------------------------- dla obwodów trójfazowych
γ * s * U2
E10
gdzie:
∑Pi*li - moment obciążenia
[kW]
kz
- współczynnik zapotrzebowania
γ
- konduktywność materiału przewodowego [m/Ω mm2]
s
- przekrój żył obwodu[mm2]
U
- wartość napięcia zasilającego
Pos
- moc zainstalowana oświetlenia
Pgn
- moc zainstalowana gniazd wtykowych
Pst
- moc zainstalowana siły technologii
[V]
Przekroje przewodów poszczególnych obwodów i linii zasilających rozdzielnice dobrano dla
dopuszczalnej wartości spadku napięcia δU% dop ≤ 2 %
2.1 Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę RK
Moc zainstalowana rozdzielnicy RK
Piku =Pos + Pgn + Pst [kW]
Piku = 0,648 + 6,46 = 7,11 [kW]
przyjęto:
− wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia
kos = 0,9
− wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych
kgn = 0,9
− wartość średnią współczynnika mocy
cosśrϕ = 0,85
Moc obciążenia obwodu:
Poku = 0,648 * 0,9 + 6,46 * 0,9 = 6,4 [kW]
E11
Prąd obciążenia obwodu:
6,4* 103
IBku = --------------------------- = 10,86A
√3 * 400 * 0,85
Przyjęto:
zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu
S 304-C 20A
- przewód linii NHXMH 5 * 4mm2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia
Id = 33A > IB
Spadek napięcia w linii o długości l = 50m wyniesie:
6,4* 103 * 50 * 102
δU% = -------------------------------------- = 0,89% < δU% dop = 2.0 %
56 * 4* 4002
2.2
Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R1
Moc zainstalowana rozdzielnicy R1
PiR1 = Pos + Pgn [kW]
PiR1 = 2,5 + 6,24 = 8,74[kW]
przyjęto:
− wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia
kos = 0,9
− wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych
kgn = 0,3
− wartość średnią współczynnika mocy
cosśrϕ = 0,85
Moc obciążenia obwodu:
PoR1 = 2,5*0,9+6,24*0,3 = 4,12[kW]
E12
Prąd obciążenia obwodu:
4,12* 103
IBR1 = --------------------------- = 7A
√3 * 400 * 0,85
Przyjęto:
−zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu S
304-C 20
- przewód linii NHXMH 5 * 4mm2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia
Id =33A > IB
Spadek napięcia w linii o długości l = 30m wyniesie:
4,56 * 103 * 30 * 102
δU% = -------------------------------------- = 0,35% < δU% dop = 2.0 %
56 * 4 * 4002
2.3
Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R2
Moc zainstalowana rozdzielnicy R2
PiR2 = Pos + Pgn + Pw[kW]
PiR2 = 4,57 + 7 + 5 = 16,57 [kW]
przyjęto:
− wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia
kos = 0,9
− wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych
kgn = 0,3
− wartość współczynnika zapotrzebowania wentylacji
kw = 1
− wartość średnią współczynnika mocy
cosśrϕ = 0,85
E13
Moc obciążenia obwodu:
PoR2 = 4,57 *0,9 + 9*0,3 +3*1= 9,82 [kW]
Prąd obciążenia obwodu:
9,82 * 103
IBR2 = --------------------------- = 16,67A
√3 * 400 * 0,85
Przyjęto:
−zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu
S 304-C 20
- przewód linii NHXMH 5 * 4mm2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia
Id = 33A > IB
Spadek napięcia w linii o długości l = 36m wyniesie:
9,82 * 103 * 36* 102
δU% = -------------------------------------- = 0,99% < δU% dop = 2.0 %
56 * 4* 4002
2.4
Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R3
Moc zainstalowana rozdzielnicy R3
PiR3 = Pos + Pgn + Ps [kW]
PiR3 = 2,46 + 6,06 + 3 = 11,04 [kW]
przyjęto:
− wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia
kos = 0,9
− wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych
kgn = 0,3
− wartość współczynnika zapotrzebowania siły
ks = 0,3
− wartość średnią współczynnika mocy
cosśrϕ = 0,85
E14
Moc obciążenia obwodu:
PoR3 = 2,46*0,9 + 6,06*0,3 + 3*0,3 = 6,3[kW]
Prąd obciążenia obwodu:
11,04 * 103
IBR3 = --------------------------- = 10,07A
√3 * 400 * 0,85
Przyjęto:
−zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu
−S 304-C 20
- przewód linii NHXMH 5 * 4mm2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia
Id = 33A > IB
Spadek napięcia w linii o długości l = 7m wyniesie:
6,3 * 103 * 7 * 102
δU% = -------------------------------------- = 0,12% < δU% dop = 2.0 %
56 * 4* 4002
2.6 Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R4
Moc zainstalowana rozdzielnicy R4
PiR4 = Pos + Pgn + Ps [kW]
PiR4 =2,15 + 7 + 0,150 = 9,29 [kW]
przyjęto:
− wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia
kos = 0,9
− wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych
kgn = 0,3
− wartość współczynnika zapotrzebowania siły
kw = 0,3
− wartość średnią współczynnika mocy
cosśrϕ = 0,85
E15
Moc obciążenia obwodu:
PoR4 = 2,15 0,9 + 7*0,3 + 0,15*0,3 = 4,16 [kW]
Prąd obciążenia obwodu:
4,16 * 103
IBR4 = --------------------------- = 7,07A
√3 * 400 * 0,85
Przyjęto:
−zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu
S 304-C 20
- przewód linii NHXMH 5 * 4mm2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia
Id = 33A > IB
Spadek napięcia w linii o długości l = 7m wyniesie:
4,16* 103 * 7 * 102
δU% = -------------------------------------- = 0,08% < δU% dop = 2.0 %
56 * 4 * 4002
2.7 Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę główną RG obiektu
Zestawienie obciążeń
L.p
Rozdzielnica
Pi [kW]
PO [kW]
IO [A]
1
RK
7,11
6,4
10,86
2
R1
8,74
4,12
7
3
R2
16,57
9,82
16,67
6
R3
11,04
6,3
10,07
7
R4
9,29
4,16
7,07
8
oświetlenie
8,5
7,6
-
9
gniazdka wtykowe
5
1,5
-
10
wentylacja
3,2
2,9
-
RAZEM 1-10
∑Pi =69,45
ΣPo = 42,84
Σ Io =72,8
E16
Do sumy mocy i prądu obciążenia przyjęto wartość współczynnika zapotrzebowania
kz = 0,8
Uwzględniając powyższą moc rozdzielni głównej RG wyniesie:
PB = ∑ Po * kz = 42,84* 0,8 = 34,24kW
Uwzględniając powyższy prąd rozdzielni głównej RG wyniesie:
IB = ∑ Io * kz = 72,8 * 0,8 = 58,24A
Dla prądu obciążenia 58,24A przyjęto wykonanie WLZ:
W ZK zabezpieczenie nadmiarowe o wartości 100A przed układem pomiarowym. Od złącza
kablowo pomiarowego do wyłącznika pożarowego budynku YKY 4x120mm2,
Id = 130 > IB od wyłącznika pożarowego budynku do rozdzielni głównej RG 5Ly 35mm2 w rurze
elektroinstalacyjnej RL Φ37 p/t.
Spadek napięcia w linii WLZ od złącza kablowo – pomiarowego do rozdzielni głównej RG
o długości l = 30m wyniesie:
34,24 * 103 * 30* 102
δU% = -------------------------------------- = 0,32% < δU% dop = 2.0 %
56 * 35 * 4002
E17
3. Wyznaczanie wskaźnika zagrożenia piorunowego obiektu
Wyznaczenia wskaźnika zagrożenia piorunowego budynku dokonano zgodnie z Załącznikiem
Nr 1 do Normy PN-86/E - 05003/01 „Ochrona odgromowa obiektów budowlanych wymagania ogólne”
Zgodnie z wymienionym na wstępie Załącznika nr 1 wskaźnik zagrożenia piorunowego
obiektu budowlanego określony jest zależnością:
W= n * m* N *A* p
gdzie:
n i m - współczynniki uwzględniające liczbę ludzi w obiekcie
oraz położenie obiektu
N
A
p
- roczna gęstość powierzchniowa wyładowań piorunowych [m-2]
- powierzchnia równoważna zbierania wyładowań przez obiekt [m2]
- prawdopodobieństwo wywołania szkody przez wyładowanie
piorunowe
Przyjęto:
n=2
m=1
N = 2,5 * 10-6 m-2
oraz
A = S + 4lh + 50 H2
gdzie:
S = 1463
l = 228
- powierzchnia zajmowana przez obiekt [m2]
- długość obrysu poziomego obiektu [m]
h = 10 - wysokość obliczeniowa obiektu [m]
Prawdopodobieństwo wywołania szkody określono z zależności:
p = R(Z + K)
E18
gdzie:
R,Z i K - współczynniki uwzględniające rodzaj (R), zawartość (Z)
i konstrukcję (K) obiektu
Przyjęto:
R = 0,1
Z = 0,010
K = 0,010
Po podstawieniu wartości:
A = 1463 + 4 * 228 * 10 + 50 * 102 = 15583
p = 0,1 ( 0,010 + 0,010 ) = 0,002
Uwzględniając powyższe:
W = 2 * 1 * 2,5 * 10-6 * 15583* 0,002 = 1,56* 10-4
Zagrożenie piorunowe duże, ochrona odgromowa obiektu konieczna, instalację projektuje się.