projekt budowlany

Transkrypt

projekt budowlany

PROJEKT BUDOWLANY
DOSTOSOWANIE BUDYNKU URZĘDU GMINY W CZERNICHOWIE
DO WYMOGÓW OBOWIĄZUJĄCEGO PRAWA BUDOWLANEGO
OBIEKT:
BUDYNEK URZĘDU GMINY W CZERNICHOWIE
ADRES :
34 - 311 CZERNICHÓW
TRESNA UL ŻYWIECKA 2
INWESTOR:
URZĄD GMINY W CZERNICHOWIE
34 - 311 CZERNICHÓW ,TRESNA UL ŻYWIECKA 2
TEMAT:
DOSTOSOWANIE OBIEKTU DO WYMOGÓW OBOWIĄZUJĄCEGO
PRAWA BUDOWLANEGO , W TYM :
- PRZEBUDOWA KOMUNIKACJI PIONOWEJ / KLATKA SCHODOWA/
- PRZEBUDOWA DACHU /WZMOCN. KONSTR.,ZMIANA POKRYCIA/
- KOREKTA FUNKCJI UŻYTKOWEJ Z ELEM. ARANŻACJI WNĘTRZ
- OCIEPLENIE BUDYNKU I PROJEKT KOLORYSTYKI ,
- PROJEKT ZADASZENIA I PRZEBUDOWY POCHYLNI DLA OSÓB
NIEPEŁNOSPRAWNYCH PRZY WEJSCIU GŁÓWNYM .
PROJ. ARCHITEKT.: MGR INŻ. ARCH. BARBARA SZOŁOMIAK – BIERNACKA
..................................................................................................................
PROJ. KONSTRUKCJI: MGR INŻ. TADEUSZ BIERNACKI
..................................................................................................................
BIELSKO-BIAŁA - SIERPIEŃ
2010 R.
-1-
SPIS
I.
Z A W A R T O Ś C I::
DOSTOSOWANIE OBIEKTU DO WYMOGÓW OBOWIAZUJĄCEGO PRAWA BUDOWLANEGO.
I.A.
I.B.
1.
2.
3.
4.
- PROJEKT ZADASZENIA I PRZEBUDOWY POCHYLNI DLA OSÓB
NIEPEŁNOSPRAWNYCH PRZY WEJSCIU GŁÓWNYM .
Część opisowa.
Ocena zabezpieczenia przeciwpożarowego.
Obliczenia statyczne.
Część rysunkowa.
II.
SPECYFIKACJA TECHNICZNA
III.
PRZEDMIAR ROBÓT I KOSZTORYS INWESTORSKI
-2-
I. DOSTOSOWANIE OBIEKTU DO WYMOGÓW
I.A.
I.B.
OBOWIAZUJĄCEGO PRAWA BUDOWLANEGO.
- PROJEKT ZADASZENIA PRZY WEJSCIU GŁÓWNYM I PRZEBUDOWA
POCHYLNI DLA OSÓB NIEPEŁNOSPRAWNYCH .
1 Część opisowa.
1. Dane ogólne.
2. Opis lokalizacji i stanu istniejącego.
3. Opis przyjętej koncepcji przestrzenno – funkcjonalnej.
4. Zestawienie pomieszczeń.
5. Zakres wyburzeń , wytyczne prowadzenia robót.
6. Projektowane elementy konstrukcyjno – budowlane.
7. Zabezpieczenie termiczne.
8. Zabezpieczenie akustyczne.
9. Zabezpieczenie przeciwwilgociowe.
10. Wyposażenie instalacyjne.
11. Elementy aranżacji i wykończenia wnętrz .
2.
I.
Wprowadzenie .
II
Parametry pożarowo-techniczne
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10
11.
Grupa wysokości.
Funkcja kondygnacji , ilość osób.
Gęstość obciążenia ogniowego .
Zagrożenie wybuchem .
Kategoria zagrożenia ludzi.
Podział na strefy pożarowe.
Klasa odporności pożarowej budynku.
Warunki ewakuacji.
Instalacje użytkowe w budynku.
Przeciwpożarowe zaopatrzenie wodne .
Drogi pożarowe .
-3-
3.
1. Założenia obliczeniowe :
- założenia materiałowe
- założenia obciążeniowe
- uwagi ogólne
2. Spis pozycji obliczeniowych :
poz. 0. Zestawienie obciążeń jednostkowych .
0.1.
0.2.
obciążenia stałe.
obciążenia zmienne.
poz. 1. Dach .
1.1.a/.
1.1.b/.
1.1.c/.
1.2.a/.
1.2.b/.
1.3./
krokwie główne nad sala konferencyjną.
krokwie główne nad budynkiem podstawowym.
krokwie koszowe.
płatwie pośrednie w sali konferencyjnej.
płatwie pośrednie w budynku głównym.
słupki w sali konferencyjnej.
poz.2. konstrukcja poszerzonej kl. schodowej .
2.1.
2.2.
2.3.
spocznik-bieg
stalowe beleczki wsporcze pod stropem piwnic
stalowe beleczki wsporcze pod stropem parteru
poz.3. konstrukcja stalowej ściany szkieletowej przy poszerzonej kl. schod.
3.1.
3.2.
3.3.
rygle
słupy
stopy fundam.
poz.4. stalowa konstr. wsporcza w oknach przy poszerzonej kl. schodowej
poz. 5. Zadaszenie nad wejściem głównym .
5.1.
5.2.
5.3.
5.4.
4.
krokwie stalowe.
belka podłużna.
słupki.
stopy
Część rysunkowa.
architektura:
1. Sytuacja
skala 1:500
2. Rzut piwnic
skala 1:50
3. Rzut parteru
skala 1:50
-4-
4. Rzut I piętra
skala 1:50
5. Rzut poddasza
skala 1:50
6. Rzut dachu
skala 1:50
7. Przekrój A-A
skala 1:50
8. Elewacja wschodnia
skala 1:100
9. Elewacja południowa
skala 1:100
10. Elewacja zachodnia
skala 1:100
11. Elewacja północna
skala 1:100
12. Zestawienie stolarki drzwiowej
skala 1:100
elementy aranżacji wnętrz :
1/A. Rzut poddasza -układ elementów wyposażenia
1:50
2/A. Widok na ścianę I
1:50
3/A. Widok na ścianę II
1:50
4/A. Widok na ścianę III
1:50
5/A. Widok na ścianę IV
1:50
6/A. Projekt posadzki ceramicznej w hallu na poddaszu
1:25
7/A Projekt posadzki ceramicznej w hallu i komunik. ogólnej na I piętrze 1:25
8/A.Projekt posadzki ceramicznej w hallu i komunik. ogólnej na parterze 1:25
konstrukcja:
1/k Trzpienie żelbetowe w ścianie zewn. przy przebudow. kl.schod.
1:25
2/k Stalowa konstr. szkieletowa ściany przy przebudow. kl.schod.
1:25
3/k Konstrukcja żelbetowej , przebudowywanej kl. schodowej.
1:25
4/k Stalowa konstrukcja wsporcza dla okien przy kl schodowej
1:25
5/k Przebudowa kl. schod.-widok stalowej ściany szkieletowej ,
przekrój przez biegi i spoczniki ,
1:50
6/k Rzut więźby - projekt wzmocnień konstrukcyjnych
sk. 1:50
7/k Przekrój A-A - wzmocnienia konstrukcyjne
sk. 1:50
8/k Przekrój B-B - wzmocnienia konstrukcyjne
sk. 1:50
9/k Przekrój C-C - wzmocnienia konstrukcyjne
sk. 1:50
10/k Przekrój D-D – wzmocnienia konstrukcyjne
sk. 1:50
-5-
ocieplenie budynku i projekt kolorystyki :
rys.1/kol.
elewacja wschodnia - proj. kolorystyki
1:100
rys.2/kol.
elewacja południowa - proj. kolorystyki
1:100
rys.3/kol.
elewacja zachodnia - proj. kolorystyki
1:100
rys.1/kol.
elewacja północna - proj. kolorystyki
1:100
rys 1. ( D1 ) Detal układu warstwowego termoizol. ścian zewn.
rys 2. ( D2 ) Detal rozmieszczenia płyt termoizol.i kołkowania
rys 3. ( D3 ) Detal ocieplenia cokołu – wariant z okładziną kamienną
rys 4. ( D4 ) Detal ocieplenia cokołu – wariant z tynkiem mozaikowym
rys 5. ( D5 ) Detal połączenia izolacji cieplnej z parapetem kamiennym
rys 6. ( D6 ) Detal ocieplenia ościeża okiennego
rys 7 ( D7 ) Detal połączenia izolacji cieplnej z parapetem z blachy
rys 8. ( D8 ) Detal ocieplenia nadproża okiennego
rys 9. ( D9 ) Detal ocieplenia w rejonie szczeliny dylatacyjnej
rys 10. ( D10 ) Detal ocieplenia w rejonie szczeliny dylatacyjnej pionowej .
projekt zadaszenia i przebudowy pochylni
dla osób niepełnosprawnych :
1/z
2/z
konstrukcja zadaszenia nad wejściem
rzut , przekrój i widok zadaszenia
1/p
2/p
podjazd dla niepełnosprawnych
1:25
balustrada na schodach i podeście przy wejściu głównym 1:25
-6-
1:20
1:20
1.
Część opisowa.
1. Dane ogólne.
Przedmiot opracowania /I etap/
Przedmiotem opracowania jest projekt modernizacji budynku Urzędu Gminy w
Czernichowie . Przebudowa warunkowana jest dostosowaniem obiektu do wymogów
obowiązującego prawa budowlanego . Opracowanie obejmuje :
- przebudowę / poszerzenie/ klatki schodowej i przekonstruowanie ściany ,
- przebudowę dachu , w tym wzmocnienie konstrukcji więźby i zmianę pokrycia
- korektę funkcji użytkowej z elementami aranżacji wnętrz / zespoły sanit ,
ścianki działowe , elementy wykończenia /
- projekt ocieplenia budynku i projekt kolorystyki ,
- projekt zadaszenia przy wejściu głównym i przebudowa pochylni dla osób
niepełnosprawnych
P o d s t a w a o p r a c o w a n i a.
- umowa nr 131 / 2010 pomiędzy Autorską Pracownią Architektury , reprezentowaną
przez mgr inż arch . B. Szołomiak-Biernacką a Gminą Czernichów reprezentowaną
przez Wójta Gminy p.inż Adama Kosa oraz Skarbnika Gminy p.mgr Grażyna Balcerek.
- mapa do celów projektowych
1:500
- wypis z planu przestrzennego
- notatka służbowa spisana w dniu 4 sierpnia 2010r w sprawie etapowania
przedmiotowej inwestycji .
- zakres przebudowy i wytyczne technologiczno-materiałowe uzgodnione z Inwestorem,
- koncepcja architektoniczna z elementami konstrukcji - uzgodnienie robocze
z Inwestorem – maj 2010 r.
- inwentaryzacja budowlana wykonana w roku 2003 ,
- ocena techniczna wykonana w roku 2003 ,
- dokumentacja archiwalna dotycząca budynku UG w Czernichowie,
- ocena zabezpieczenia przeciwpożarowego,
- Serwis zdjęciowy ,
- Ustawa z dn7 lipca 1994r - prawo budowlane/Dz.U.nr 89,poz.414 z późn.zmianami
- Rozporządz. Min.Infrastruktury z dn. 12. 03. 2009 r .
- Polskie Normy i Branżowe Normy z zakresu budownictwa.
-7-
- literatura techniczna:
„Remonty budynków mieszkalnych – poradnik” Arkady – W-wa 97 r.
Instrukcje techniczne, materiały informacyjno-reklamowe,
literatura techniczna tematycznie związana z przedmiotem opracowania.
Inwestor.
Urząd Gminy w Czernichowie
Tresna ul. Żywiecka 2
34-311 Czernichów
2. Opis lokalizacji i stanu istniejącego.
Obiekt zlokalizowany jest w Czernichowie na działce nr 1567/3 przy drodze państwowej
relacji Żywiec – Kraków. Elewacja wschodnia budynku znajduje się od strony drogi. Na
niej usytuowane jest wejście główne do obiektu. Od zachodu działka graniczy z terenami
zabudowy jednorodzinnej, od południa z terenem zalesionym. Budynek Gminy
zrealizowany został w 1960 roku jako parterowy, podpiwniczony z częściowo
użytkowym poddaszem. W roku 1979 został rozbudowany i nadbudowany o jedną
kondygnację.W obrębie posesji brak śmietnika . Inwestor dokonuje segregacji śmieci
wewnątrz obiektu i posiada stosowne umowy z odbiorcami tych odpadów .
W piwnicy przewiduje się pomieszczenie do czasowego przetrzymywania segregowanych
odpadów w razie nieterminowego ich odbioru .
Aktualne dane o obiekcie:
- pow. zabudowy
- pow. użytkowa
- kubatura
230,41 m2
459,55 m2
1980,10 m2
Elementy konstrukcyjno–budowlane obiektu:
Fundamenty: betonowe.
Ściany piwnic: betonowe , wylewane
wewnątrz cegłą ceramiczną dziurawką.
na
mokro w
deskowaniu, ocieplone
od
Ściany parteru i piętra : z pustaków PGS , częściowo z cegły ceramicznej na
zaprawie cementowo – wapiennej.
Stropy: żelbetowe, krzyżowo zbrojone. Nadproża : żelbetowe wylewane na mokro.
Schody: żelbetowe , wylewane w deskowaniu.
Kominy wentylacyjne i dymowe: z cegły ceramicznej pełnej na zaprawie cementowej,
częściowo ceramiczne, prefabrykowane.
Konstrukcja więźby: drewniana, płatwiowo – krokwiowa. Ustrój nośny dachu, w tym
ścianki stolcowe oraz jętki zostały wykorzystane jako konstrukcja wsporcza pod
przegrody pomieszczeń wykonstruowanych w poddaszu. Pokrycie płytą falistą azbestowo
– cementową na deskowaniu. Ocieplenie stanowi suprema gr. 5 cm.
Ścianki działowe: z cegły ceramicznej gr. 6 i 12 cm oraz drewniane w poddaszu.
Stolarka okienna: wcześniej drewniana jednoramowa i skrzynkowa , obecnie z PCV.
Stolarka drzwiowa: drewniana, drzwi wejściowe do obiektu aluminiowe.
-8-
3. Opis przyjętej koncepcji przestrzenno – funkcjonalnej.
Głównym założeniem modernizacji jest wprowadzenie takich rozwiazań w obiekcie,
które doprowadza do zgodności z obowiązującymi przepisami w zakresie p-poż , BHP ,
Sanepid , a także usprawnią funkcję obiektu .
Nowe rozwiązania przewidują również podniesienie walorów estetycznych obiektu i
komfortu jego użytkowania .
Zakres prac objętych projektem:
- przebudowa klatki schodowej . Obecne parametry klatki schodowej są nieprawidłowe ;
szerokość biegów 85 cm a głębokość spoczników 90 cm . Projekt po przebudowie
wprowadza szerokość biegów w świetle poręczy 120 cm , głębokość spoczników 1,50 m .
Ulegnie wyburzeniu boczna ściana nośna po prawej stronie klatki schodowej . Projektuje
się w przesuniętym usytuowaniu ścianę konstruowaną w formie szkieletu stalowego ,
wypełnionego wełną mineralną w obudowie z płyt RIDURIT lub GKF gr. 15 mm .
Ściana zewnętrzna z oknami doświetlającymi spocznik , zastąpiona zostaje ścianą
osłonową w pełni przesz2kloną gdzie zestawy okienne aluminiowe wzmacnia się
stalowymi profilami kotwionymi do spoczników i murów bocznych .
Balustradę stanowić będzie pochwyt ze stali nierdzewnej prowadzony wzdłuż ścian przy
biegach na wys. 1,10 m . Balustrada po stronie wewnętrznej bedzie całoszklona firmy
NOVAGLAS lub równorzędnej .
Wykończenie stopni płytami ceramicznymi o wym. 30x30 cm Pietra di Liegi w kolorze
Marrone Wenge . Wykończenie hallu i komunikacji płytami ceramicznymi Pietra
Toscania o wym. 60x60 cm w kolorze Bianco w połączeniu z kolorem Marone Wenge
/ firma Labe lub równorzędna /
Przebudowa dachu obejmuje wzmocnienie konstrukcji więźby i zmianę pokrycia .
Przewiduje sie zrzucenie obecnego pokrycia z płyt azbestowo-cementowych i zastąpienie
ich dachówką cementową „BRAAS” w kolorze ciemno brązowym .
W ramach przebudowy dachu wprowadza sie korekty funkcji w poddaszu. Korekta
obejmie:
- Adaptacje pomieszczeń magazynowych na pomieszczenie biurowe i pokój śniadań dla
pracowników . Pokój śniadań stanowić będzie równocześnie zaplecze dla Sali
konferencyjnej w tym przygotowanie napojów gorących jak kawa , herbata .. .
- Zespół sanitarny dla mężczyzn i kobiet / po 1 oczku / ,.
Nowoprojektowane pomieszczenia zostaną doświetlone oknami połaciowymi .
Przewiduje sie również dodatkowe doświetlenie oknami połaciowymi istniejące już
pomieszczenia biurowe a także salę konferencyjną na 25 miejsc .
W Sali konferencyjnej należy zlikwidować okładzinę drewnianą a w jej miejsce
zastosować płyty suchego gipsu 2 x GKF gr 12,5 mm .
Wszystkie elementy drewniane jak słupy , podciągi krokwie , należy impregnować
środkiem ogniochronnym AMERWIN do stopnia niezapalności ( NRO) .
W związku z przesunięciem ściany przy klatce schodowej zachodzi potrzeba wycięcia
nowego otworu pod wyłaz na poddasze nieużytkowe /stryszek/ .
W całym poddaszu przewiduje się wykonanie nowych posadzek ceramicznych W rejonie
hallu i klatki schodowej będzie kontynuacja płyt Pietra Toscana i Pietra di Liegi , tak jak
w parterze i I piętrze .
-9-
Ocieplenie budynku i projekt kolorystyki przewidziano w systemie firmy „ CAPAROL „
lub równorzędnej .
Kolorystyka obiektu utrzymana bedzie w tonacji ciepłego beżu – kolor Hawana 16 .
Projektuje się stosowanie farb wysokiej jakości Ampisilan NQG – niebrudząca matowa.
Ocieplenie z płyt styropianowych grub. 14 cm . .
Zadaszenie nad wejściem głównym o konstrukcji stalowej , przeszklone szkłem
hartowanym , bezpiecznym P2 Antisol w odcieniu złoto-brązowym .
Balustrady przy tarasie wejściowym oraz przy pochylni dla niepełnosprawnych oraz przy
wejściu bocznym do obiektu stalowe , w kolorze RAL 8017 z wypełnieniem ze szkła
hartowanego bezpiecznego P2 Antisol w kolorze złoto-brązowym .
- Przebudowa pochylni dla niepełnosprawnych ; fragment pochylni kolidujący obecnie z
wyjeżdżającymi z parkingu samochodami zostanie wyburzony . Doprojektowany odcinek
pochylni skierowany będzie wzdłuż fasady zachodniej i będzie prowadził na stanowisko
parkingowe dla niepełnosprawnych .
- Taras zewnętrzny wejściowy oraz cokoły ; przewiduje sie wymianę istniejących
okładzin ceramicznych oraz wykonanie nowej okładziny ceramicznej na cokołach .
Dopuszcza się w wykonaniu alternatywnym tynk mozaikowy na cokołach w kolorystyce
zbliżonej do okładzin tarasu.
4. zestawienie pomieszczeń .
-podpiwniczenie :
nr pom.
nazwa pomieszczenia
rodzaj posadzki
1
klatka schodowa
pos. cementowa
2
korytarz
- ,, -
20,42 m2
3
kotłownia
- ,, -
22,15 m2
4
skład opału
- ,, -
29,13 m2
5
piwnica
- ,, -
17,20 m2
6
hydrofor
- ,, -
9,10 m2
7
piwnica
- ,, -
24,78 m2
8
archiwum
- ,, -
20,01 m2
9
piwnica
- ,, -
18,91 m2
---------------180,95 m2
- 10 -
pow.użytkowa
19,25 m2
- parter:
nr pom.
nazwa pomieszczenia
rodzaj posadzki
pow.użytkowa
1
wiatrołap
płytki ceramiczne
3,95 m2
2
Urząd Stanu Cywilnego
- ,, -
20,26 m2
3
sala ślubów
- ,, -
21,10 m2
4
poczekalnia
- ,, -
4,85 m2
5
komunik. + 50 % kl. schod.
- ,, -
25,97 m2
6
centrala telefoniczna
- ,, -
8,20 m2
7
Wydz. Kultury i Sportu
- ,, -
10,76 m2
8
Rada Gminy - przewodniczący
- ,, -
13,49 m2
9
10
Rada Gminy-pom. do rozmów
z niepełnosprawnymi
wiatrołap
- ,, - ,, -
15,20 m2
2,40 m2
11
Inwestycje
- ,, -
9,20 m2
12
kancelaria tajna
- ,, -
8,27 m2
13
WC dla niepełnospr. , WC dla kobiet
- ,, -
3,50 m2
14
WC męskie
- ,, -
5,86 m2
---------------153,01 m2
-I piętro :
nr pom.
nazwa pomieszczenia
rodzaj posadzki
pow.użytkowa
1
pom socjalne
płytki ceramiczne
8,10 m2
2
Z-ca Wójta
- ,, -
15,00 m2
3
Wójt
- ,, -
13,57 m2
4
sekretariat
- ,, -
13,10 m2
5
komunik. + 50 % kl. schod.
- ,, -
33,81 m2
6
pom. gospodarcze
- ,, -
8,36 m2
7
płace
- ,, -
12,66 m2
8
zaświadczenia o stanie majątkowym
- ,, -
14,20 m2
9
księgowy
- ,, -
15,29 m2
10
skarbnik
- ,, -
9,20 m2
11
kadry
- ,, -
8,47 m2
12
kasa
- ,, -
10,66 m2
---------------162,42 m2
- 11 -
-poddasze :
nr pom.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1/
5.
nazwa pomieszczenia
rodzaj posadzki
sala konferencyjna
płytki ceramiczne
- ,, poój śniadań dla pracown.
WC dla kobiet
- ,, WC dla mężczyzn
- ,, pomieszczenie dla sprzątaczki
- ,, pokój biurowy
- ,, pokój biurowy
- ,, pokój biurowy
- ,, pokój biurowy
- ,, klatka schodowa 50 %
- ,, -
pow.
podłogi
pow.
użytkowa1/
72,93 m2 62,92 m2
7,50 m2
4,17 m2
2
3,70 m
1,83 m2
5,30 m2
5,30 m2
2
1,00 m
1,00 m2
13,57 m2
8,52 m2
2
13,20 m
13,20 m2
18,07 m2 11,44 m2
11,63 m2
7,24 m2
32,00 m2 32,00 m2
---------------144,12 m2
- powierzchnia użytkowa liczona od wysokości 1,90 m .
Zakres wyburzeń i prac rozbiórkowych , wytyczne prowadzenia robót .
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
W ramach modernizacji przewiduje się wyburzenie i rozbiórkę niżej wymienionych
elementów obiektu :
- wyburzenie istniejącej , wewnętrznej klatki schodowej poza biegami i spocznikiem
na wysokości piwnic ,
- wyburzenie ściany nośnej od poziomu parteru do poddasza .Rozbiórce ulega ściana
wraz z kominem po prawej stronie klatki schodowej.
- wyburzenie pasma ściany zewnętrznej na szerokość nowoprojektowanej klatki
schodowej . Rozbiórka przewidziana od poziomu spocznika na parterze do poziomu
dachu . Projekt wprowadza pełne przeszklenie klatki od zachodu .
- wyburzenie małego fragmentu ściany wewnętrznej przy wejściu do sali ślubów .
- wyburzeniu w niewielkim zakresie fragmentów ścianek działowych z uwagi na korektę
funkcji w parterze , I p. i poddaszu .
- rozbiórkę pokrycia dachowego z płyt falistych z azbesto-cementu , wymiana
pojedyńczych , porażonych biologiczne elementów konstrukcji nośnej dachu oraz
przekonstruowanie ustroju nośnego dachu w tym usunięcie jętek i wyniesienie
nowego stropu strychowego na poziom dający wysokość w świetle wykończonego
pomieszczenia 3.15 m. w Sali konferencyjnej.
- wyburzenie pochylni dla niepełnosprawnych poza odcinkiem biegnącym wzdłuż ściany
budynku. Projekt zakłada przebudowę pochylni likwidując podjazdy w rejonie wjazdu
na parking .
- rozbiórka balustrad na pochylniach podeście wejścia głównego oraz balustrad na
schodach wewnętrznych .
- rozbiórki elementów wykończenia pomieszczeń jak stare podłogi i posadzki , wymiana
drzwi wewnętrznych , przebudowa fragmentów instalacji .
- 12 -
OGÓLNE ZASADY WYKONYWANIA ROBÓT ROZBIÓRKOWYCH I WYBURZENIOWYCH .
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Przy pracach rozbiórkowych i wyburzeniowych mają zastosowanie ogólnie
obowiązujące przepisy bezpieczeństwa i higieny pracy w robotach budowlanych. W
celu zapewnienia bezpieczeństwa robót rozbiórkowych wszystkie przejścia, pomosty
i inne niebezpieczne miejsca powinno się zabezpieczyć odpowiednio umocowanymi
barierami, a pomosty zaopatrzyć w listwy obrzeżne. Pracowników zatrudnionych przy
robotach rozbiórkowych powinno się zaopatrzyć w odzież roboczą, hełmy, okulary i
rękawice, a wszystkie narzędzia używane przy rozbiórce stale utrzymywać w dobrym
stanie. Przy robotach rozbiórkowych należy uwzględnić wpływ warunków
atmosferycznych na bezpieczeństwo pracy. Podczas deszczu, śniegu i silnego wiatru
nie wolno prowadzić robót na ścianach i innych wysokich konstrukcjach.
Do usuwania gruzu należy stosować zsyp (rynny). Gruz nie może być gromadzony na
stropach, schodach itp. Znajdujące się w pobliżu rozbieranego fragmentu budynku
urządzenia należy zabezpieczyć przed uszkodzeniami.
Wszystkie przejścia i przejazdy znajdujące się w zasięgu robót rozbiórkowych
powinno się zabezpieczyć lub wytyczyć drogi, a obejścia i objazdy wyraźnie
oznakować. Wszystkich robotników pracujących na wysokości powyżej 4 m należy
zabezpieczyć pasami ochronnymi na linach umocowanych do trwałych elementów
budynku. Nie dopuszcza się w tym przypadku przewracania ścian oraz
stosowania dynamicznych metod ich burzenia .
Rozbiórkę i zabezpieczenie obiektu należy prowadzić w następującej kolejności:
−
−
−
−
−
rozbiórka urządzeń i sieci instalacyjnych związanych z rejonem robót ,
rozbiórka okien i drzwi bezpośrednio związanych z elementami wyburzanymi ,
rozbiórka ścianek działowych, balustrad ,
wykonstruowanie trzpieni żelbetowych w świetle okien w ścianie od podwórka,
wykonstruowanie stalowej szkieletowej ściany w poziomie wszystkich
kondygnacji . Staranne podparcie stropów po stronie pomieszczeń ,
− wprowadzenie wszystkich stalowych beleczek wsporczych pod stropami w
rejonie holu / beleczka w piwnicy oraz dwie beleczki pod stropem parteru /.
Rozbiórkę schodów rozpoczyna się kolejno na każdej kondygnacji poczynając od
góry a następnie ściany wewnętrznej .W dalszej kolejności pasma stropów w świetle
poszerzonej kl. schodowej „ idąc ” od góry oraz otwór okienny w poszerzonej klatce.
W ramach wykonania robót rozbiórkowych w zakres obowiązków Wykonawcy
wchodzi:
-
przygotowanie stanowiska roboczego,
wewnętrzny transport poziomy i pionowy narzędzi, lin zabezpieczających i
wszelkiego rodzaju sprzętu pomocniczego,
segregowanie, sortowanie i układanie materiałów i urządzeń uzyskanych z
rozbiórki elementów budynku ,
utrzymanie w stanie przejezdnym dróg dojazdowych dla pojazdów
samochodowych w celu wywiezienia gruzu i materiałów uzyskanych z rozbiórki
rusztowań, stemplowania itp.,
- 13 -
-
wykonanie niezbędnych zabezpieczeń BHP na stanowiskach roboczych oraz
wokół bezpośredniej strefy przyobiektowej oraz wywieszenie znaków
informacyjno – ostrzegawczych wokół strefy zagrożenia,
ustawienie, przeniesienie i usunięcie czasowych podpór, rozpór i rusztowań
przenośnych umożliwiających wykonanie robót,
oczyszczenie naprawionych, uzupełnionych lub wymienionych elementów,
uprzątnięcie placu budowy.
Uwaga:
Prace rozbiórkowe wymagają bieżącego dozoru technicznego . Zachodzi bowiem
konieczność uściśleń w trakcie robót zabezpieczeń i technologii rozbiórki .
Ważnym elementem prac rozbiórkowo-wyburzeniowych jest zachowanie
stateczności i bezpieczeństwa konstrukcyjnego naruszanych elementów nośnych .
- urządzenia i sieci
instalacyjne:
Do rozbiórki urządzeń i sieci instalacji elektrycznej, wodociągowo-kanalizacyjnej itp.
można przystąpić po stwierdzeniu, że instalacje te zostały odłączone od sieci .
Roboty rozbiórkowe należy rozpoczynać od demontażu armatury, oraz
urządzeń wyposażenia budynku. Po demontażu urządzeń instalacyjnych przystępuje
się do demontażu sieci instalacyjnych. Ze względu na znaczny na ogół stopień
zużycia przewodów wszystkich instalacji budynku, demontaż rurociągów wykonuje
się przez cięcie ich palnikiem acetylenowym.
- rozbiórka okien i drzwi:
Przed demontażem okien i drzwi należy dokonać ich przeglądu w celu ustalenia, czy i
które mogą nadawać się do dalszego wykorzystania. Okna i drzwi będące w dobrym
stanie należy je przed demontażem zabezpieczyć. Stolarka przewidziana do
likwidacji nie wymaga zabezpieczeń , po zdjęciu skrzydeł należy wymontować
ościeżnice .
Przy ścianach drewnianych, gdy ościeżnice są połączone z elementami ściany, oraz
przy ścianach murowanych, w których na skutek ich uszkodzeń ościeżnice stanowią
częściową ich podporę, demontaż ościeżnic odbywa się łącznie z rozbiórka tych
ścian.
- rozbiórka ścianek działowych:
Rozbiórki murowanych ścianek działowych nie można wykonywać przez
przewracanie ich na strop, gdyż może to powodować jego zawalenie się.
Ze ścianek tynkowanych należy usunąć tynk, a następnie rozbierać je kolejno
warstwami. Podobnie należy demontować ścianki z większych elementów, jak
pustaki, bloczki, itp. Ścianki działowe rozbiera się z lekkich, przestawnych
rusztowań, a cały materiał i gruz ze stropów usuwa na dół.
- rozbiórka dachu :
Rozbiórkę pokrycia dachu rozpoczyna się od elementów nad jego powierzchnią, jak
wszystkie obróbki dekarskie , wywiewki kanalizacyjne, rury spustowe, rynnny,
- 14 -
obróbki blacharskie, itp. usuwając je na ziemię. Pokrycie dachu rozbiera się od
kalenicy do dołu połaci dachu, całymi pasmami odrywając bądź przecinając pokrycie
nożycami dekarskimi. Płyty faliste usuwa się bezpośrednio na ziemię
w jedno wydzielone miejsce skąd niezwłocznie należy je przewieźć na wcześniej
uzgodnione miejsce utylizacji .
Po rozebraniu pokrycia dachu usuwa się następnie poszycie z desek celem dokonania
wnikliwej oceny stanu zniszczeń więźby i wykonaniu przewidzianych projektem
wzmocnień konstrukcyjnych . Usunięcie zmieczowań w sali konferencyjnej może
nastąpić po wykonaniu wymienionych wzmocnień .
- rozbiórka fragmentów stropów przy poszerzonej
klatce schodowej:
Przed rozbiórką fragmentu stropów, niezależnie od ich konstrukcji, należy je
dokładnie podstemplować i wesprzeć na konstruowanej i wcześniej zamontowanej
ściany ze stalowych profili jako ustroju nośnego , przemieszczonego o szerokość
poszerzania schodów . Ściana ta będzie przenosiła istniejący strop i schody
nowoprojektowane . Burzenie pasma stropu należy rozpocząć od kondygnacji
górnych , po wyburzeniu ścian .
Rozbiórkę prowadzić bardzo ostrożnie aby nie naruszyć podparcia na stalowym
szkielecie nośnym . Gruz przemieszczać rękawem zsypowym poza budynek po
stronie podwórka . Rozbiórkę na zasadzie stopniowego wykruszania wykonać przy
użyciu ręcznymi elektronarzędziami .
-rozbiórka ścian :
Należy zwracać uwagę na zachowanie stateczności i powiązań konstrukcyjnych ścian
przyległych .
Usytuowanie budynku do rozbiórki pozwala wyłącznie na rozbiórkę ręczną .
Wykonuje się ją kilofami, rzadziej ręcznymi urządzeniami mechanicznymi.
Rozbiórkę wykonuje się warstwami, a kamienie i cegły usuwa na ziemię. Ściany
rozbiera się kondygnacjami do poziomu stropu, a potem przystępuje do rozbiórki
ścian niższej kondygnacji. Zgodnie z wymogami bhp robotnicy zatrudnieni przy
rozbiórce ścian powinni pracować w pasach ochronnych umocowanych w sposób
zabezpieczający ich przed upadkiem na ziemię. Przewidzieć należy zastosowanie
rusztowań . Materiał rozbiórkowy wymaga systematycznego wywożenia poza
bardzo niewielki teren podwórka .
Zabezpieczenie robót i ścisłe przestrzeganie warunków BHP leży w obowiązkach
kierownika budowy . Prace rozbiórkowe i przyszła przebudowa muszą przebiegać pod
stały nadzorem technicznym osób uprawnionych .
6.
Projektowane elementy konstrukcyjno – budowlane.
------------------------------------------------------------------------------------------------------------
P o s a d o w i e n i e elementów projektowanych , podłoże gruntowe .
Obiekt posadowiony jest na ławach fundamentowych , betonowych , poniżej strefy
przemarzania . Stopy projektowane pod stalowe słupki ściany przy poszerzonej kl.
schodowej wykonać należy w obecnym pom. kotłowni w podpiwniczeniu.
- 15 -
Stopy o wym. 60x60 cm i wysokości 60 cm należy posadowić na głębokości 0,80 m pod
posadzką piwnic. Beton kl. B-20 , stal kl A-III N. Stalowe słupki kotwione są do stopy w
położeniu centrycznym .
Pod wprowadzonym trzonem kominowym fundament wykonań o szerokości 60 cm oraz
długości zwiększonej po 10 cm poza długość zestawów kominowych .
Zgodnie z rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 24
września 1998 r. w sprawie ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia obiektów
budowlanych ustala się :
- W strefie oddziaływania obiektu na podłoże występują proste warunki gruntowe .
- Występują grunty jednorodne genetycznie i litologicznie . Są to grunty rodzime
w postaci glin twardoplastycznych , wietrzelin zaglinionych .Układ warstw jest
równoległy do powierzchni terenu . Gruntów słabonośnych nie stwierdzono .
Woda gruntowa w strefie oddziaływania fundamentów nie występuje.
- Obiekt zalicza się do pierwszej kategorii geotechnicznej . Jest to budynek
dwukondygnacyjny + zagospodarowane poddasze , podpiwniczony , o prostych ,
statycznie wyznaczalnych elementach konstrukcji nośnej .
- Zakłada się w obliczeniach statycznych obliczeniowy opór jednostkowy
podłoża qf = 1,5 kG/cm2 ( 0,15 MPa ).
N o w o p r o j e k t o w a n e e l e m e n t y konstrukcji obejmują :
- wyburzenie i wykonstruowanie wewnętrznej klatki schodowej pozostawiając biegi
piwniczne .
- wyburzenie murowanej ściany nośnej od poziomu parteru do poddasza po prawej
stronie poszerzanej klatki schodowej .Wykonstruowanie nowej ściany w formie
stalowego szkieletu wypełnionego wełna mineralną i obłożonego płytami gipsowymi
ognioodpornymi GKF grub. 15 mm .
Rygle tej ściany stanowić będą podpory dla stropu wspartego na wyburzanej ścianie .
Zachodzi konieczność wyburzenia pasma stropu szerokości 70 cm . O tyle bowiem
poszerzana jest obecna klatka schodowa .
Rozbiórce ulega również istniejący komin prowadzony od kotłowni w podpiwniczeniu.
W miejsce komina ceglanego projekt przewiduje komin w nowym usytuowaniu z
bloczków Schiedla . Dla komina tego konieczne jest rozkucie otworów w stropach nad
piwnicami , parterem i I piętrem .
- wyburzenie pasma ściany zewnętrznej na szerokość nowoprojektowanej klatki
schodowej i wprowadzenie konstrukcji stalowej , wsporczej dla zamontowania zestawu
okien aluminiowych .
Rozbiórka przewidziana jest od poziomu spocznika na parterze do poziomu
dachu . Wprowadza się pełne przeszklenie klatki od zachodu .
- 16 -
- Wykonstruowanie żelbetowych trzpieni dla wzmocnienia rozbieranej ściany
zewnętrznej w klatce schodowej . Filar ceglany po rozbiórce ściany jest zbyt słaby ,
wymaga wzmocnienia . Trzpień umieszczony jest w świetle obecnego okna ,
zmniejszając ich szerokość o 30 cm . Przebiega w bruzdach rozkutych w
podokiennikach i strefach nadprożowych obecnych okien .
- Wyburzenie małego fragmentu ściany wewnętrznej przy wejściu do sali ślubów w
parterze . Przed wyburzenie należy wprowadzić stalową beleczkę podpierającą strop
nad parterem . Profil I 140 HEB należy osadzić na podporach-poduszkach betonowych
o grub. min. 25 cm
- Rozbiórkę pokrycia dachowego z płyt falistych z azbesto-cementu , wymiana
pojedyńczych , porażonych biologiczne elementów konstrukcji nośnej dachu oraz
przekonstruowanie ustroju nośnego dachu w tym usunięcie jętek i zmieczowań oraz
wyniesienie nowego stropu strychowego na poziom dający wysokość w świetle
wykończonego pomieszczenia sali konferencyjnej 3.15 m.
Wzmocnienie ustroju nośnego dachu wynika ze zmiany pokrycia i przyrostu jego
ciężaru oraz korekt architektonicznych . Korekty architektoniczne to :
wprowadzenia okien połaciowych , zmiany okien w ścianach
poddasza , zmiana wysokości sali konferencyjnej , termorenowacja stropodachu.
Modernizacja konstrukcyjna nie narusza formy dachu , sposobu jego odwodnienia , ustroju wiązarów oraz połączeń ciesielskich.
Zakres wzmocnień podają rysunki w części konstrukcyjnej niniejszego projektu .
7.
Zabezpieczenie termiczne.
Jako ocieplenie dachu zaproponowano wełnę mineralną grubości 15 cm ułożoną w
polach między krokwiami oraz na stropie strychowym na jętkach .
Projekt przewiduje ocieplenie ścian zewnętrznych całego obiektu metodą mokrą
lekką styropianem EPS-EN grubości 14 cm .
- Współczynniki przenikania ciepła [ U ] dla przegród zewnętrznych .
Ś c i a n y zewnętrzne po ociepleniu :
- tynk zewn.
0,005 :1,00
- izol. term. - styropian 10 cm
0,15 : 0,04
- mur z cegły ceram.pełnej 39 cm 0,39 : 0,78
- tynk wewn.
0,015 : 1,00
=
=
=
=
0,005
3,750
0,500
0,015
-------------------------------
ΣR
= 4,270
Ri+Rc = 0,160
4,430
U = 1/ R = 1: 4,43 = 0,226 W/m2 . K
D a c h projektowany
- dachówka na konstrukcji z łat
- pustka powietrzna .
- wełna mineralna 0,15x 0,043
płyty GK na ruszcie metal.
= 0,010
= 0,017
= 3,490
= 0,030
0,0012 :0,35
-----------------------------
ΣR
= 3,547
Ri+Rc = 0,160
3,707
U = 1/ R = 1: 3,707 = 0,270 W/m2 . K
- 17 -
8.
Zabezpieczenie akustyczne.
Izolacja termiczna pełni również rolę izolacji akustycznej. Wprowadza się izolację
stropodachu oraz ocieplenie ścian zewnętrznych całego obiektu .
9.
Zabezpieczenie przeciwwilgociowe.
Przewiduje się ułożenie folii „Divorol Pro” pod krycie dachówką. stopy projektowane
należy izolować Abizolem .
10.
Wentylacja grawitacyjna.
W obiekcie występuje wentylacja grawitacyjna w zespołach sanitarnych i pokojach
biurowych. W projektowanej modernizacji poddasza
w sali konferencyjnej
przewidziano wentylacje grawitacyjną wspomaganą wentylacją mechaniczną.
projektuje się przewody Ø 20 z kamionki typu „Bolesławiec”. Przewody w rejonie
poddasza użytkowego i nad dachem należy ocieplić wełna mineralną grubości 5 cm i
omurować wyprowadzając nad dach zgodnie z Polską Normą oraz zaopatrzyć w
wywietrznik typu „Zefir 250”
Wyposażenie instalacyjne.
11
-
Instalacja . wodociągowa z lokalnej sieci wodociągowej Ø 63 mm ,
samociśnieniowej , stanowiącej własność spółki wodnej.
Kanalizacja – odprowadzenie ścieków do gminnej sieci kanalizacyjnej.
C.O. - z lokalnej kotłowni na paliwo stałe.
Instalacja teletechniczna – obiekt wyposażony jest w instalację teletechniczną,
Instalacja odgromowa – obiekt posiada instalację odgromową.
- 18 -
I.B.
Termoizolacja ścian zewnętrznych:
Projektuje się zastosowanie
ocieplenia zewnętrznych ścian budynku w systemie
ocieplenia Caparol lub równorzędnym, metodą tzw. „lekką mokrą” z zastosowaniem
styropianu na fasadach , polegającą na przymocowaniu do ściany zewnętrznej za pomocą
kleju i łączników ciągłej warstwy izolacji termicznej a następnie wykonaniu warstwy
zbrojonej tkaniną szklaną i wykończeniu elewacji cienkowarstwową wyprawą tynkarską.
Wszystkie prace należy wykonać zgodnie z wytycznymi zawartymi w Warunkach
technicznych wykonawstwa, Kartach oraz Instrukcjach technicznych.
a. Określenie grubości warstwy materiału termoizolacyjnego ścian zewnętrznych.
Projektuje się ocieplenie ścian zewnętrznych warstwą styropianu EPS-EN 13163-CS(10)70
lub CS(10)80 – wg PN-EN 13163:2004, co najmniej klasy E reakcji na ogień wg PN-EN
13501-1:2004 (wymagane właściwości materiałów podano w Warunkach technicznych
wykonawstwa Systemu ociepleń Caparol),w systemie posiadającym klasyfikacje ogniową
NRO.
Ściany zewnętrzne budynku wykonane są w technologii tradycyjnej z cegły gr. 38 cm + tynk
dwustronny grubości ok. 1,5 cm
Obecne przegrody zewnętrzne nie spełniają wymogów w zakresie współczynnika
przenikania ciepła U dla ścian murowanych z materiału j.w.
Wartość współczynnika przenikania ciepła U dla ścian i dachu nie może być większa niż
U (max) wynosząca dla ścian zewnętrznych ( stykających się z powietrzem zewnętrznym,
niezależnie od rodzaju ściany) , przy t > 16° C U(max) = 0,30 W / m2 x K
Obliczenie wartości współczynnika przenikania ciepła U i dobór grubości izolacji :
• Dla ściany wykonanej z cegły grubości 38 cm, z dociepleniem styropianem gr. 14 cm, z
tynkiem wewnętrznym i zewnętrznym gr.1,5 cm oraz tynkiem cienkowarstwowym gr.5mm
suma oporów cieplnych poszczególnych warstw „R” wynosi:
- tynk wew.:
0,015 : 1,0
= 0,015 m2 x K / W
- cegła
0,38 : 0,77 = 0,494
- tynk zew.:
0,015 : 1,0
= 0,015
- styropian
0,14 : 0,042 = 3,33
- tynk cienkowarstwowy:
0,005 : 1,0
= 0,005 m2 x K / W
.......................................................................................................................................................
∑
= 3,83 m2 x K / W
Opór przejmowania ciepła po stronie wewn. i zewnętrz.
Rsi + Rse = 0,17 m2 x K / W
.......................................................................................................................................................
∑R
= 4,00 m2 x K / W
Uc = U + ∆U
U = 1 : ∑ R = 1 : 4,00 = 0,25 W / m2xK
∆U = 0,05 W / m2xK ( dodatek korekcyjny dla ścian z otworami okiennymi )
Uc = 0,25 + 0,05 = 0,30 W / m2xK ≤ Uk (max) = 0,30 W / m2 x K
- 19 -
Przyjęto docieplenie ścian zewnętrznych warstwą styropianu grubości 14 cm.
Ocieplenie dla filarków okiennych na powierzchni bocznej przyjąć 2.0 cm .
b. Rodzaj materiałów wchodzących w skład układu ocieplającego.
c.
płyty styropianowe zgodnie z normą PN EN 13163:2004, o grubości 14 cm i wym.
max. 60 x 120 cm
zaprawa klejąca do do mocowania płyt styropianowych – masa klejowo-szpachlowa
Capatect 190 lub Capatect 190S masa klejowa
warstwa zbrojona – Capatect 190 masa klejowo-szpachlowa, siatka zbrojąca z włókna
szklanego CT 650/100 ( ST 112-100 )
środek gruntujący Putzgrund 610
cienkowarstwowe tynki, silikonowe masy tynkarskie AmphiSilan Fassadenputz K
o fakturze gładkiej
dodatkowe akcesoria systemowe ( np. kołki, narożniki, listwy cokołowe itp.)
Sposób przygotowania
termoizolacyjnego.
powierzchni
ściany
do
przyklejania
materiału
Przed przystąpieniem do ocieplenia ściany należy dokładnie sprawdzić jej powierzchnię i
dokonać oceny przyczepności. Należy wymienić lub uzupełnić fragmenty tynków
uszkodzonych lub odspojonych, wykonać nowe tynki naprawcze i naprawy murów
W ocenie wizualnej można przyjąć, że ubytki tynku stanowią ok. 2 %
nośnych.
powierzchni ścian. Podłoże musi być stabilne, wolne od zanieczyszczeń zmniejszających
przyczepność zaprawy ( kurzu, mchu itp. ) i wyraźnie łuszczących się powłok malarskich
czy wypraw. Powierzchnię ściany w zależności od potrzeb oczyścić, zabezpieczyć
przeciw wilgoci, grzybom, pleśniom.
Tynk stanowi warstwę strzepną do klejenia styropianu w systemie ociepleń metodą lekką
– mokrą . Wykonać należy sprawdzenie i przygotowanie powierzchni ścian oraz
skuteczności mocowań mechanicznych wg zasad określonych w świadectwach i
aprobatach technicznych ITB ).
d. Sposób przymocowania płyt ze styropianu do powierzchni ściany.
Projektuje się bezspoinowy system ocieplania ścian styropianem BSO Capatect firmy
Caparol lub równorzędny. System musi posiadać klasyfikację ogniową NRO ( nie
rozprzestrzeniający ognia ).
Obowiązują zapisy zawarte w systemowych Aprobatach technicznych, Instrukcjach
technicznych ITB, aktualnych kartach technicznych i informatycznych wyrobów oraz
informacje na ich opakowaniach.
Aby zapewnić bezbłędne wykonanie ocieplenia budynku muszą być spełnione
następujące warunki ( na podstawie Warunków technicznych wykonawstwa systemu
ocieplenia Caparol):
−
−
stan budynków musi być dostosowany do wymagań zastosowanego systemu
ociepleniowego.
niezbędne jest przygotowanie podłoża np. poprzez mycie, uzupełnienie lub skucie
tynków czy wykonanie warstw wyrównawczych.
- 20 -
−
−
−
−
−
−
e.
w przypadku nierówności wykraczających poza normowe tolerancje odchyłek
podłoża, należy uzgodnić z kierownikiem budowy odpowiednie czynności takie jak
wykonanie tynku wyrównującego, zastosowanie płyt ocieplających o zmiennej
grubości. Grubością warstwy klejącej można wyrównać tolerancję do 1,5 cm.
podłoża nie mogą ulec zawilgoceniu, szczególnie na skutek podciągania kapilarnego
dlatego należy poddać przeglądowi izolację przeciwwilgociową fundamentów.
do wykonywania systemu można przystąpić gdy wszystkie obróbki powierzchni
poziomych zostały zainstalowane i możliwe jest szczelne dopasowanie przyklejanych
płyt ocieplających.
wykonawca na własną odpowiedzialność musi sprawdzić przydatność podłoża do
klejenia płyt ocieplających.
rusztowania należy ustawić z odpowiednim odstępem, zakładającym grubość płyt
ocieplających, aby zapewnić właściwą przestrzeń roboczą. Kotwienie należy wykonać
lekko na ukos w dół, aby wody opadowe nie wnikały w tuleje haków. Po zakończeniu
prac miejsca po kotwieniu rusztowań zaślepić szczelnymi i dopasowanymi
kolorystycznie zatyczkami.
podczas wykonywania i schnięcia ocieplenia temperatura otoczenia i podłoża nie
powinna spaść poniżej + 8°C aby zapewnić odpowiednie wiązanie i schnięcie.
Przyklejanie płyt termoizolacyjnych:
Listwy startowe ( cokołowe):
Listwy startowe Capatect z aluminium stosować jako krawędź dolną systemu.
Listwy mocować co 30 cm śrubami montażowymi. Nierówności podłoża niwelować
podkładkami dystansowymi. Listwy łączyć łącznikami ( nie wolno montować ich na
zakład ).
Przyklejanie płyt styropianowych:
Przygotować zaprawę klejącą, w oparciu o suche mineralne zaprawy klejowe: Capatect
190 masa klejowo-szpachlowa lub Capatect 190 S masa klejowa, zgodnie z zaleceniem
producenta. W zależności od warunków atmosferycznych czas gotowości materiału do
obróbki wynosi 2 do 4 godzin. Gęstniejącej masy nie wolno ponownie uplastyczniać przez
dolewanie wody i ponowne mieszanie.
Masę klejową nakładać tzw. metodą obwodowo-punktową tzn. na obwodzie płyty należy
nałożyć wałek masy klejącej o szerokości ok. 5 cm, a na środku płyty 2 lub 3 placki
wielkości dłoni. Należy tak regulować ilość masy klejącej i wysokość nakładanej warstwy,
aby po dociśnięciu płyty uzyskać ponad 40 % kontaktu podłoża z masą klejową.
Układając pierwszy rząd płyt w listwie startowej zwrócić uwagę by płyty mocno
przylegały do przedniej krawędzi listwy. Listwa nie może wystawać z powodu naniesienia
zbyt cienkiej warstwy masy klejącej. Płyty należy wklejać ruchem lekko przesuwnym, aby
powierzchnia kontaktu ze ścianą była jak najlepsza.
Płyty układać:
−
mijankowo w „ cegiełkę” z przesuniętymi pionowo spoinami. Niedopuszczalne jest
krzyżowanie się spoin.
- 21 -
−
−
−
−
−
−
−
Miejsca styku płyt nie mogą być wypełniane masą klejową. Powstające ewentualne
szczeliny wypełnić klinami z materiału izolacyjnego lub pianką Capatetct Fullschaum
B1.
W miejscach, w których przebiegają w budynkach złącza lub spoiny, należy stosować
przesunięcie płyt styropianowych o co najmniej 10 cm.
Należy unikać połączeń płyt na przedłużeniach narożników otworów.
Aby uzyskać precyzyjne naroża zewnętrzne należy najpierw przykleić płytę
termoizolacyjną z odpowiednim występem i docisnąć do niej drugą płytę pod kątem
prostym. Wystający pas precyzyjnie odciąć. Narożniki wykonywać naprzemiennie, aby
powstało przewiązanie.
Płyty termoizolacyjne układać dokładnie i równo. Unikać występów w formie
uskoków na stykach płyt.
Ewentualne nierówności płyt styropianowych należy zniwelować pacą do szlifowania
Capatet Schleifbrett. Kurz powstający w czasie szlifowania dokładnie usunąć.
Jeżeli płyty styropianowe pozostają przez dłuższy czas odkryte to powstającą w
wyniku działania promieni UV miałka substancja musi zostać zeszlifowana przed
nałożeniem warstwy zbrojonej.
f. Kołkowanie:
−
−
−
−
Należy przeprowadzić kontrolę i ocenę nośności podłoża.
Płyty termoizolacyjne mocowane do podłoży o niewystarczającej wytrzymałości
należy montować za pomocą dopuszczonych kołków z grzybkiem talerzowym
(kołkowanie statyczne).
Dla ścian wykonanych z betonu komórkowego oraz ścian z cegły pełnej stosować
kołki uniwersalne Capatect 052 długości 115-296 mm z trzpieniem wkręcanym,
grzybek wpuszczony w płytę, otwór w nośnym podłożu d = 8 mm, głębokość otworu
= zakotwienie kołka w nośnej partii muru > 65 mm + 10 mm.
Z reguły stosować 10 sztuk kołków w strefach krawędziowych ( min. 1 m a max. 2 m
od krawędzi ) oraz 4 kołki /m2 na powierzchni fasady.
Ochrona naroży:
Profile narożnikowe chronią naroża przed uszkodzeniami mechanicznym oraz
stanowią pomoc przy nakładaniu zapraw.
− Profile narożnikowe z siatką należy wtopić na całej długości pasów siatki w masę
klejowo-szpachlową. W miejscu styku elementów wykonać 10 cm zakład. W tym celu
należy odpowiednio odciąć wzmocnienie wewnętrzne. W ten sposób można zabezpieczyć
zarówno naroża ościeży otworów jak i naroża budynku. Siatkę zbrojącą z przyległych
powierzchni należy doprowadzić na zakład min. 10 cm. Alternatywnie można stosować
ochronną listwę narożną z lekkiego metalu Capatet 655 Eckschutzschiene, która zatapia
się na całej długości w masie klejowo-szpachlowej. Podczas wykonywania warstwy
zbrojonej, siatkę należy z jednej strony poprowadzić za narożnik, tworząc ok. 10 cm
zakład.
−
Na przejściach od pionowej powierzchni elewacji do powierzchni poziomych,
zaleca się stosowanie specjalnego profilu z kapinosem Capatet 668/01 Tropfkantenprofil.
−
W przypadku występowania kątów ostrych lub rozwartych w narożnikach,
stosować profil uniwersalny Capatet 042/00 Rollleck, mogący być w dowolny sposób
dopasowany do wymaganych kątów.
−
- 22 -
−
Na krawędzi i na szerokości pasm siatki profilu, nałożyć na płyty termoizolacyjne
masę szpachlową i wcisnąć profil dokładnie go ustawiając. Ostro ściągnąć masę
szpachlową po siatce.
g. Warstwa zbrojona:
−
Stosować materiał Capatet 190 – masa klejowo-szpachlowa. Siatka zbrojąca z
włókna szklanego CT 650/100 ( ST 112-100).
−
Uplastycznić masę 190 poprzez wymieszanie z odpowiednią ilością wody i
dokładne rozrobienie mieszadłem elektrycznym aż do uzyskania jednorodnej konsystencji.
Oprócz ręcznej obróbki można stosować również obróbkę mechaniczną ale należy
uwzględnić wskazówki dotyczące wyposażenia maszyn ( stosować zestawy zgodnie z
Warunkami technicznymi wykonawstwa systemu ocieplenia Caparol ).
−
Czas przydatności materiału do wbudowania wynosi w zależności od warunków
atmosferycznych od 2 do 4 godzin. W czasie chłodów lub przy wysokiej wilgotności
powietrza, należy uwzględnić wydłużony czas schnięcia.
−
Materiału zgęstniałego w wyniku wiązania nie wolno ponownie uplastyczniać.
−
Przed wykonaniem warstwy zbrojonej, w narożach otworów ( okna, drzwi ) w
masie szpachlowej należy należy zatopić wzmocnienia diagonalne Capetect 651/100
Diagonalarmierung.
−
Odpowiednio docięte paski siatki zbrojonej, należy również wcześniej zatopić w
wewnętrznych. narożach otworów i we wszystkich miejscach, w których rozcina sie
właściwą siatkę zbrojącą, np. przejścia kotew rusztowań, przebicia przez system
ocieplający itp.).
−
Masę szpachlową nakładać na płyty termoizolacyjne pasami o szerokości pasma
siatki. Siatkę zbrojącą układać z zakładem o szerokości ok. 10 cm.
−
Następnie należy zaszpachlować siatkę metodą „mokre w mokre”, dokładając
niewielka ilość zaprawy, aż do całkowitego wyschnięcia.
−
Jeżeli pozostaną grzbiety z niedokładnie ściągniętej masy szpachlowej, to należy
je po wyschnięciu ściąć szpachelką.
−
Grubość warstwy zbrojącej z mas 190 powinna wynosić 3-4 mm.
−
Siatka musi być wtopiona w środku, najlepiej w 1/3 grubości licząc od zewnątrz
warstwy zaprawy. Nałożyć 2-2,5 mm zaprawy, przyłożyć siatkę lekko ją wciskając i
wygładzając, a następnie zakryć kolejna warstwą zaprawy grubości 1-2 mm.
−
Nie wolno wykonywać warstwy zbrojonej metodą mocowania siatki na płytach
ocieplających i zakrywania jej przez szpachlowanie zaprawą zbrojącą.
−
W miejscach połączeń z sąsiadującymi elementami budynku i przejść lub przebić
przez system, należy warstwę zbrojoną oddzielić cięciem , aby zapobiec jej
niekontrolowanemu pękaniu.
−
Jeżeli konieczne jest przerwanie prac na danej powierzchni, to należy
przygotować zakład na siatkę zbrojoną do dalszych prac. W tym celu masę szpachlową
należy ostro ściągnąć po siatce zbrojącej pasmem na szerokości ok. 10 cm.
−
Przed rozpoczęciem nakładania tynków nawierzchniowych lub środków
gruntujących, warstwa zbrojąca musi być dobrze wyschnięta i związana. Przyjmuje się
regułę 1 dnia przerwy na każdy 1 mm grubości warstwy. W rzeczywistości zależy to od
warunków atmosferycznych.
- 23 -
Gruntowanie:
Do gruntowania warstwy zbrojącej Capatect 190, zaleca się zastosować środek gruntujący
Putzgrund 610.
Uwaga:
Gruntowanie wykonać przed malowaniem .
Przy dużej wilgotności powietrza oraz w chłodnych porach roku gdy czas schnięcia
tynków jest wydłużony można stosować „wersję zimową” tego tynku, przyspieszającą
czas schnięcia. Świeżo wykonany tynk należy chronić przed niekorzystnym wpływem
warunków atmosferycznych ( bezpośrednie nasłonecznienie, wiatr, deszcz) poprzez
stosowanie siatek ocieniających lub plandek.
Dylatacje.
−
BSO sam w sobie nie wymaga własnych szczelin dylatacyjnych. Jedynie szczeliny
dylatacyjne wynikające z konstrukcji budynku muszą być wykształcone także w systemie
ociepleń.
−
Konstrukcyjne szczeliny dylatacyjne w budynku winny być wykształcone w
systemie ociepleń zgodnie z detalami ujętymi w części graficznej opracowania.
Styk z innymi elementami elewacji.
Połączenie z innymi elementami budynku np. tynkami, poręczami, balustradami,
konstrukcją dachu itp., wykonuje się samorozprężnymi gąbkami uszczelniającymi
Capatect-Ffugendichtband, typ 2D ( występują 2 typy gąbki – dla fug o szer. 2-6 mm i fug
5-12 mm)
−
Gąbkę nakleja się ściśle do płyt ocieplających na przylegające podłoże. Gąbki
samoczynnie rozprężają się po otwarciu rolki. Podczas mocowania płyt ocieplających
należy je ścisnąć do rozmiarów wyjściowych. Przeprowadzając gąbkę przez narożnik
wewnętrzny, należy gąbkę przeciąć w narożniku i naklejać na zakład. Wykonywaną
następnie warstwę zbrojoną i tynk nawierzchniowy, należy oddzielić cięciem kielnią od
niekontrolowanego pęknięcia.
−
Połączenie ze stolarką okienną.
Wykształcenie tych połączeń wykonuje się samorozprężnymi gąbkami
uszczelniającymi Capatect-Ffugendichtband, typ 2D ( występują 2 typy gąbki – dla fug o
szer. 2-6 mm i fug 5-12 mm) listwami przyokiennymi systemu Capatect.
−
Przed naklejeniem gąbek lub profili, ramy okienne należy dokładnie oczyścić.
Powierzchnia musi być równa, odkurzona i sucha.
−
Gąbkę przykleić stroną pokrytą klejem równo z powierzchnią, licując z płytą
ocieplającą.
−
Wykonywaną następnie warstwę zbrojoną i tynk nawierzchniowy, należy
oddzielić cięciem kielnią od niekontrolowanego pęknięcia.
−
Można zastosować systemowe rozwiązanie Capatect montując zamiast gąbek
listwy przyokienne.
−
- 24 -
Ocieplenie ścian budynku należy wykonać zgodnie z Instrukcją ITB dotyczącą wykonania
ocieplenia ścian zewnętrznych budynku, aprobatami technicznymi systemu ocieplenia
oraz z aprobatą Instytutu Techniki Budowlanej w zakresie rozprzestrzeniania ognia przez
ściany przy działaniu ognia od zewnątrz, która klasyfikuje wyrób jako
nierozprzestrzeniający ognia.
Dopuszcza się przyjęcie innego systemu docieplenia ścian zewnętrznych budynku
posiadającego klasyfikację ogniową wyrobu jako NRO.
Detale ociepleń ujęto w części graficznej opracowania na rys. 1(D1) do 10(D10) .
Kolorystyka obiektu zgodnie z rysunkami nr 1/kol. do 4 / kol .
Opis do projektowanej przebudowy pochylni i do zadaszenia nad wejściem głównym
ujęto w części I.A. punkt 3 .
Bielsko-B. sierpień
2010R.
mgr inż arch.
B. Szołomiak - Biernacka
................................................................................................
- 25 -
2.
I.
II.
Wprowadzenie .
Parametry pożarowo-techniczne
1. Grupa wysokości.
2 Funkcja kondygnacji , ilość osób.
3 Gęstość obciążenia ogniowego .
4 Zagrożenie wybuchem .
5 Kategoria zagrożenia ludzi.
6 Podział na strefy pożarowe.
7 Klasa odporności pożarowej budynku.
8 Warunki ewakuacji.
9 Instalacje użytkowe w budynku.
10 Przeciwpożarowe zaopatrzenie wodne .
11. Drogi pożarowe .
I.
Wprowadzenie.
budynek administracyjny Urzędu Gminy w Czernichowie usytuowany jest na działce
nr 1567/3 , połozonej przy drodze krajowej relacji Żywiec – Kraków . Jest to obiekt
wolnostojący , dwukondygnacyjny , całkowicie podpiwniczony z poddaszem użytkowym .
Inwestor planuje przeprojektowania w obrębie poddasza , wprowadzając obok pokoi
biurowych salę konferencyjną na 25 miejsc . Poza salą i pokojami projektuje się pokój
śniadań oraz zespół sanitarny z WC damskim i męskim .
Komunikację pionową zapewniono wewnętrzną klatka schodową ze schodami
dwubiegowymi prostymi o konstrukcji żelbetowej . parametry użytkowe schodów :
- szerokość biegów 1,30 m / 1,20 w świetle poręczy /
- szerokość spocznika 1,50 m
- max wysokość stopni 16,5 cm
Klatka schodowa zostaje dostosowana do obowiązujących przepisów prawa budowlanego.
1. G r u p a
wysokościowa .
Budynek dwukondygnacyjny z poddaszem użytkowym , całkowicie podpiwniczony .
Wysokość mierzona do kalenicy dachu H=10,48m – budynek niski ( N )
2.
Funkcja kondygnacji , ilość osób.
Z uwagi na pełnioną funkcję obiekt klasyfikuje się do budynków użyteczności publicznej.
Powierzchnia użytkowa budynku wynosi : 681,31 m2 , w tym :
- piwnice – pow. użytkowa 180 ,95 m2 , na kondygnacji tej usytuowane są : hydrofornia ,
kotłownia ze składem opału , archiwum , 3 pom. piwnic i ciągi komunikacyjne . Nie
występują pomieszczenia przeznaczone na pobyt ludzi .
- 26 -
- parter : - pow. użytkowa 153,01 m2 . Na kondygnacji tej usytuowane są ; - sale ślubów
z zapleczem , 6 pokoi biurowych , pom. sanitarne i ciągi komunikacyjne . Maksymalna
ilość osób mogących przebywać na kondygnacji : do 20 osób ,
- I piętro – pow. użytkowa 162,42 m2 . Na kondygnacji tej usytuowane są : 9 pokoi
biurowych , pom. kasy , pom. socjalne i ciągi komunikacyjne . Maksymalna ilość osób
mogących przebywać na kondygnacji : do 20 osób .
- poddasze – pow. użytkowa 144,12 m2 . Na kondygnacji tej projektuje się : salę
konferencyjną dla 25 osób , 4 pokoje biurowe , zespół sanitarny , pokój śniadań +
korytarz i klatka schodowa . Maksymalna ilość osób mogących przebywać na
kondygnacji : do 40 osób .
Zagospodarowanie poszczególnych kondygnacji przedstawiają rzuty w projekcie
architektonicznym / rys. nr 2,3,4,5 / .
3
Gęstość obciążenia ogniowego .
Pomieszczenia magazynowe , pomocnicze i techniczne charakteryzują się obciążeniem
ogniowym poniżej 500 MJ/m2.
4.
Zagrożenie wybuchem .
Nie występuje zagrożenie wybuchem .
5.
Kategoria zagrożenia ludzi .
Zgodnie z funkcją poszczególne kondygnacje klasyfikuje się do kategorii zagrożenia ludzi :
- piwnice
- parter
- I piętro
- poddasze
- PM ( Qd < 500 MJ/m2 ),
- ZL III
- ZL III
- ZL III
Budynek Urzędu Gminy w Czernichowie klasyfikuje się do kat. zagrożenia ludzi ZL III .
6.
Podział na strefy pożarowe .
Budynek stanowi jedna strefę pożarową o powierzchni 681,31 m2 , z wydzielona podstrefą
piwnic oraz kotłowni – dopuszczalna wielkość strefy pożarowej wynosi 8000 m2 .
Uwaga :
1/. wejście z klatki schodowej do piwnic należy wydzielić drzwiami przeciwpożarowymi o
odporności ogniowej klasy EI 30 .
2/. Wejście do kotłowni z korytarza piwnic należy wydzielić drzwiami
przeciwpożarowymi o odporności ogniowej klasy EI 30 .
3/. skład opału wydzielić od kotłowni drzwiami przeciwpożarowymi o odporności
ogniowej klasy EI 60 .
- 27 -
7.
Klasa
odporności ogniowej .
Klasę odporności ogniowej elementów konstrukcyjnych budynku przedstawiono poniżej :
Nazwa elementu budowlanego
Nazwa materiału budowlanego
Klasa odporności ogniowej
Stopień rozprzestrzegania ognia
_______________________________________
________________________________________
ściany nośne piwnic
- żelbet
REI 120
nie rozprzestrzeniające ognia
ściany nośne zewnętrzne
- bloczki PGS, cegła pełna ceram.
REI 120
ściany nośne wewnętrzne
- bloczki PGS, cegła pełna ceram.
REI 120
ściany działowe
- bloczki PGS, cegła ceramiczna
EI 60
ściana projektowana przy kl. schod.
- szkielet stalowy,obud.płyt.gkf 15mm
lub płytami Ridurit
ściany działowe poddasza
- bloczki PGS,
EI 60
EI 60
ściany działowe poddasza
- płyty GK 12,5 mm
EI 30
słupy na poddaszu / konstr.nośna dachu/
- słupy drewn. osłonięte g-k 12,5 mm 1x
R 60
strop nad poddaszem
EI 60
- belki drewn+wełna min.+2xg-k-f 12,5mm nie rozprzestrzeniające ognia
stropy miedzy kondygnacjami
- płyta żelbetowa + wylewka +tynk.
REI 120
dach
- krokwie drewn.1/+ płatwie1/ + dach Braas
R 30
płyty biegowe schodów wewn.
- żelbet gr. 12 cm .
R 60
płyty spocznikowe i pdestowe schodów ww
R 60
- żelbet gr. 12 cm .
1/ - drewniane elementy konstrukcyjne ( belki , krokwie , płatwie ) zabezpieczone ogniochronnie
do stopnia niezapalności ( NRO ) środkiem AMARVIN.
Z analizy powyższej wynika że budynek jest wykonany w klasie „C”odporności pożarowej,
z elementów konstrukcyjnych nie rozprzestrzeniających ognia.
- 28 -
8.
Warunki ewakuacji.
Parter :
- maksymalna ilość osób mogących przebywać jednocześnie na kondygnacji – 20 osób .
- ilość dojść ewakuacyjnych : 2
- maksymalna długość przejścia ewakuacyjnego wynosi 8 m ; dop. długość 40 m ,
- maksymalna długość dojścia ewakuacyjnego wynosi 12,5 m ; dop. długość 30 m ,
- minimalna szerokość korytarza – 1,23 m ,
- minimalna wysokość korytarza – 2,50 m ,
- ilość wyjść ewakuacyjnych : 2
- wyjścia ewakuacyjne zamykane, drzwi rozwierane dwuskrzydłowe o szerokości 1,30 m
drzwi otwierane na zewnątrz ( zgodnie z kierunkiem ewakuacji ) . skrzydło zasadnicze
o szerokości w świetle 0,90 m , wyjście ewakuacyjne boczne zamykane drzwiami
rozwieranymi jednoskrzydłowymi o szerokości 0,90 m .
Piętro :
Poddasze :
- 29 -
Klatka schodowa :
- wewnętrzna , obudowana ścianami o kl odporności ogniowej REI 120 i EI 60 ,
- schody dwubiegowe , proste o konstrukcji żelbetowej ,
- parametry użytkowe schodów :
- szerokość biegów 1,30 m / 1,20 w świetle poręczy /
- szerokość spocznika 1,50 m
- max wysokość stopni 16,5 cm
Uwaga : drogi i wyjścia ewakuacyjne należy oznakować znakami bezpieczeństwa i
ewakuacji zgodnie z wymogami norm ;
- PN-92/N-01256/01 . Znaki bezpieczeństwa . ochrona przeciwpożarowa .
- PN-92/N-01256/02 . Znaki bezpieczeństwa . Ewakuacja .
dopuszcza się znaki ewakuacyjne podświetlane , posiadające oświetlenie własne ,
gwarantujące natężenie oświetlenia minimum 0,5 luksa na powierzchni znaku w czasie
2 godzin od momentu zaniku w sieci oświetlenia ewakuacyjnego .
9.
Instalacje użytkowe w budynku .
Budynek wyposażony jest w :
- instalację grzewczą c.o. system wodny ,
- instalację elektryczną i przeciwpożarowy wyłącznik prądu usytuowany w hallu
wejściowym ,
- instalację odgromową ,
- instalację wentylacji grawitacyjnej – przewody wykonane z materiałów niepalnych
( ceramika),
- instalację wodociągową i kanalizacyjną .
10.
Przeciwpożarowe zaopatrzenie wodne.
Zgodnie z rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia
7.03.2010 r w sprawach ochrony p-pożarowej budynków i innych obiektów / Dz.U. Nr
109,poz.719/ dla budynków użyteczności publicznej o powierzchni 681,31 m2 wymagana
ilość wody do celów przeciwpożarowych wynosi 10 dm3/s.
Zaopatrzenie wodne do zewnętrznego gaszenia pożaru realizowane jest przez sieć
wodociągową z hydrantami zewnętrznymi nadziemnymi DN 80 . Odległość hydrantu
zewnętrznego DN 80 od budynku wynosi 50 m .
- 30 -
11.
Drogi pożarowe .
Zgodnie z rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia
24 lipca 2009 r w sprawie przeciwpożarowego zaopatrzenia w wodę oraz dróg
pożarowych / Dz.U. Nr 124,poz.1037/ nie jest wymagane zapewnienie drogi pożarowej
do budynku Urzędu Gminy w Czernichowie z uwagi na jego parametry :
- budynek niski ,
- KZL - ZL III .
- wielkość strefy pożarowej mniejsza od 1000 m2
droga pożarowa nie jest wymagana.
Do budynku zapewniony jest dojazd pożarowy drogą o nawierzchni utwardzonej ( droga
krajowa relacji Żywiec – Kraków ) , usytuowana w odległości 17 m od budynku .
Dostęp do budynku UG zapewniony jest ze wszystkich stron .
Opracowała
mgr inż. arch.
Barbara Szołomiak-Biernacka
.............................................................................
- 31 -
3.
- założenia materiałowe
- założenia obciążeniowe
- uwagi ogólne
2. Spis pozycji obliczeniowych :
poz. 0. Zestawienie obciążeń jednostkowych .
0.1.
0.2.
obciążenia stałe.
obciążenia zmienne.
poz. 1. Dach .
1.1.a/.
1.1.b/.
1.1.c/.
1.2.a/.
1.2.b/.
1.3./
krokwie główne nad sala konferencyjną.
krokwie koszowe.
poz.2. konstrukcja poszerzonej kl. schodowej .
2.4.
2.5.
2.6.
spocznik-bieg
stalowe beleczki wsporcze pod stropem piwnic
stalowe beleczki wsporcze pod stropem parteru
poz.3. konstrukcja stalowej ściany szkieletowej przy poszerzonej kl. schod.
3.1.
3.2.
3.3.
rygle
słupy
stopy fundam.
poz.4. stalowa konstr. wsporcza w oknach przy poszerzonej kl. schodowej
poz. 5. Zadaszenie nad wejściem głównym .
5.1.
5.2.
5.3.
5.4.
krokwie stalowe.
belka podłużna.
słupki.
stopy
- 32 -
-----------------------------------------------------
- założenia
materiałowe:
- beton w konstrukcjach projektowanych
- drewno /wzmocnienie konstrukcji dachu/
pokrycie dachu – dachówka cementowa Braas
- stal profilowa
- założenia
kl. B-20 , stal zbroj. A III N
C 30
St3
obciążeniowe
- obciążenie użytkowe - wg PN-82/ B-02003
- obciążenia śniegiem
- obciążenia wiatrem
- ciężary własne / stałe /
wg PN-80/ B-02010 /Az1
wg PN-77/ B-02011
wg PN-82/ B-02001
- strefa III
- strefa III
- uwagi ogólne ;
- Obliczenia statyczne i wymiarowanie wykonano na komputerze PC wg
zestawu programów SPECBUD .
-
Literatura :
PN , Wzory i tablice ... W.Kledzik. , Tablice do proj . konstr. ,
Instrukcje ITB , materiały informacyjno-techniczne ,
- Podstawą do wymiarowania elementów konstrukcji nośnej jest część
architektoniczna niniejszego projektu oraz inwentaryzacja stanu istniejącego.
Poz.0.
Zbiorcze zestawienie obciążeń jednostkowych.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------
0.1.
obciążenia stałe :
przegrody pionowe:
a) Ściany zewnętrzne - istniejące :
= 0,37 kN/m2
= 7,52 kN/m2
= 0,37 kN/m2
- tynk zewn.
- mur z cegły ceramicznej pełnej 0,38 x 18 x 1,1
- tynk wewn.
-----------------------------------------2
go
= 8,26 kN/m
b) Ściany zewnętrzne piwnic - istniejące gr. 38 cm :
= 0,37 kN/m2
= 7,52 kN/m2
= 0,37 kN/m2
- tynk zewn.
- tynk wewn.
-----------------------------------------2
go
- 33 -
= 8,26 kN/m
c) Ściany wewnętrzne – istniejące gr. 25 cm:
= 0,37 kN/m2
= 4,95 kN/m2
= 0,37 kN/m2
- tynk zewn.
- tynk wewn.
-----------------------------------------go
= 5,69 kN/m2
przegrody
poziome:
a) strop nad parterem piwnicą , I p. [ kN/m2 ]
-
podłoga
0,20 x 1,3
wylewka cementowa 3.0 cm
0,03 x 21 x 1,3
izolacja
strop żelb. monolit. - płyta gr.12 cm (0.12x24x1.1)
tynk
=
=
=
=
=
0,26
0,82
0,06
3,17
0,37
kN/m2
kN/m2
kN/m2
kN/m2
kN/m2
------------------------------------------
4,68 kN/m2
b)
-
dach projektowany [ kN/m2 ]
dachówka ......................................0,55 x 1,3............................ = 0,72 kN/m2
łaty.................................................0,03 x 1,3.......................... = 0,04 kN/m2
kontrłaty.........................................0,02 x 1,3.......................... = 0,03 kN/m2
1x folia wiatrowa............................0,06 x 1,3.......................... = 0,08 kN/m2
krokwie 7,5/ 20 co 85cm................0,11 x 1,1........................ = 0,13 kN/m2
wełna mineralna 0,15x 0,45.... . 0,09 x 1,3........................ = 0,12 kN/m2
izol.paroszcz...................................0,05 x 1,3....................... = 0,07 kN/m2
płyty GK na ruszcie metal...............0,20 x 1,3........................ = 0,26 kN/m2
RAZEM:
0.2.
1,45
kN/m2
Obciążenie zmienne :
[ wg PN-82/ B-02003; PN-80/B-0210/Az1; PN-77/B-02011 ]
a/. obciążenia użytkowe - wg PN-82/ B-02003
:
- obc. pokoi biurowych
p = 2,00 ; po = 2,80 kN/m2
- obc. użytkowe klatki schodowej
p = 3,00 ; po = 3,90 - ,, -
- obc. równom. rozł.od ścianek (stan istniej.) p = 1,25 ; po = 1,75 - ,, - obc. równom. rozł.od ścianek (stan proj.)
p = 0,25 ; po = 0,35 - ,, -
- obc. stryszku na jętkach
p = 0,50 ; po = 0,70 - ,, -
- 34 -
b/. obciążenia śniegiem - wg PN-80/B-02010/Az1:
strefa III , H=370 mnp, α 1 = 45 o nad salą konferencyjną , α 2 = 37 o nad częścią główną
Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-1 - dach nad salą konferencyjną
1,458
45,0°
S [kN/m2]
0,972
45,0°
Połać bardziej obciążona:
- Dach dwuspadowy
- Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu:
2
- strefa obciążenia śniegiem 3; A = 370 m n.p.m. → Qk = 0,006·A - 0,6 = 1,620 kN/m
- Współczynnik kształtu dachu:
o
nachylenie połaci α = 45,0
o
0
o
o
o
C2 = 1,2·(60 -α)/30 = 1,2·(60 -45,0 )/30 = 0,600
Obciążenie charakterystyczne dachu:
2
Sk = Qk·C = 1,620·0,600 = 0,972 kN/m
Obciążenie obliczeniowe:
2
S = Sk·γf = 0,972·1,5 = 1,458 kN/m
Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-1
2,236
37,0°
– dach nad częścią główną
S [kN/m2]
1,490
37,0°
Połać bardziej obciążona:
- Dach dwuspadowy
- Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu:
2
- strefa obciążenia śniegiem 3; A = 370 m n.p.m. → Qk = 0,006·A - 0,6 = 1,620 kN/m
- Współczynnik kształtu dachu:
o
nachylenie połaci α = 37,0
o
0
o
o
o
C2 = 1,2·(60 -α)/30 = 1,2·(60 -37,0 )/30 = 0,920
Obciążenie charakterystyczne dachu:
2
Sk = Qk·C = 1,620·0,920 = 1,490 kN/m
2
S = Sk·γf = 1,490·1,5 = 2,236 kN/m
- 35 -
c/. obciążenia wiatrem - wg PN-77/B-02011:
strefa III , H=370 mnp, α 1 = 45 o nad salą konferencyjną , α 2 = 37 o nad częścią główną
Obciążenie wiatrem wg PN-77/B-02011 / Z1-3
- dach nad salą konferencyjną
p [kN/m2]
0,498
-0,419
kierunek
wiatru
H=11,5
45,0°
B=10,0
Połać nawietrzna:
- Budynek o wymiarach: B = 10,0 m, L = 14,0 m, H = 11,5 m
o
- Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 45,0
- Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru:
- strefa obciążenia wiatrem III; H = 370 m n.p.m. → qk = 250 + 0.5·H = 435 Pa
2
qk = 0,435 kN/m
- Współczynnik ekspozycji:
rodzaj terenu: A; z = H = 11,5 m → Ce(z) = 1,03
- Współczynnik działania porywów wiatru:
β = 1,80
- Współczynnik ciśnienia wewnętrznego:
budynek zamknięty → Cw = 0
- Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:
o
Cz = 0,015·α - 0,2 = 0,015·45,0 - 0,2 = 0,475
- Współczynnik aerodynamiczny C:
C = Cz - Cw = 0,475 - 0 = 0,475
Obciążenie charakterystyczne:
2
pk = qk·Ce·C·β = 0,435·1,03·0,475·1,80 = 0,383 kN/m
2
p = pk·γf = 0,383·1,3 = 0,498 kN/m
Obciążenie wiatrem wg PN-77/B-02011 / Z1-3
wariant I
p [kN/m2]
wariant II
-0,419
-0,142
-0,419
0,372
37,0°
H=11,5
37,0°
H=11,5
kierunek
wiatru
- dach nad częścią główną
B=10,0
B=10,0
- 36 -
Połać nawietrzna - wariant I:
o
- Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 37,0
2
qk = 0,435 kN/m
β = 1,80
o
o
o
Cz = -0,045·(40 -α) = -0,045·(40 -37,0 ) = -0,135
C = Cz - Cw = -0,135 - 0 = -0,135
2
pk = qk·Ce·C·β = 0,435·1,03·(-0,135)·1,80 = -0,109 kN/m
2
p = pk·γf = (-0,109)·1,3 = -0,142 kN/m
Obciążenie wiatrem wg PN-77/B-02011 / Z1-1 - ściana z oknem okiennym w kl. schodowej
p [kN/m2]
-0,419
0,734
kierunek
wiatru
L=14,0
-0,734
-0,734
B=10,0
Ściana nawietrzna:
2
qk = 0,435 kN/m
β = 1,80
Cz = 0,7
C = Cz - Cw = 0,7 - 0 = 0,7
2
pk = qk·Ce·C·β = 0,435·1,03·0,7·1,80 = 0,565 kN/m
2
p = pk·γf = 0,565·1,3 = 0,734 kN/m
- 37 -
Poz.1.
Dach .
---------------------------------
1.1.a/. krokwie główne nad sala konferencyjną.
DANE:
Wymiary przekroju:
przekrój prostokątny
Szerokość
b = 15,0 cm
Wysokość
h = 15,0 cm
Zacios na podporach tk = 3,0 cm
Drewno:
Drewno z gatunków iglastych, klasy C27
Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2
Geometria:
0
Kąt nachylenia połaci dachowej
α = 45,0
Rozstaw krokwi
a = 1,00 m
Długość rzutu poziomego wspornika
lw,x = 0,80 m
Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 1,50 m
Długość rzutu poziomego odcinka górnego
lg,x = 1,90 m
Obciążenia dachu:
2
- obciążenie stałe gk = 1,320 kN/m połaci dachowej; γf = 1,10
2
- obciążenie śniegiem Sk = 0,972 kN/m rzutu połaci dachowej, γf = 1,50
2
- obciążenie parciem wiatru pk = 0,383 kN/m połaci dachowej, γf = 1,30
2
- obciążenie ociepleniem gkk = 0,000 kN/m połaci dachowej
WYNIKI:
0,39
0,00
3,16
1,33
2,
6
9
-1,38
-1,44
2,
12
0,92
0,00
1,40
1,
13
7,42
3,11
45,0°
-0,05
6,25
2,62
0,78
0,00
0,80
1,50
1,90
Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr)
Mpodp = -1,44 kNm
Warunek nośności - podpora:
σm,y,d/fm,y,d = 0,214 < 1
Warunek użytkowalności (wspornik):
ufin = 2,70 mm < unet,fin = 2,0·l / 200 = 11,31 mm
Warunek użytkowalności (odcinek górny):
ufin = 2,14 mm < unet,fin = l / 200 = 13,44 mm
- 38 -
1.1.b/.
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 15,0 cm
Wysokość
h = 15,0 cm
Drewno:
Geometria:
0
Kąt nachylenia połaci dachowej
α = 37,0
Rozstaw krokwi
a = 1,00 m
lw,x = 0,80 m
lg,x = 1,80 m
Obciążenia dachu:
2
- obciążenie stałe gk = 1,320 kN/m połaci dachowej; γf = 1,10
2
2
2
- obciążenie ssaniem wiatru pk = -0,322 kN/m połaci dachowej, γf = 1,30
2
- obciążenie ociepleniem gkk = 0,000 kN/m połaci dachowej
WYNIKI:
-2,64
5
2,2
2,58
0,62
0,16
-0,18
0,79
0,73
-0,82
37,0°
-1,48
1,0
11,56
2,79
6
3,2
0
0,56
-0,63
8,87
2,14
1,87
0,80
2,60
1,80
Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr)
Mpodp = -2,64 kNm
σm,y,d/fm,y,d = 0,393 < 1
Warunek użytkowalności (odcinek środkowy):
- 39 -
1.1.c/. krokwie koszowe.
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 15,0 cm
Wysokość
h = 15,0 cm
Drewno:
Geometria:
0
Kąt nachylenia połaci dachowych
α = 37,0
lw,x = 0,80 m
lg,x = 1,80 m
Obciążenia dachu:
2
- obciążenie stałe gk = 1,320 kN/m połaci dachowej, γf = 1,10
- uwzględniono ciężar własny krokwi
2
2
2
- obciążenie ssaniem wiatru pk = -0,322 kN/m połaci dachowej, γf = 1,30
2
- obciążenie ociepleniem gkk = 0,000 kN/m połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; γf = 1,20
WYNIKI:
-5,04
8
0,05
-0,05
2,79
0,83
2 ,8
0,76
0,25
-0,28
7
28,1°
8
1 ,2
15,43
4,57
4 ,1
-0,58
5,28
1,64
0,08
-0,09
4,07
0,80
1,13
3,68
2,60
1,80
2,55
Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg)
Mpodp = -4,73 kNm
σm,y,d/fm,y,d = 1,347 > 1
(!!!)
Warunek użytkowalności (wspornik):
ufin = (-) 18,50 mm > unet,fin = 2,0·l / 200 = 12,82 mm
Warunek użytkowalności (odcinek środkowy):
(!!!)
uwaga :
krokwie koszowe należy wzmocnić konstrukcyjnie – nadbitki od spodu o wym . 6x15 cm .
- 40 -
1.2.a/.
obc. :
- z poz. 1.1.a/
7,42+3,16
- ze stropu na jętkach 1,70 x 2,0
- c. wł.
= 10,58 kN/m
= 3,40 -,,= 0,25 -,,---------------------------qo
= 14,23 kN/m
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 15,0 cm
Wysokość
h = 15,0 cm
Drewno:
Geometria:
Belka trójprzęsłowa
Rozpiętość przesła
leff = 3,80 m
Szerokość podpór
b = 15,0 cm
element w remontowanym obiekcie starym
Obciążenia belki:
Obciążenie stałe gk = 12,99 kN/m; γf = 1,10
Obciążenie zmienne qk = 0,00 kN/m; γf = 1,40
- klasa trwania obciążenia zmiennego: długotrwałe
- poziom przyłożenia obciążenia:
na górnej (ściskanej) powierzchni
WYNIKI:
-20,63
A
B
-20,63
5,16
C
D
16,51
3,80
16,51
3,80
3,80
Zginanie:
Warunek nośności:
przęsło:
Mmax = 16,51 kNm
σm,y,d/fm,y,d = 2,355 > 1
(!!!)
podpora:
Mmax = -20,63 kNm
σm,y,d/fm,y,d = 2,944 > 1
(!!!)
Warunek stateczności:
kcrit = 1,000
σm,y,d = 29,34 MPa > kcrit·fm,y,d = 12,46 MPa
Ścinanie:
Vmax = 32,58 kN
τd = 2,17 MPa > fv,d = 1,29 MPa
(!!!)
Docisk na podporze:
Rmax = RB = 59,73 kN,
kc,90 = 1,00
σc,90,d = 2,65 MPa < kc,90·fc,90,d = 2,58 MPa
Warunek użytkowalności:
ufin = 66,30 mm > unet,fin = 1,5·l / 250 = 22,80 mm
(!!!)
(!!!)
(!!!)
uwaga zachodzi konieczność wzmocnienia płatwi środkowej na całejjej długości .
Przyjęto nadbitki dwustronne nakładkami 6x15 + 6x26 cm .
- 41 -
1.2.b/.
obc. :
- z poz. 1.1.b/
- c. wł.
11,56+2,56
= 14,14 kN/m
= 0,25 -,,---------------------------qo
= 14,39 kN/m
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 15,0 cm
Wysokość
h = 15,0 cm
Drewno:
Geometria:
Płatew podparta obustronnie mieczami
Rozstaw słupów
l = 4,60 m
Odległość podparcia płatwi mieczem
am = 1,00 m
element w remontowanym obiekcie starym
Obciążenia płatwi:
- obciążenie stałe Gk = 14,390 kN/m; γf = 1,00
- uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi
- obciążenie śniegiem Sk = 0,000 kN/m; γf = 1,50
- obciążenie wiatrem W k,z = 0,000 kN/m; W k,y = 0,000 kN/m; γf = 1,30
WYNIKI:
x
z
33,52
30,13
0,00
0,00
33,52
30,13
0,00
0,00
1,00
1,00
4,60
Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.)
My,max = 12,24 kNm; Mz,max = 0,00 kNm
Warunek nośności:
km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 1,222 > 1
(!!!)
σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 1,746 > 1
(!!!)
Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe)
ufin,z = 32,58 mm; ufin,y = 0,00 mm
ufin = 32,58 mm > unet,fin = 19,50 mm
(!!!)
uwaga zachodzi konieczność wzmocnienia płatwi środkowej na całej jej długości .
Przyjęto nadbitki jednostronne , boczne 6x15 cm .
- 42 -
1.3./
obc.
- z poz. 1.2.b/
q = 71,04 kN
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 15,0 cm
Wysokość
h = 15,0 cm
Drewno:
Klasa trwania obciążenia:
stałe
Obciążenia:
Siła ściskająca
Nc = 71,04 kN
Długość wyboczeniowa
ley = 2,80 m
Długość wyboczeniowa
lez = 2,80 m
WYNIKI:
z
m = 8,32 kg/m
y
y
15
A = 225 cm2
W y = 563 cm3
W z = 563 cm3
Jy = 4219 cm4
Jz = 4219 cm4
z
15
Ściskanie:
Nc = 71,04 kN
Warunek smukłości:
λy = 64,66 < λc = 150
λz = 64,66 < λc = 150
Warunek nośności:
kc,y = 0,663; kc,z = 0,663
σc,y,d = 4,76 MPa < fc,0,d = 10,15 MPa
σc,z,d = 4,76 MPa < fc,0,d = 10,15 MPa
uwaga słupki drewniane więźby nie wymagają wzmocnień .
- 43 -
Poz. 2. konstrukcja poszerzonej klatki schodowej – stan po przebudowie .
------------------------------------------------------------------------------------------------
DANE:
25
330
122
12
,5 /
16
,0
30
198
x
12
12
30
25
97
452
25
Wymiary schodów :
Długość biegu ln = 3,30 m
Różnica poziomów spoczników
h = 1,98 m
Liczba stopni w biegu n = 12 szt.
Grubość płyty t = 12,0 cm
Długość górnego spocznika
ls,g = 1,22 m
Wymiary poprzeczne:
Szerokość biegu
1,30 m
- Schody dwubiegowe
Dusza schodów
10,0 cm
Oparcia : (szerokość / wysokość)
Belka dolna podpierająca bieg schodowy
b = 25,0 cm, h = 25,0 cm
Belka górna podpierająca bieg schodowy
b = 30,0 cm, h = 25,0 cm
Belka podpierająca spocznik górny
b = 25,0 cm, h = 25,0 cm
Oparcie belek:
Długość podpory lewej tL = 20,0 cm
Długość podpory prawej
tP = 20,0 cm
2
Zestawienie obciążeń [kN/m ]
Opis obciążenia
Obciążenie zmienne
Obc.char.
4,00
Obciążenia stałe na biegu schodowym:
Lp.
Opis obciążenia
1. Okładzina górna biegu grub.1,5 cm
2. Okładzina boczna biegu grub.1 cm
3. Płyta żelbetowa biegu grub.12 cm + schody 16,5/30
4. Okładzina dolna biegu grub.1,5 cm
Σ:
Obciążenia stałe na spoczniku:
Lp.
Opis obciążenia
1. Okładzina górna spocznika grub.1,5 cm
2. Płyta żelbetowa spocznika grub.12 cm
3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm
γf
1,30
kd
0,35
Obc.obl.
5,20
Obc.char.
γf
1,30
1,30
1,10
1,30
1,12
Obc.obl.
γf
1,30
1,10
1,30
1,13
Obc.obl.
0,30
0,11
5,48
0,31
6,20
Obc.char.
Σ:
- 44 -
0,30
3,00
0,27
3,57
0,39
0,14
6,03
0,40
6,96
0,39
3,30
0,35
4,04
Dane materiałowe :
Klasa betonu B25 (C20/C25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
3
Ciężar objętościowy betonu
ρ = 25,00 kN/m
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotność środowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obciążenia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ = 3,18
Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Średnica prętów
φ = 10 mm
Otulina zbrojenia
cnom = 20 mm
Stal zbrojeniowa konstrukcyjna
RB500W
Średnica prętów konstrukcyjnych
φ = 10 mm
Maksymalny rozstaw prętów konstr.
25 cm
Założenia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa: trwała
Graniczna szerokość rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
alim = jak dla belek i płyt (tablica 8)
Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek:
Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet.
cot θ = 2,00
- zachodzi bezpośrednie przekazywanie obciążenia belki na podporę
Graniczne ugięcie
WYNIKI - PŁYTA:
Przyjęty schemat statyczny:
po = 5,20 kN/m2
go,s = 4,04 kN/m2
go,b = 6,96 kN/m2
C
1,98
B
A
3,49
1,15
Wyniki obliczeń statycznych:
Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 12,16 kNm/mb
Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 14,36 kNm/mb
Przęsło B-C: moment przęsłowy nie występuje
Reakcja obliczeniowa
RSd,A,max = 17,02 kN/mb, RSd,A,min = 9,59 kN/mb
RSd,B,max = 43,63 kN/mb, RSd,B,min = 27,62 kN/mb
RSd,C,max = -1,99 kN/mb, RSd,C,min = -10,01 kN/mb
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 :
2
3
2
3
1
1
- 45 -
Przęsło A-B- wymiarowanie
Zginanie: (przekrój 1-1)
Moment przęsłowy obliczeniowy
MSd = 12,16 kNm/mb
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 3,22 cm /mb. Przyjęto φ10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm /mb (ρ= 0,59%
)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 12,16 kNm/mb < MRd = 20,30 kNm/mb
Ścinanie:
Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 23,84 kN/mb
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 23,84 kN/mb < VRd1 = 81,78 kN/mb
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 7,59 kNm/mb
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,104 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 14,21 mm < alim = 17,47 mm
Podpora B- wymiarowanie
Moment podporowy obliczeniowy
MSd = (-)14,36 kNm
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 2,42 cm /mb. Przyjęto górą φ10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm /mb
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)8,97 kNm/mb
Przęsło B-C- wymiarowanie
Zbrojenie dolne w przęśle zbyteczne
Ścinanie:
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = (-)8,97 kNm/m
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt,podp) = (-)1,26 mm < alim = 5,73 mm
Szkic zbrojenia:
Zestawienie stali zbrojeniowej dla płyty l = 1,30 m
Nr
1
2
3
4
5
6
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
10
176
10
137
10
430
10
430
10
447
10
136
Długość wg średnic [m]
Masa 1mb pręta [kg/mb]
Masa wg średnic [kg]
Masa wg gatunku stali [kg]
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
10
10
4
4
4
35
RB500W
φ10
17,60
13,70
17,20
17,20
17,88
47,60
131,2
0,617
81,0
81,0
81
WYNIKI - BELKA A:
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:
Lp.
Opis obciążenia
1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej
2. Ciężar własny belki
Σ:
Obc.char.
14,28
1,56
15,84
- 46 -
γf
1,19
1,10
1,18
kd
0,75
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
17,02
1,72
18,74
cała belka
cała belka
qo = 18,74 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = 19,70 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 16,65 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały
MSk,lt = 12,82 kNm
RSd,A = RSd,B = 27,18 kN
32
187
250
31
32
186
250
32
Przyjęte wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Zginanie (metoda uproszczona):
Przekrój pojedynczo zbrojony
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 2,31 cm . Przyjęto dołem 3φ12 o As = 3,39 cm (ρ= 0,62% )
Warunek nośności na zginanie: MSd = 19,70 kNm < MRd = 28,02 kNm
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 21,22 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 160 mm na całej długości belki
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 21,22 kN < VRd1 = 39,73 kN
SGU:
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSd = 13,81 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ10
3φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 3φ12 l = 3060
3060
210
Nr3 19φ6 l = 940
- 47 -
Zestawienie stali zbrojeniowej
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
94
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
3
2
19
St0S-b
φ6
St0S-b
φ10
RB500W
φ12
9,18
6,12
17,86
17,9
0,222
4,0
6,2
0,617
3,8
9,2
0,888
8,2
9,0
8,0
17
WYNIKI - BELKA B:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
36,59
1,88
38,46
γf
1,19
1,10
1,19
kd
0,75
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
43,63
2,06
45,70
cała belka
qo = 45,70 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = 48,04 kNm
MSk,lt = 30,63 kNm
32
187
250
31
32
236
300
32
bw = 30,0 cm, h = 25,0 cm
2
2
Ścinanie:
SGU:
- 48 -
cała belka
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ10
6φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 6φ12 l = 3060
3060
260
Nr3 19φ6 l = 1040
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
104
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
6
2
19
St0S-b
φ6
St0S-b
φ10
RB500W
φ12
18,36
6,12
19,76
19,8
0,222
4,4
6,2
0,617
3,8
18,4
0,888
16,3
17,0
9,0
26
WYNIKI - BELKA C:
Lp.
Opis obciążenia
1. Min. reakcja podporowa z płyty schodowej
Σ:
Obc.char.
-8,39
1,56
-6,83
γf
1,19
0,90
1,26
qo = -8,60 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = -9,04 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = -7,18 kNm
MSk,lt = -4,93 kNm
32
187
250
32
186
31
32
250
- 49 -
kd
0,75
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
-10,01
1,41
-8,60
cała belka
cała belka
bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 1,02 cm . Przyjęto górą 2φ12 o As = 2,26 cm (ρ= 0,42% )
Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)9,04 kNm < MRd = 19,36 kNm
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ12
2φ10
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 2φ12 l = 3060
3060
210
Nr3 19φ6 l = 940
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
94
Razem [kg]
Nr
1.
2.
3.
Liczba
[szt.]
2
2
19
St0S-b
φ6
St0S-b
φ10
RB500W
φ12
6,12
6,12
17,86
17,9
0,222
4,0
6,2
0,617
3,8
8,0
6,2
0,888
5,5
6,0
14
Bieg górny 7 stopni - parter
DANE:
122
180
120
12
1
112
7x
,0
/30
6 ,0
12
12
97
20
25
422
20
- 50 -
Wymiary schodów :
Długość dolnego spocznika
ls,d = 1,22 m
h = 1,12 m
ls,g = 1,20 m
Wymiary poprzeczne:
Szerokość biegu
1,30 m
- Schody dwubiegowe
Dusza schodów
10,0 cm
Belka podpierająca spocznik dolny
b = 20,0 cm, h = 25,0 cm
b = 25,0 cm, h = 25,0 cm
b = 20,0 cm, h = 20,0 cm
Oparcie belek:
tP = 20,0 cm
2
Opis obciążenia
Obc.char.
4,00
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Lp.
Opis obciążenia
3. Płyta żelbetowa biegu grub.12 cm + schody 16/30
γf
1,30
kd
0,35
Obc.obl.
5,20
Obc.char.
γf
1,30
1,10
1,30
1,13
Obc.obl.
γf
1,30
1,30
1,10
1,30
1,12
Obc.obl.
0,30
3,00
0,27
3,57
Obc.char.
Σ:
0,30
0,11
5,40
0,31
6,11
Dane materiałowe :
3
ρ = 25,00 kN/m
RH = 50%
28 dni
φ = 3,18
Średnica prętów
φ = 10 mm
Otulina zbrojenia
cnom = 20 mm
RB500W
φ = 10 mm
25 cm
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
cot θ = 2,00
Graniczne ugięcie
- 51 -
0,39
3,30
0,35
4,04
0,39
0,14
5,94
0,40
6,87
WYNIKI - PŁYTA:
po = 5,20 kN/m2
go,s = 4,04 kN/m2
go,s = 4,04 kN/m2
go,b = 6,87 kN/m2
1,12
C
A
B
1,16
3,20
Przęsło A-B: moment przęsłowy nie występuje
Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 9,64 kNm/mb
RSd,A,max = -0,20 kN/mb, RSd,A,min = -7,23 kN/mb
RSd,C,max = 13,54 kN/mb, RSd,C,min = 6,68 kN/mb
3
3
1
2
1
2
Ścinanie:
SGU:
MSd = (-)11,28 kNm
2
2
SGU:
MSd = 9,64 kNm/mb
2
2
)
Ścinanie:
SGU:
- 52 -
Szkic zbrojenia:
180
120
,0
/3 0
6,0
1
7x
φ1
cm
4 ,0
o1
c
0
(Nr
3)
12
112
122
12
31
Nr1 φ10 co 140 l=183
156
11
Nr2
φ10
0
14
co
3
9
13
l=1
Nr3
20
40
o1
0c
φ1 253
Nr4 φ10 co 420 l=151
119
31
11
l=3
Nr5 φ10 co 420 l=151
119
31
65
Nr6 φ10 co 420 l=166
47
13
31
10
18
12
φ10 co 14,0 cm (Nr 1)
27
97
25
20
422
20
Nr
1
2
3
4
5
6
7
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
10
183
10
113
10
311
10
151
10
151
10
166
10
136
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
10
10
10
4
4
4
34
RB500W
φ10
18,30
11,30
31,10
6,04
6,04
6,64
46,24
125,7
0,617
77,6
78,0
78
WYNIKI - BELKA A:
Opis obciążenia
Lp.
Σ:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
-0,16
1,25
1,09
Obc.char.
-6,06
1,25
-4,81
- 53 -
γf
1,19
1,10
1,09
kd
0,74
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
-0,20
1,38
1,18
cała belka
γf
1,19
0,90
1,27
kd
0,74
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
-7,23
1,13
-6,11
cała belka
cała belka
cała belka
qo = 1,18 kN/m
qo,min = -6,11 kN/m
leff = 2,90 m
MSd,max = 1,24 kNm, MSd,min = -6,42 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk,max = 1,14 kNm, MSk,min = -5,06 kNm
MSk,lt,max = 1,19 kNm, MSk,lt,min = -3,42 kNm
Reakcja obliczeniowa maksymalna
RSd,A,max = RSd,B,max = 1,71 kN
Reakcja obliczeniowa minimalna
RSd,A,min = RSd,B,min = -8,86 kN
136
32
32
136
200
32
32
186
250
32
32
bw = 20,0 cm, h = 25,0 cm
Przekrój podwójnie zbrojony
2
2
2
2
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,57 cm . Przyjęto dołem 2φ12 o As = 2,26 cm (ρ= 0,52%
)
Warunek nośności na zginanie: MSd,max = 1,24 kNm < MRd = 19,02 kNm
Warunek nośności na zginanie: MSd,min = (-)6,42 kNm < MRd = 19,02 kNm
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ12
2φ12
200
2700
200
210
Nr1 4φ12 l = 3060
3060
160
Nr2 19φ6 l = 840
- 54 -
Nr
1.
2.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
6
84
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
4
19
St0S-b
φ6
RB500W
φ12
12,24
15,96
16,0
0,222
3,6
4,0
12,3
0,888
10,9
11,0
15
WYNIKI - BELKA B:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
31,13
1,56
32,69
γf
1,19
1,10
1,19
kd
0,74
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
37,14
1,72
38,86
cała belka
qo = 38,86 kN/m
leff = 2,90 m
32
187
250
31
MSd = 40,85 kNm
MSk,lt = 25,95 kNm
32
186
250
32
bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm
2
2
Ścinanie:
SGU:
- 55 -
cała belka
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ10
5φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 5φ12 l = 3060
3060
210
Nr3 19φ6 l = 940
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
94
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
5
2
19
St0S-b
φ6
St0S-b
φ10
RB500W
φ12
15,30
6,12
17,86
17,9
0,222
4,0
6,2
0,617
3,8
15,4
0,888
13,7
14,0
8,0
22
WYNIKI - BELKA C:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
11,35
1,00
12,35
γf
1,19
1,10
1,19
qo = 14,64 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = 15,39 kNm
MSk,lt = 9,91 kNm
32
137
200
31
32
136
200
32
- 56 -
kd
0,74
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
13,54
1,10
14,64
cała belka
cała belka
bw = 20,0 cm, h = 20,0 cm
2
2
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
30
22 x 120 = 2640
30
200
2φ10
3φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
160
Nr1 3φ12 l = 3060
3060
160
Nr3 23φ6 l = 740
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
74
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
3
2
23
St0S-b
φ6
St0S-b
φ10
RB500W
φ12
9,18
6,12
17,02
17,1
0,222
3,8
6,2
0,617
3,8
8,0
17
- 57 -
9,2
0,888
8,2
9,0
Bieg dolny 10 stopni - piętro
DANE:
25
300
122
12
3
,5/
0,0
181
11
6
x1
12
30
25
97
422
25
Wymiary schodów :
h = 1,81 m
ls,g = 1,22 m
Wymiary poprzeczne:
Szerokość biegu
1,30 m
- Schody dwubiegowe
Dusza schodów
10,0 cm
b = 25,0 cm, h = 25,0 cm
Belka górna podpierająca bieg schodowy
b = 30,0 cm, h = 25,0 cm
b = 25,0 cm, h = 25,0 cm
Oparcie belek:
tP = 20,0 cm
2
Opis obciążenia
Obc.char.
4,00
Opis obciążenia
Lp.
Σ:
Lp.
Opis obciążenia
γf
1,30
kd
0,35
Obc.obl.
5,20
Obc.char.
γf
1,30
1,30
1,10
1,30
1,12
Obc.obl.
γf
1,30
1,10
1,30
1,13
Obc.obl.
0,30
0,11
5,49
0,31
6,20
Obc.char.
Σ:
- 58 -
0,30
3,00
0,27
3,57
0,39
0,14
6,03
0,40
6,97
0,39
3,30
0,35
4,04
Dane materiałowe :
3
ρ = 25,00 kN/m
RH = 50%
28 dni
φ = 3,18
Średnica prętów
φ = 10 mm
Otulina zbrojenia
cnom = 20 mm
RB500W
φ = 10 mm
25 cm
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
cot θ = 2,00
Graniczne ugięcie
WYNIKI - PŁYTA:
po = 5,20 kN/m2
go,s = 4,04 kN/m2
go,b = 6,96 kN/m2
C
1,81
B
A
3,19
1,15
Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 10,26 kNm/mb
Przęsło B-C: moment przęsłowy nie występuje
RSd,A,max = 15,63 kN/mb, RSd,A,min = 8,78 kN/mb
RSd,C,max = -0,74 kN/mb, RSd,C,min = -7,79 kN/mb
2
3
2
3
1
1
- 59 -
MSd = 10,26 kNm/mb
2
2
)
Ścinanie:
SGU:
MSd = (-)11,83 kNm
2
2
SGU:
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
25
300
122
φ10 co 14,0 cm (Nr 1)
12
4,
o1
0c
φ1
12
m
0c
+4
r3
(N
)
+5
2
Nr
3
Nr
40
o1
0c
φ1 112
21
l=1
9
181
,0
30
96
l=3
20
o4
0 c 72
1
φ
3
2
o4
0c
φ1 3 7 2
4
Nr
5
Nr
0
l=3
96
20
o4
0c
φ1 344
13
l=4
24
24
10
60
30
25
422
97
25
- 60 -
18
,5 /
16
18
x
11
Nr1 φ10 co 140 l=176
140
Nr
1
2
3
4
5
6
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
10
176
10
121
10
396
10
396
10
413
10
136
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
10
10
4
4
4
34
RB500W
φ10
17,60
12,10
15,84
15,84
16,52
46,24
124,2
0,617
76,6
77,0
77
WYNIKI - BELKA A:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
13,11
1,56
14,67
γf
1,19
1,10
1,18
kd
0,75
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
15,63
1,72
17,35
cała belka
qo = 17,35 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = 18,24 kNm
MSk,lt = 11,91 kNm
32
187
250
31
32
186
250
32
bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm
2
2
(decyduje warunek granicznej szerokości rys prostopadłych)
Ścinanie:
SGU:
- 61 -
cała belka
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ10
3φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 3φ12 l = 3060
3060
210
Nr3 19φ6 l = 940
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
94
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
3
2
19
St0S-b
φ6
St0S-b
φ10
RB500W
φ12
9,18
6,12
17,86
17,9
0,222
4,0
6,2
0,617
3,8
9,2
0,888
8,2
9,0
8,0
17
WYNIKI - BELKA B:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
32,88
1,88
34,76
γf
1,19
1,10
1,19
qo = 41,27 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = 43,39 kNm
MSk,lt = 27,73 kNm
32
187
250
31
32
236
300
32
- 62 -
kd
0,75
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
39,21
2,06
41,27
cała belka
cała belka
bw = 30,0 cm, h = 25,0 cm
2
2
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ10
5φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 5φ12 l = 3060
3060
260
Nr3 19φ6 l = 1040
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
104
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
5
2
19
St0S-b
φ6
St0S-b
φ10
RB500W
φ12
15,30
6,12
19,76
19,8
0,222
4,4
6,2
0,617
3,8
15,4
0,888
13,7
14,0
9,0
23
WYNIKI - BELKA C:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
-0,62
1,56
0,94
Obc.char.
-6,53
1,56
-4,97
- 63 -
γf
1,19
1,10
1,04
kd
0,75
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
-0,74
1,72
0,98
cała belka
γf
1,19
0,90
1,28
kd
0,75
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
-7,79
1,41
-6,38
cała belka
cała belka
cała belka
qo = 0,98 kN/m
qo,min = -6,38 kN/m
leff = 2,90 m
MSd,max = 1,03 kNm, MSd,min = -6,71 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk,max = 0,99 kNm, MSk,min = -5,22 kNm
MSk,lt,max = 1,16 kNm, MSk,lt,min = -3,47 kNm
Reakcja obliczeniowa maksymalna
RSd,A,max = RSd,B,max = 1,42 kN
Reakcja obliczeniowa minimalna
RSd,A,min = RSd,B,min = -9,25 kN
186
32
32
186
250
32
32
186
250
32
32
bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm
Przekrój podwójnie zbrojony
2
2
2
2
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,71 cm . Przyjęto dołem 2φ12 o As = 2,26 cm (ρ= 0,42%
)
Warunek nośności na zginanie: MSd,max = 1,03 kNm < MRd = 19,36 kNm
Warunek nośności na zginanie: MSd,min = (-)6,71 kNm < MRd = 19,36 kNm
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ12
2φ12
2700
N
r
2
2
φ
1
3
2
0
l
6
200
=
3
0
6
0
0
210
Nr1 2φ12 l = 3120
3060
210
Nr3 19φ6 l = 940
- 64 -
60
200
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
312
12
306
6
94
Razem [kg]
Nr
1.
2.
3.
Liczba
[szt.]
2
2
19
St0S-b
φ6
RB500W
φ12
6,24
6,12
17,86
17,9
0,222
4,0
4,0
12,4
0,888
11,0
11,0
15
Bieg górny 8 stopni - piętro
DANE:
122
210
120
12
,0
130
16
8x
30
,3 /
12
12
97
25
20
452
20
Wymiary schodów :
Długość dolnego spocznika
ls,d = 1,22 m
h = 1,30 m
ls,g = 1,20 m
Wymiary poprzeczne:
Szerokość biegu
1,30 m
- Schody dwubiegowe
Dusza schodów
10,0 cm
Belka podpierająca spocznik dolny
b = 20,0 cm, h = 25,0 cm
b = 25,0 cm, h = 25,0 cm
b = 20,0 cm, h = 20,0 cm
Oparcie belek:
tP = 20,0 cm
2
Opis obciążenia
Obc.char.
4,00
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
- 65 -
γf
1,30
kd
0,35
Obc.obl.
5,20
Obc.char.
γf
1,30
1,10
1,30
1,13
Obc.obl.
0,30
3,00
0,27
3,57
0,39
3,30
0,35
4,04
Lp.
Opis obciążenia
Obc.char.
Σ:
0,30
0,11
5,44
0,31
6,16
γf
1,30
1,30
1,10
1,30
1,12
Dane materiałowe :
3
ρ = 25,00 kN/m
RH = 50%
28 dni
φ = 3,18
Średnica prętów
φ = 10 mm
Otulina zbrojenia
cnom = 20 mm
RB500W
φ = 10 mm
25 cm
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
cot θ = 2,00
Graniczne ugięcie
WYNIKI - PŁYTA:
po = 5,20 kN/m2
go,s = 4,04 kN/m2
go,s = 4,04 kN/m2
go,b = 6,92 kN/m2
1,30
C
A
B
1,16
3,50
Przęsło A-B: moment przęsłowy nie występuje
Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 11,58 kNm/mb
RSd,A,max = -1,46 kN/mb, RSd,A,min = -9,46 kN/mb
RSd,C,max = 14,92 kN/mb, RSd,C,min = 7,47 kN/mb
3
3
1
2
1
2
- 66 -
Obc.obl.
0,39
0,14
5,99
0,40
6,92
Ścinanie:
SGU:
MSd = (-)13,84 kNm
2
2
SGU:
MSd = 11,58 kNm/mb
2
2
)
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
210
120
,0
30
,3/
16
8x
o1
0c
φ1
4,
m
0c
r
(N
3)
12
130
122
12
12
φ10 co 14,0 cm (Nr 1)
31
Nr4 φ10 co 420 l=151
119
Nr1 φ10 co 140 l=183
155
11
22
l=1
3
Nr
φ1
40
o1
0 c 88
2
l=
Nr5 φ10 co 420 l=151
119
31
31
20
62
27
97
20
25
452
20
- 67 -
Nr6 φ10 co 420 l=166
50
13
2
Nr
40
o1
0c
φ1 102
10
18
31
6
34
Nr
1
2
3
4
5
6
7
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
10
183
10
122
10
346
10
151
10
151
10
166
10
136
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
10
10
10
4
4
4
36
RB500W
φ10
18,30
12,20
34,60
6,04
6,04
6,64
48,96
132,8
0,617
81,9
82,0
82
WYNIKI - BELKA A:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
-7,93
1,25
-6,68
γf
1,19
0,90
1,25
kd
0,74
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
-9,46
1,13
-8,33
cała belka
qo = -8,33 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = -8,76 kNm
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = -7,02 kNm
MSk,lt = -4,89 kNm
136
32
31
187
250
32
32
200
bw = 20,0 cm, h = 25,0 cm
2
2
Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)8,76 kNm < MRd = 19,02 kNm
Ścinanie:
SGU:
- 68 -
cała belka
Szkic zbrojenia:
18 x 150 = 2700
250
2φ12
2φ10
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 2φ12 l = 3060
3060
160
Nr3 19φ6 l = 840
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
84
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
2
2
19
St0S-b
φ6
RB500W
φ12
6,12
φ10
6,12
15,96
16,0
0,222
3,6
6,2
0,617
3,8
6,2
0,888
5,5
6,0
8,0
14
WYNIKI - BELKA B:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
34,96
1,56
36,52
γf
1,19
1,10
1,19
qo = 43,42 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = 45,64 kNm
MSk,lt = 28,99 kNm
32
187
250
31
32
186
250
32
- 69 -
kd
0,74
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
41,70
1,72
43,42
cała belka
cała belka
bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm
2
2
Ścinanie:
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 80 mm na odcinku 48,0 cm przy podporach
oraz co max. 160 mm w środku rozpiętości belki
SGU:
Szkic zbrojenia:
18
6 x 80 = 480
11 x 155 = 1705
6 x 80 = 480
18
250
2φ10
6φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
210
Nr1 6φ12 l = 3060
3060
210
Nr3 24φ6 l = 940
Nr
1.
2.
3.
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
94
Razem [kg]
Liczba
[szt.]
6
2
24
St0S-b
φ6
RB500W
φ12
18,36
φ10
6,12
22,56
22,6
0,222
5,0
6,2
0,617
3,8
18,4
0,888
16,3
17,0
9,0
26
WYNIKI - BELKA C:
Lp.
Opis obciążenia
Σ:
Obc.char.
12,51
1,00
13,51
- 70 -
γf
1,19
1,10
1,19
kd
0,74
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
14,92
1,10
16,02
cała belka
cała belka
qo = 16,02 kN/m
leff = 2,90 m
MSd = 16,85 kNm
MSk,lt = 10,84 kNm
32
137
200
31
32
136
200
32
bw = 20,0 cm, h = 20,0 cm
2
2
Ścinanie:
SGU:
Szkic zbrojenia:
30
22 x 120 = 2640
30
200
2φ10
3φ12
200
2700
200
Nr2 2φ10 l = 3060
3060
160
Nr1 3φ12 l = 3060
3060
160
Nr3 23φ6 l = 740
- 71 -
Średnica
Długość
[mm]
[cm]
12
306
10
306
6
74
Razem [kg]
Nr
1.
2.
3.
Liczba
[szt.]
3
2
23
St0S-b
φ6
φ10
RB500W
φ12
9,18
6,12
17,02
17,1
0,222
3,8
6,2
0,617
3,8
8,0
9,2
0,888
8,2
9,0
17
poz. 2.2. stalowa beleczka wsporcza pod stropem piwnic / rejon kl. schod./
zest. obc. :
- c. wł. stropu
4,68 x 2,0
= 9,36 kn/m
= 7,80 -,,- obc. użytk. z haalu 3,9 x 2,0
- c. wł. beleczki
0,35 x 1,1
= 0, 39 -,,------------------------qo
= 17,55 kN/m
SCHEMAT BELKI
A
B
2,15
A
17,55
17,55
OBCIĄŻENIA NA BELCE
0,0 kg/mb
B
2,15
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
B
10,14
- 72 -
18,87
18,87
A
Dwuteownik szerokostopowy HE 140 B
x
x
140
y
12,0
7,0
y
140
Wymiary przekroju
h = 140 mm, bf = 140 mm, tw = 7,0 mm, tf = 12,0 mm, r = 12,0 mm,
Cechy geometryczne przekroju
2
A = 43,00 cm
2
2
Avy = 9,800 cm ,
Avx = 33,60 cm
3
3
W x = 216,0 cm ,
W y = 78,50 cm
4
4
Jx = 1510 cm , Jy = 550,0 cm
ix = 5,930 cm, iy = 3,580 cm
6
4
Iω = 22480 cm ,
IΤ = 20,10 cm
4
3
Sx = 123,0 cm
W ω = 502,0 cm ,
m = 33,70 kg/m
2
-1
U/A = 187,3 m
U = 0,805 m /mb,
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0;
Nośność obliczeniowa przy rozciąganiu
NRt = 924,5 kN
Nośność obliczeniowa przy ściskaniu
NRc = 924,5 kN (klasa: 1, ψ = 1,000)
• wyboczenie giętne względem osi x-x
lex = 2,00 m, λx = 33,7, Ncr,x = 7638 kN, λx = 1,15·pierw(NRc/Ncr,x) = 0,402 wg "b" → ϕx = 0,968
ϕx·NRc = 894,6 kN
• wyboczenie giętne względem osi y-y
ley = 2,00 m, λy = 55,9, Ncr,y = 2782 kN, λy = 1,15·pierw(NRc/Ncr,y) = 0,665 wg "c" → ϕy = 0,767
ϕy·NRc = 708,7 kN
• wyboczenie skrętne
lω = 2,00 m, Ncr,ω = 5721 kN
λω = 1,15·pierw(NRc/Ncr,ω) = 0,462 wg "c" → ϕω = 0,886
ϕω·NRc = 818,7 kN
Nośność obliczeniowa przy zginaniu
MRx = 49,66 kNm (klasa: 1, αpx = 1,069)
MRy = 21,10 kNm (klasa: 1, αpy = 1,250)
• ustalenie współczynnika zwichrzenia
lzw = 5,80 m; warunki podparcia: P,P; µy = 1,00, µω = 1,00;
obc.równomiernie rozłożone przyłożone do pasa ściskanego
Mcr = 75,16 kNm, λL = 1,15·pierw(MRx/Mcr) = 0,935, wg "a0" → ϕL = 0,806
ϕL·MRx = 40,04 kNm
Nośność obliczeniowa przy ścinaniu
VRy = 122,2 kN (klasa: 1 , ϕpvy = 1,000)
VRx = 419,0 kN (klasa: 1 , ϕpvx = 1,000)
Nośność obliczeniowa przy zginaniu ze ścinaniem
Vy = 18,87 kN < V0,y = 0,6·VR,y = 73,32 kN → MRx,V = MRx
Vx = 0,000 kN < V0,x = 0,3·VR,x = 125,7 kN → MRy,V = MRy
- 73 -
Obciążenie elementu
Mx = 10,14 kNm, Vy = 18,87 kN
y
x
x
y
Warunki nośności elementu
(52) Mx / (ϕL·MRx) = 0,253 < 1
(55) Mx / MRx,V = 0,204 < 1
(53) Vy / VRy = 0,154 < 1
poz. 2.3. stalowa beleczka wsporcza pod stropem piwnic / rejon kl. schod./
zest. obc. :
- c. wł. stropu
4,68 x 2,0
= 9,36 kn/m
= 7,80 -,,- obc. użytk. z haalu 3,9 x 2,0
- c. wł. beleczki
0,35 x 1,1
= 0, 39 -,,------------------------qo
= 17,55 kN/m
SCHEMAT BELKI
A
B
2,94
A
17,55
17,55
0,0 kg/mb
B
2,94
B
18,96
- 74 -
25,80
25,80
A
x
x
140
y
12,0
7,0
y
140
Wymiary przekroju
2
A = 43,00 cm
2
2
Avy = 9,800 cm ,
Avx = 33,60 cm
3
3
W x = 216,0 cm ,
W y = 78,50 cm
4
4
Jx = 1510 cm , Jy = 550,0 cm
ix = 5,930 cm, iy = 3,580 cm
6
4
Iω = 22480 cm ,
IΤ = 20,10 cm
4
3
Sx = 123,0 cm
W ω = 502,0 cm ,
m = 33,70 kg/m
2
-1
U/A = 187,3 m
U = 0,805 m /mb,
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0;
NRt = 924,5 kN
NRc = 924,5 kN (klasa: 1, ψ = 1,000)
ϕx·NRc = 834,9 kN
ϕy·NRc = 537,6 kN
lω = 2,90 m, Ncr,ω = 4478 kN
MRx = 49,66 kNm (klasa: 1, αpx = 1,069)
MRy = 21,10 kNm (klasa: 1, αpy = 1,250)
obc.równomiernie rozłożone przyłożone do pasa ściskanego
VRy = 122,2 kN (klasa: 1 , ϕpvy = 1,000)
VRx = 419,0 kN (klasa: 1 , ϕpvx = 1,000)
- 75 -
Mx = 18,96 kNm, Vy = 25,80 kN
y
x
x
y
(52) Mx / (ϕL·MRx) = 0,399 < 1
(55) Mx / MRx,V = 0,382 < 1
(53) Vy / VRy = 0,211 < 1
poz.3. konstrukcja stalowej .sciany szkieletowej przy poszerzonej kl. schod.
poz. 3.1. rygle
zest. obc. :
- c. wł. stropu
4,68 x 2,25
= 0,53 kn/m
- obc. użytk.
2,8 x 2,25
= 6,30 -,,- c. wł. beleczki
0,35 x 1,1
= 0, 39 -,,- c. okładziny i wypełnienia 0,50 x 1,2 x 2,90
= 1,74 -,,------------------------qo
= 8,96 kN/m
SCHEMAT BELKI
A
B
1,75
A
8,96
8,96
0,0 kg/mb
B
1,75
B
3,43
Uwaga : przyjęto rygle z profilii szerokostopowych I 140 HEB .
- 76 -
7,84
7,84
A
poz. 3.2. Słupy stalowej sciany szkieletowej
zest. obc. :
obc. skupione na słup w poziomie podpiwniczenia :
-z rygli / z poz. 3.1 /
7,84 x 2 x 3
= 47,04 kN
-z dachu / z poz. 1.2.b / 33,52 x 2
- c. wł. słupa
= 67,04 kN
0,35 x 11,0 x 1,1
= 4,24 kN
------------------------------Qo
=118,32 kN
x
x
140
y
12,0
7,0
y
140
Wymiary przekroju
2
A = 43,00 cm
2
2
Avy = 9,800 cm ,
Avx = 33,60 cm
3
3
W x = 216,0 cm ,
W y = 78,50 cm
4
4
Jx = 1510 cm , Jy = 550,0 cm
ix = 5,930 cm, iy = 3,580 cm
6
4
Iω = 22480 cm ,
IΤ = 20,10 cm
4
3
W ω = 502,0 cm ,
Sx = 123,0 cm
m = 33,70 kg/m
2
-1
U/A = 187,3 m
U = 0,805 m /mb,
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0;
NRt = 924,5 kN
NRc = 924,5 kN (klasa: 1, ψ = 1,000)
ϕx·NRc = 866,1 kN
ϕy·NRc = 611,6 kN
lω = 2,50 m, Ncr,ω = 4868 kN
- 77 -
MRx = 49,66 kNm (klasa: 1, αpx = 1,069)
MRy = 21,10 kNm (klasa: 1, αpy = 1,250)
siła skupiona przyłożona do pasa ściskanego
VRy = 122,2 kN (klasa: 1 , ϕpvy = 1,000)
VRx = 419,0 kN (klasa: 1 , ϕpvx = 1,000)
N = 118,3 kN
y
x
x
y
ϕ = min (ϕx,ϕy,ϕω) = 0,662
(39) N / (ϕ·NRc) = 0,193 < 1
poz. 3.3. Stopy pod słupami stalowej ściany szkieletowej
zest. obc. :
obc. skupione na stopę w podpiwniczeniu :
-z rygli / z poz. 3.1 /
7,84 x 2 x 3
= 47,04 kN
-z dachu / z poz. 1.2.b / 33,52 x 2
= 67,04 kN
- c. wł. słupa
0,35 x 11,0 x 1,1
=
- c. wł stopy
0,6x0,6x0,6 x 24 x 1,1
4,24 kN
= 5,70 kN
------------------------------Qo
=124,02 kN
naprężenia jednostkowe pod stopą :
qfo = 124 :/ 0,6 x 0,6 / = 344,5 kN/m2
Uwaga : w podłożu stopy należy wylać warstwę chudego betonu o wym. w rzucie 0,8 x 0,8 m , grub. min.
10 cm . Posadowienie na gruncie rodzimym . W przypadku gruntów słabonośnych bądź nasypowych
posadowienie pogłębić do gruntu nośnego , wypełniając przekop chudym betonem kl. B10 .
stan naprężeń qfo* poniżej podłoża z chudego betonu :
qfo* = 124 : / 0,8 x 0,8 / = 193,75 kN/m2 = 1,93 kG/cm2 .
- 78 -
poz. 4. Stalowa konstrukcja wsporcza w oknach poszerzonej kl. schodowej .
obc. na mb słupka z profili stalowych / rura kwadratowa zamknięta 50x50x4 mm/ .
- obc. od parcia wiatru : z poz. 0.2.c/ - ściana nawietrzna ..0,734 x 0,90 = 0,66 kN/mb słupka .
- obc. skupione z dachu / ściskające słupek /
Qo
= 3,00 kN / obc. z wybudówki /
SCHEMAT BELKI
A
B
2,75
C
2,75
0,66
0,66
0,0 kg/mb
A
B
2,75
C
2,75
-0,62
Rura kwadratowa 50x50x4
x
50
y
x
C
0,35
2,27
0,35
4,0
y
50
- 79 -
0,68
B
0,68
A
Wymiary przekroju
h = 50 mm, t = 4,0 mm, r = 6,0 mm,
2
2
A = 6,660 cm , Av = 3,680 cm
3
W = 8,900 cm
4
J = 22,26 cm
i = 1,830 cm
4
3
IΤ = 39,92 cm , W Τ = 16,49 cm
2
m = 5,230 kg/m,
U = 0,183 m /m
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0;
NRt = 143,2 kN
NRc = 143,2 kN (klasa: 1, ψ = 1,000)
lex = 2,80 m, λx = 153,0, Ncr,x = 57,45 kN, λx = 1,15·pierw(NRc/Ncr,x) = 1,821 wg "a" → ϕx = 0,289
ϕx·NRc = 41,32 kN
ley = 2,80 m, λy = 153,0, Ncr,y = 57,45 kN, λy = 1,15·pierw(NRc/Ncr,y) = 1,821 wg "a" → ϕy = 0,289
ϕy·NRc = 41,32 kN
MR = 2,325 kNm (klasa: 1, αp = 1,215)
element o przekroju rurowym → ϕL = 1,000
VR = 45,89 kN (klasa: 1 , ϕpv = 1,000)
N = 3,000 kN, Mx = -0,62 kNm
y
x
x
y
∆x = 0,007; założono βx = 1,0
(58) N / (ϕx·NRc) + β x·Mx / MRx + ∆x = 0,073 + 0,267 + 0,007 = 0,346 < 1
(39) N / (ϕy·NRc) = 0,073 < 1
(57)
- 80 -
poz. 5. zadaszenie nad wejściem głównym .
5.1. krokiewki stalowe
obc. stałe - zadaszenie / kN/m2 połaci pochyłej /
- pokrycie – szkło hartowane gr. 10 mm
- krokwie stalowe
= 0,25 x 1,3 = 0,33 kN/m2
= 0,15 x 1,3 = 0,20 kN/m2
---------------------------------------------------------2
go = 0,53 kN/m
obc. zmienne - obciążenie śniegiem
[ III strefa ; α =8.0 o ; C = 0.80 ; γf = 1,5 ; H = 370 m n. p.m.; h = 3,0m]
S = 0,003 x (370+ 3) x 0.80 x 1,5 = 1,35 kN/m2 rzutu poziomego
obc. na mb krokiewki zadaszenia / rura prostokątna zamknięta 100x50x3mm/ .
q0 =/ 0,53 + 1,35 / x 0,875 = 1,65 kN/m
SCHEMAT BELKI
A
B
3,95
A
1,65
1,65
0,0 kg/mb
B
3,95
B
3,22
- 81 -
3,26
3,26
A
Rura prostokątna 100x50x3
x
x
100
y
3,0
y
50
Wymiary przekroju
h = 100 mm, b = 50 mm, t = 3,0 mm, r = 4,0 mm,
2
A = 8,230 cm
2
2
Avx = 5,820 cm ,
Avy = 2,820 cm
3
3
W x = 20,67 cm ,
W y = 14,14 cm
4
4
Jx = 103,3 cm , Jy = 35,34 cm
ix = 3,540 cm, iy = 2,070 cm
4
3
IΤ = 88,52 cm , W Τ = 27,20 cm
2
m = 6,460 kg/m,
U = 0,288 m /m
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0;
NRt = 176,9 kN
NRc = 170,6 kN (klasa: 4, brak żeber poprzecznych, stan krytyczny → ψ = ϕp = 0,964)
ϕx·NRc = 88,10 kN
ϕy·NRc = 34,45 kN
MRx = 5,211 kNm (klasa: 1, αpx = 1,173)
MRy = 2,866 kNm (klasa: 4, brak żeber poprzecznych, stan krytyczny → ψy = ϕp = 0,943)
VRy = 72,58 kN (klasa: 1 , ϕpvy = 1,000)
VRx = 35,17 kN (klasa: 1 , ϕpvx = 1,000)
Mx = 3,220 kNm, Vy = 3,260 kN
Mx / (ϕL·MRx) = 0,618 < 1
(55) Mx / MRx,V = 0,618 < 1
(52)
- 82 -
Vy / VRy = 0,045 < 1
(53)
5.2. belka podłużna
obc. na mb belki podłużnej zadaszenia / 2x rura prostokątna zamknięta 100x50x3mm/ .
- z poz. 5.1.
- c. wł
3,25 : 0,875
2 x 0,07 x 1,2 + obudowa 0,30
= 3,72 kN/mb
= 0,47 kN/mb
-----------------------------q0
= 4,19 kN/mb
SCHEMAT BELKI
A
B
3,30
4,19
4,19
0,0 kg/mb
A
B
3,30
5,70
6,91
B
6,91
A
Rura prostokątna 100x50x3 – analizę stat. wytrzym. przeprowadzono dla jednej rury prostokątnej
przyjmując 0,5 wartości momentu i siły poprzecznej . / konstruuje się dwie bliżniaczo złożone rury/
x
x
100
y
3,0
y
50
Wymiary przekroju
h = 100 mm, b = 50 mm, t = 3,0 mm, r = 4,0 mm,
- 83 -
2
A = 8,230 cm
2
2
Avx = 5,820 cm ,
Avy = 2,820 cm
3
3
W x = 20,67 cm ,
W y = 14,14 cm
4
4
Jx = 103,3 cm , Jy = 35,34 cm
ix = 3,540 cm, iy = 2,070 cm
4
3
IΤ = 88,52 cm , W Τ = 27,20 cm
2
m = 6,460 kg/m,
U = 0,288 m /m
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0;
NRt = 176,9 kN
ϕx·NRc = 109,9 kN
ϕy·NRc = 47,21 kN
MRx = 5,211 kNm (klasa: 1, αpx = 1,173)
MRy = 2,866 kNm (klasa: 4, brak żeber poprzecznych, stan krytyczny → ψy = ϕp = 0,943)
VRy = 72,58 kN (klasa: 1 , ϕpvy = 1,000)
VRx = 35,17 kN (klasa: 1 , ϕpvx = 1,000)
Mx = 2,850 kNm, Vy = 3,460 kN
y
x
x
y
Mx / (ϕL·MRx) = 0,547 < 1
(55) Mx / MRx,V = 0,547 < 1
(53) Vy / VRy = 0,048 < 1
(52)
- 84 -
5.3. słupki zadaszenia
obc. na słupek zadaszenia / rura kwadratowa 130x130x4mm/ .
- z poz. 5.2.
- c. wł
= 6,91 kN/mb
= 0,67 kN/mb
-----------------------------q0
= 7,58 kN/mb
0,16 x 3,5 x 1, 2
Rura kwadratowa 130x130x4
x
x
130
y
4,0
y
130
Wymiary przekroju
h = 130 mm, t = 4,0 mm, r = 6,0 mm,
2
2
A = 19,46 cm , Av = 10,08 cm
3
W = 77,80 cm
4
J = 505,7 cm
i = 5,100 cm
4
3
IΤ = 816,9 cm , W Τ = 126,6 cm
2
m = 15,28 kg/m,
U = 0,503 m /m
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0;
NRt = 418,4 kN
ϕx·NRc = 341,5 kN
ϕy·NRc = 341,5 kN
MR = 16,73 kNm (klasa: 4, αp = 1,000)
VR = 125,7 kN (klasa: 1 , ϕpv = 1,000)
N = 7,580 kN
- 85 -
ϕ = min (ϕx,ϕy) = 0,839
(39) N / (ϕ·NRc) = 0,022 < 1
5.4. stopy fundamentowe
obc. na stopę pod słupkiem zadaszenia .
- z poz. 5.2.
- c. wł
- c. stopy
= 6,91 kN/mb
= 0,67 kN/mb
= 5,76 kN/mb
-----------------------------q0
= 13,34 kN/mb
0,16 x 3,5 x 1, 2
0,5 x 0,5 x 0,8 x 24 x 1,2
stan naprężeń w gruncie :
qfo = 13,34 :/ 0,5 x 0,5 / = 53,36 = 0,53 kG/cm2
– dopuszcza sie stopę o wym 0,4x0,4 m w rzucie lub wsparcie konstrukcji daszku na istniejącej
konstrukcji istniejącego tarasu / podestu/ przy wejsciu głównym .
Bielsko-B. sierpień 2010 r.
mgr inż. Tadeusz Biernacki
..................................................
- 86 -

projekt budowlany

Transkrypt

Podobne dokumenty

Sprawdzenie płyty przykrywowej komory: Sprawdzenie płyty

Nº 2

Zobacz przykładowy wydruk notki obliczeniowej z

Przeróbka oryginalnego GONGU aby przypominał o - BMW

Załącznik 2e - ekspertyza stanu technicznego budynku