article in PDF format - Zeszyty Naukowe Instytutu Pojazdów
Transkrypt
article in PDF format - Zeszyty Naukowe Instytutu Pojazdów
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(87)/2012 Wojciech Kamela1 Stanisław Kruczyński2 PORÓWNANIE WŁAŚCIWOŚCI KATALITYCZNYCH TLENKOWYCH I PLATYNOWYCH REAKTORÓW SYSTEMU NH3-SCR l. Wstęp Największy problem w chwili obecnej, w odniesieniu do silników o zapłonie samoczynnym, stanowi obniżenie emisji tlenków azotu do poziomów określonych w normie Euro 5 oraz planowanych w przyszłości Euro 6. Najczęściej stosowanym rozwiązaniem tego problemu jest zastosowanie we wspomnianym typie pojazdów układów selektywnej katalitycznej redukcji NOX. W chwili obecnej najczęściej wykorzystywanym układem jest układ selektywnej katalitycznej redukcji tlenków azotu amoniakiem NH3-SCR (NH3 – Selective Catalytic Reduction). Reakcje redukcji NO oraz NO2 zachodzące na powierzchni reaktorów tego typu opisują następujące zależności [1]: 4NO + 4NH3 + O2 → 4N2 + 6H2O (1) 6NO2 + 8NH3 → 7N2 + 12H2O (2) 2NH3 + NO + NO2 → 2N2 + 3H2O (3) Przedstawione powyżej reakcje odnoszą się zarówno do reakcji redukcji NO, jak i NO2, ponieważ w typowych układach systemu NH3-SCR reaktor redukujący znajduje się za reaktorem utleniającym OC (Oxidation Catalyst). W takim rozwiązaniu cześć NO zostaje utleniona do NO2, a sumaryczne stężenie NOX w gazach spalinowych opisane jest zależnością: NOX = NO + NO2 (4) W rozwiązaniach komercyjnych układów NH3-SCR najczęściej stosowane są tlenkowe reaktory katalityczne np.: V2O5/WO3/TiO2 [2,3]. Badania prowadzone na świecie wykazały jednak, że reaktory tego typu osiągają wysokie poziomy konwersji NOX dopiero w wyższych temperaturach procesu katalitycznego [4], problem natomiast stanowi obniżenie stężenia NOX za reaktorem w przedziale temperatur 150-250°C. Zagadnienie to jest szczególnie ważne w odniesieniu do samochodów osobowych, w których warunki eksploatacji, szczególnie w trybie jazdy miejskiej nie pozwalają uzyskać gazów spalinowych o temperaturach przekraczających 250°C. W takim przypadku spaliny opuszczające silnik nie są w stanie nagrzać i utrzymywać temperatury reaktora katalitycznego w zakresie jego skutecznej pracy. Rozwiązaniem tego problemu może być zastosowanie reaktora, w którym jako katalizator użyta została platyna. Wyniki badań prowadzonych nad procesem selektywnej redukcji NOX amoniakiem pokazały, że reaktory platynowe osiągają wysokie poziomy konwersji NO X w znacznie niższych temperaturach, niż ma to miejsce w przypadku reaktorów tlenkowych [4]. Celem niniejszej pracy jest porównanie dwóch badawczych reaktorów katalitycznych 1 ) mgr inż., asystent w Zakładzie Silników Spalinowych, Instytut Pojazdów Politechniki Warszawskiej. ) prof. nzw. dr hab. inż., kierownik Zakładu Silników Spalinowych, Instytut Pojazdów Politechniki 2 Warszawskiej. 189 systemu NH3-SCR w odniesieniu do ich zdolności do konwersji tlenków azotu. Pierwszym reaktorem jest specjalnie przygotowany reaktor platynowy, drugim natomiast pochodzący z produkcji seryjnej reaktor tlenkowy. 2. Reaktory badawcze Do badań zastosowano dwa modele reaktorów badawczych wykonane w postaci walca o wymiarach: średnica ϕ=42mm i długość l=90mm, których zdjęcie przedstawiono na poniżej. Reaktor Pt Reaktor TiO2 Rys. 1. Zdjęcie modeli reaktorów badawczych Skład warstw aktywnych i budowa monolitów reaktorów była następująca: Reaktor platynowy (Pt – platyna) został wykonany na monolicie zwiniętym z folii stalowej o gęstości upakowania kanalików równej 400cpsi (cpsi – cells per square inch). Na monolit reaktora naniesiona została warstwa pośrednia w postaci tlenku glinu Al2O3 w ilości 47g/dm3, a następnie został on impregnowany platyną w ilości 2,5g/dm3, – Reaktor tlenkowy (TiO2 – tlenek tytanu) został wycięty z wkładu reaktora systemu NH3-SCR znajdującego się w produkcji seryjnej, montowanego w samochodzie ciężarowym. Monolit reaktora został wykonany z kordierytu (MgOAl 2O35SiO2), a gęstość upakowania kanalików w tym przypadku wynosiła 300cpsi. Dokładny skład chemiczny warstwy aktywnej tego reaktora nie był znany i został określony na podstawie badań fizyko-chemicznych. Na rysunkach 2 i 3 przedstawiono zdjęcia topografii powierzchni aktywnej badanych reaktorów wykonane przy pomocy skaningowego mikroskopu elektronowego SEM (Scanning Electrone Microscope) w powiększeniu 5000 razy. Na kolejnych rysunkach 4 i 5 zamieszczono natomiast wyniki mikroanalizy punktowej składu chemicznego tych powierzchni również wykonane z wykorzystaniem mikroskopu SEM. – Rys. 2. Zdjęcia topografii powierzchni aktywnej reaktora platynowego w powiększeniu 5000x. Rys. 3. Zdjęcia topografii powierzchni aktywnej reaktora tlenkowego w powiększeniu 5000x. 190 Rys. 4. Punktowa mikroanaliza składu chemicznego powierzchni aktywnej reaktora platynowego. Rys. 5. Punktowa mikroanaliza składu chemicznego powierzchni aktywnej reaktora tlenkowego. Otrzymane wyniki badań pokazują, że w przypadku reaktora platynowego jedynym związkiem katalitycznym jest platyna, a warstwą pośrednią tlenek glinu. Z wyników uzyskanych dla reaktora tlenkowego zauważyć można, że głównym związkiem katalitycznym jest w tym przypadku tlenek tytanu oraz przypuszczalnie trójtlenek wolframu (WO3). Pozostałe związki widoczne na widmach obu reaktorów pochodzą najprawdopodobniej ze stalowej warstwy monolitu reaktora platynowego i ceramicznej reaktora tlenkowego. 3. Stanowisko badawcze i procedura badań W celu przeprowadzenia badań zbudowane zostało stanowisko badawcze przedstawione na rysunku 6. Jako generator spalin użyty został silnik Perkins 1104-C. W trakcie pomiarów pracował on ze stałą prędkością obrotowa n=1400 obr/min przy stałym obciążeniu Me=200 Nm. Jak już wspomniano we wstępie w procesie redukcji NOX amoniakiem zachodzą jednocześnie reakcje redukcji NO i NO2. Z tego względu w układzie wydechowym silnika zamontowany został reaktor OC. Jego zadaniem było utlenienie części NO obecnych w dużej ilości w gazach spalinowych do NO 2. Stopień konwersji NO do NO2 wynosił w tych warunkach pracy silnika około 37%. Za reaktorem utleniającym znajdowała się dysza, którą doprowadzano do gazów spalinowych silnika amoniak o odpowiednim stężeniu. W celu uniknięcia niepożądanego zjawiska łączenia się amoniaku z wodą (tworzenie wody amoniakalnej) dozowanie NH 3 do układu wydechowego silnika odbywało się w momencie rozgrzania wszystkich elementów torów pomiarowych, przez które przepływały gazy spalinowe do temperatury powyżej 100°C. Natężenie przepływu amoniaku było regulowane za pomocą rotametru i kontrolowane za pomocą analizatora GFM 430 tak, aby jego stężenie w gazach spalinowych wynosiło 400ppm. Gazy spalinowe zawierające w swoim składzie amoniak były kierowane do zestawu analizatorów spalin, w których rejestrowano stężenia poszczególnych związków toksycznych. W kolejnym etapie pomiarów spaliny kierowane były za pomocą grzanych dróg gazowych do elektrycznego pieca rurowego PR 90/1100K, w którym umieszczane były modele reaktorów badawczych. Elektroniczny sterownik pieca pozwalał na zadawanie i precyzyjną regulacje temperatury procesu katalitycznego. Badania prowadzone były w zakresie temperatur 150–550°C. Po opuszczeniu pieca gazy spalinowe były kierowane ponownie do analizatorów spalin, gdzie w sposób ciągły rejestrowane były stężenia związków toksycznych. Jednocześnie za pomocą termopar umieszczonych przed i za badanym reaktorem katalitycznym dokonywano pomiaru i rejestracji temperatur gazów spalinowych na wlocie i wylocie reaktora. Na tej podstawie wyznaczana była chwilowa temperatura procesu katalitycznego. 191 Rys. 6. Schemat stanowiska badawczego. 4. Wyniki badań stanowiskowych Zarejestrowane w trakcie badań wartości stężeń NOX, NO i NO2 pozwoliły na obliczenie wartości chwilowych konwersji tych związków w funkcji temperatury pracy reaktorów. Rys. 7. Zmiany konwersji NOX dla reaktora platynowego i tlenkowego. 192 Rys. 8. Zmiany konwersji NO dla reaktora platynowego i tlenkowego. Rys. 9. Zmiany konwersji NO2 dla reaktora platynowego i tlenkowego. Na rysunkach 7–9 przedstawiono porównanie zmian konwersji trzech wymienionych związków azotu dla obu badanych reaktorów przy stężeniu amoniaku w gazach spalinowych doprowadzanych na wlot reaktorów wynoszącym 400ppm, co dopowiadało udziałowi NH3 do NOX na poziomie 0,8. Na rysunku 8 zaznaczono charakterystyczne parametry pracy badanych reaktorów posługując się następującymi oznaczeniami: T 50 – temperatura konwersji 50%, ΔT50 – okno temperaturowe konwersji 50%, kmax – maksymalny uzyskany poziom konwersji, T max – temperatura występowania maksymalnego poziomu konwersji. Uzyskane dla obu badanych reaktorów wyniki konwersji NO X pokazują, że reaktor platynowy posiada lepsze właściwości konwersji tlenków azotu niż reaktor tlenkowy jedynie w niskich i średnich temperaturach konwersji katalitycznej tj: do około 300°C. Powyżej tej temperatury poziom konwersji NOX w reaktorze platynowym jest mniejszy niż uzyskiwany dla reaktora tlenkowego i zaczyna gwałtownie spadać. Powyżej temperatury około 350°C w reaktorze platynowym występuje niepożądane zjawisko 193 wtórnej emisji NOX. Reaktor tlenkowy pomimo wyższych temperatur rozpoczęcia skutecznej konwersji tlenków azotu i niższego poziomy maksymalnej konwersji tego związku toksycznego osiąga wysoką skuteczność redukcji NOX, w znacznie szerszym niż reaktor platynowy zakresie temperatur gazów spalinowych. Obserwując zmiany konwersji NO oraz NO2 zaobserwować można, że w przypadku reaktora platynowego najlepszym rozwiązaniem byłoby doprowadzenie na jego wlot gazów spalinowych o możliwie dużym udziale NO w NOX (m. in. wysoki stopień niepożądanej wtórnej emisji NO2 w niskich temperaturach). W przypadku reaktora tlenkowego najlepszym rozwiązaniem natomiast byłoby doprowadzenie na jego wlot spalin o możliwie dużym udziale NO2 w NOX. 5. Wnioski Analizując wyniki zebrane w trakcie badań reaktorów platynowego i tlenkowego systemu NH3-SCR można wyciągnąć następujące wnioski: Reaktor platynowy cechuje się wyższą konwersją NOX w stosunku do reaktora tlenkowego dla temperatur gazów spalinowych nieprzekraczających 300°C, Reaktor platynowy rozpoczyna skuteczną konwersję NOX w temperaturze 163°C, natomiast reaktor tlenkowy w temperaturze 183°C, Reaktor tlenkowy skutecznie redukuje tlenki azotu w znacznie większym zakresie temperatur (290°C od temperatury 183°C), niż ma to miejsce w przypadku reaktora platynowego (141°C od temperatury 163°C), Reaktor platynowy osiąga wyższe maksymalne poziomy konwersji NO X (77%) w niższych temperaturach (199°C) niż reaktor tlenkowy (61% w temperaturze 251°C), W reaktorze platynowym występuje niepożądane zjawisko wtórnej emisji NOX powyżej temperatury 350°C, W przypadku reaktora platynowego najlepszym rozwiązaniem byłoby zapewnienie wysokiego udziału NO w NOX w gazach spalinowych silnika, W przypadku reaktora tlenkowego najlepszym rozwiązaniem byłoby zapewnienie wysokiego udziału NO2 w NOX w gazach spalinowych silnika, Literatura: [1] Lambert Ch., Williams S., Carberry B., Koehler E., Tomazic D.: Urea SCR and CDPF System for a Tier 2 Light-Duty Truck. Aachener Kolloquium Fahrzeug und Motorentechnik 2006. [2] Gieshoff J.: Improved SCR Systems for Heavy Duty Applications. SAE Paper No. 2000-01-0189, SAE International, Warrendale, PA, 2000. [3] Janssen J.: Environmental Catalysis – Stationary Sources. in Handbook of Heterogeneous Catalysis. Ertl G., Wiley J., New York, pp. 1636-1644, 1997. [4] Heck R.M.: Operating Characteristics and Commercial Operating Experience with High Temperature SCR NOX Catalyst. Environmental Progress 13,4, pp. 221-225, 1994. Streszczenie W pracy przedstawiono porównanie wyników badań skuteczności redukcji związków azotu uzyskanych dla dwóch reaktorów systemu NH3-SCR: platynowego i tlenkowego. Praca zawiera wyniki obliczeń konwersji NO X, NO oraz NO2 w funkcji temperatury pracy reaktorów wraz z wyznaczonymi dla nich charakterystycznymi parametrami 194 pracy. W opracowaniu zamieszczono wyniki badań fizyko-chemicznych struktury powierzchni aktywnej reaktorów wykonanych przy pomocy mikroskopu SEM. Przedstawiono obrazy topografii powierzchni aktywnej oraz punktową analizę jej składu chemicznego. Zestawione wyniki badań wykazały możliwość stosowania reaktorów platynowych jedynie w nisko i średniotemperaturowych układach NH3-SCR. Abstract This paper contains results comparison of to NH3-SCR system reactors: platinum and oxide based catalytic reactor. Presented results are related to reactors efficiency in nitric oxides reduction. Article contains calculation results of NO X, NO and NO2 conversion in function of reactors temperature. Characteristic reactor work parameters were also determinate in this paper. In this study results of physical-chemical investigations under reactors active surface are presented. Investigations were made by use of SEM microscope and they contains reactors surface topography views and chemical composition analysis. Comparison of obtained results has shown that platinum reactors can be used only for NH3-SCR systems that are working in low and medium catalytic conversion temperatures. 195