Pobierz - Technical Nowa Sól

IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA
W URZ DZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH
PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA
W URZ DZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH
Aleksander FEDORYSZYN1,
Józef DA KO2,
Krzysztof SMYKSY3,
Wydział Odlewnictwa AGH,
Kraków
1. Wprowadzenie.
Aktualna oferta producentów maszyn i urz dze odlewniczych sprzyja coraz
powszechniejszemu stosowaniu chłodziarek masy, w których procesy upłynnienia masy
zachodz w wyniku działania wibrofluidyzacji [16].
Asortyment tradycyjnych urz dze do chłodzenia masy u ywanej, obiegowej jest
wzbogacany przez wibrofluidyzacyjne: uniwersalne separatory zanieczyszcze masy,
klasyfikatory oraz podajniki i przeno niki materiałów ziarnistych [3,14].
Pomimo tego, e procesy fluidyzacji i wibrofluidyzacji s znane od dziesi tków lat,
to pojawiaj si nowe, stale doskonalone, w miar rozwoju techniki, technologii
i mechanizacji, ich aplikacje w rozwi zaniach przemysłowych.
Pierwsze, prototypowe urz dzenia realizowały klasyczny proces fluidyzacji
w zastosowaniu do suszenia i chłodzenia piasku (rys.1.) oraz do chłodzenia
fluidyzacyjnego masy formierskiej [1÷4,8,12,14}. Wymienione urz dzenia były
projektowane przez Prodlew O/Kraków, a wykonywane przez PPiMUO Pemod
w My lenicach.
Rys.1. Schemat chłodziarki fluidyzacyjnej piasku CHP 6 [14]
1
dr hab.in ,.prof. nadzw. e-mail: [email protected]
prof. dr hab. in ,, e-mail: [email protected]
3
dr in ., e-mail: [email protected]
2
13
Odlewnictwo XXI wieku
technologie, maszyny i urz dzenia odlewnicze
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
Badania prototypów urz dze
fluidyzacyjnych, prowadzone przez zespół
pracowników Wydziału Odlewnictwa AGH, przyczyniły si do szeregu ulepsze
w konstrukcji i eksploatacji urz dze fluidyzacyjnych, a tak e do opracowania
oryginalnych rozwi za urz dze do separacji fluidyzacyjnej i wibrofluidyzacyjnej [3].
W ramach realizowanej współpracy opracowano metodyk
doboru parametrów
aerodynamicznych i przepływowych projektowanych zespołów, wykonywano badania
podstawowe, sporz dzano charakterystyki wydajno ciowe oraz bilanse wymiany masy
i ciepła [2,4,12,19].
Do wiadczenia nabyte podczas realizacji omawianych prac wykorzystano
w zrealizowanych badaniach chłodziarki wibrofluidyzacyjnej CWFM 3510 [6,9].
Podane dalej wnioski i uogólnienia mog by równie przydatne przy projektowaniu
i eksploatacji innych urz dze fluidyzacyjnych i wibrofluidyzacyjnych.
2. Parametry charakteryzuj ce prac chłodziarek wibrofluidyzacyjnych.
Istotn cech urz dze wibrofluidyzacyjnych, stosowanych np. do chłodzenia masy
u ywanej jest krzy owy przepływ strumieni masy i powietrza oraz współzale no
parametrów decyduj cych zarówno o przepływie masy wzdłu dystrybutora powietrza, jak
i o efektach realizowanej operacji chłodzenia, zwłaszcza w aspekcie upłynnienia
i rozwini cia powierzchni materiału obrabianego fluidyzacyjnie.
W przypadku chłodziarek istnieje konieczno rozdzielenia przebiegu realizowanych
procesów przez wyra ne zdefiniowanie funkcji ka dego z nich. Postuluje si , aby strumie
powietrza jako czynnik fluidyzuj cy był wykorzystywany wył cznie w procesie wymiany
ciepła. Transport warstw masy w obr bie urz dzenia powinien by natomiast
spowodowany wył cznie przez drgania mechaniczne dystrybutora powietrza.
Podstawow
charakterystyk
analizowanych urz dze
jest wydajno
W,
reprezentuj ca warto
masowego nat enia przepływu strugi materiału, wyra ona
wzorem:
W = v× B × H × ρ
[
W = v × B × H × ρ m × (1 − ε ) + ρ p × ε
]
W powy szych zale no ciach uwzgl dniono wielko ci m i p, oznaczaj ce g sto ci
wła ciwe, odpowiednio materiału i powietrza oraz wielko
, okre laj c porowato
warstwy.
Do zasadniczych czynników maj cych wpływ na wydajno
urz dze
wibrofluidyzacyjnych nale :
• wymiary warstwy B, H oraz pr dko jej przepływu v,
• nat enie oddziaływania rozlu niaj cego warstw , czyli intensywno przepływu
czynnika okre lona liczb fluidyzacji LF oraz intensywno drga kd = aω2/g i ich
kierunek α,
• nat enie zasilania determinuj ce wysoko warstwy H,
• k t pochylenia dna podajnika β.
Pr dko przemieszczania si strugi materiału mie ci si w szerokich granicach
v = 0,01÷0,43 m/s przy wysoko ciach warstwy H = 0.048÷0.19 m [10,18].
W urz dzeniach wibrofluidyzacyjnych rednia warto pr dko ci przemieszczania
ziaren materiałów zwi ksza si 1,5÷3 razy w porównaniu z urz dzeniami o nap dzie
wibracyjnym, co przypisuje si korzystnemu zjawisku wspomagania ruchu materiału przez
powietrze [10,18].
Zalecenia dotycz ce optymalizacji intensywno ci przepływu czynnika
fluidyzuj cego wynikaj z analizy sprawno ci i energochłonno ci realizowanych
procesów. W przypadku wibrofluidyzacji, postuluje si intensywno drga zapewniaj c
14
Nowa Sól 08-09.06.2006 r.
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA
W URZ DZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH
„odrywanie si ” ziaren od podło a. Wykazano, e optymalne warunki wnikania ciepła
i masy istniej w zakresie stosunku przyspiesze aω2/g = 2 ÷ 6 [18].
Wymiary warstwy wibrofluidalnej wynikaj
mi dzy innymi z rozległo ci
wymiarowej komory i dystrybutora powietrza. Wymiary dystrybutorów odlewniczych
urz dze okre lone ich rozległo ci wynosz [10]:
• B/L = 0,13 ÷ 0,15 w chłodziarkach fluidyzacyjnych piasku o wydajno ci 2,5÷30
Mg/godz.,
• B/L = 0,24 ÷ 0,27 w chłodziarkach fluidyzacyjnych masy o wydajno ci 25÷50
Mg/godz.,
• B/L = 0,21 ÷ 0,53 w chłodziarkach wibrofluidyzacyjnych masy o wydajno ciach
14,5÷200 Mg/godz.,
• B/L = 0,32 w wibrofluidyzacyjnym separatorze zanieczyszcze o wydajno ci 50
Mg/godz.
W wymienionych urz dzeniach szeroko komory roboczej (dystrybutora) wynosi:
B=500 ÷ 2750 mm.
Analizuj c rozmiary dystrybutorów chłodziarek wibrofluidyzacyjnych PPP
TECHNICAL i firmy JÖST, wyra one warto ci ilorazu B/L stwierdza si wyst powanie
wi kszych warto ci w przypadku rozwi za firmy JÖST - maksymalna warto wynosi
0,44, w porównaniu z warto ci 0,36 w przypadku CFM 5520 - TECHNICAL. Parametr
ten ma zwi zek z wi kszymi warto ciami wydajno ci jednostkowej podanymi
w materiałach ofertowych firmy JÖST.
Schemat chłodziarki wibrofluidyzacyjnej produkcji PPP TECHNICAL
zamieszczono na rysunku 2, na którym podano równie zakres wydajno ci oferowanych
chłodziarek oraz wymagania, co do ilo ci strumienia powietrza, odci ganego z komory
roboczej.
3. Parametry strumienia powietrza
3.1. Ilo
powietrza
Ilo
podawanego powietrza do komory chłodziarki zale y od szeroko ci B
i długo ci L komory roboczej, a ci lej od wymiarów dystrybutora powietrza oraz
wymaganej pr dko ci przepływu powietrza:
V=B×L×u
Pr dko u powietrza zawiera si w zakresie warto ci krytycznych, warunkuj cych
przebieg upłynnienia zło a, a do warto ci zawisania uz ziaren osnowy piaskowej masy.
Podstawienie do powy szego zapisu warto ci przyj tej pr dko ci zawisania pozwala
wyznaczy Vmax - wymagany wydatek wentylatora podmuchowego. Ilo powietrza mo na
zmniejszy do warto ci, wynikaj cej z przyj cia zakresu urob, poprzez stopnie zamykania
aparatu kierowniczego wentylatora.
15
Odlewnictwo XXI wieku
technologie, maszyny i urz dzenia odlewnicze
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
b)
90
odci ganego powietrza; nm /godz
25000
80
3
1
Wydajno
, Mg/godz
70
2
60
50
40
30
20
15000
10000
5000
Ilo
10
20000
0
3510
4510
5016
Oznaczenie chłodziarki
5520
0
3510
4510
5016
Oznaczenie chłodziarki
5520
Rys.2. Widok i schemat chłodziarki wibrofluidyzacyjnej CFM (CWFM) firmy TECHNICAL
Nowa Sól a); 1 -komora robocza, 2- komora separacji, 3-wentylator podmuchowy), 4-dysze wodne,
5-dno perforowane, b) podstawowa charakterystka; 1- chłodzenie masy w zakresie temperatury
1200C ÷ 400C, 2-w zakresie 800C÷400C [18]
Z danych katalogowych dotycz cych ilo ci powietrza wyznaczono warto ci redniej
pr dko ci strumienia.
rednia pr dko
(odniesiona do całkowitej powierzchni
dystrybutora) przepływu powietrza w urz dzeniach TECHNICAL wynosi od 0,57 do 0,69
m/s. W chłodziarkach JÖST [14] warto pr dko ci jest praktycznie stała i wynosi
v r.= 0,485 m/s (σ = 0,002) dla ka dej maszyny typoszeregu. Zakres pr dko ci odpowiada
maksymalnym warto ciom fluidyzacji dla masy o granicznej wilgotno ci wynosz cej
1,5÷1,7% [7].
Dane dotycz ce przeci tnych warto ci pr dko ci powietrza w komorze roboczej
zestawiono na rysunku 3. Zostały one wyznaczone jako iloraz ilo ci powietrza
podawanego do komory (lub ilo ci powietrza odci ganego) do warto ci powierzchni
dystrybutora. Warto ci omawianych wielko ci zaczerpni to z danych prospektowych
producentów chłodziarek DWF – f-my JÖST, SKA – FISCHER+GF+ oraz CFM –
TECHNICAL [16].
Ilo powietrza odci ganego z przestrzeni roboczej przekracza ilo powietrza
podawanego, co powoduje prac w warunkach niewielkiego podci nienia. Ilo powietrza
odci ganego z komory roboczej chłodziarek (półproste 1,3,5) przewy sza ilo
podawanego strumienia powietrza (półproste 2, 4). Z porównania ilo ci powietrza wynika,
e iloraz Vodc/Vpod wynosi 1,3 ÷ 1,5 [16]. Zró nicowanie ilo ci powietrza sprawia, e
uzyskuje si warunki pracy przy podci nieniu, wynosz cym do 15 mm słupa H2O
w komorze roboczej.
16
Nowa Sól 08-09.06.2006 r.
PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA
W URZ DZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
30000
3
1
3 - SKA; u = 0,29 - 0,39 m/s
5
4 - SKA; u = 0,43 - 0,58 m/s
20000
4
Ilo
3
powietrza, nm /godz
25000
2
15000
1 - DWF; u = 0,48 - 0,49 m/s
10000
2 - DWF; u = 0,63 - 0,64 m/s
5000
5 - CFM; u = 0,56 - 0,69
0
10
30
50
Wydajno
70
90
W, Mg/godz
Rys. 3. Zakresy warto ci pr dko ci powietrza w chłodziarkach wibrofluidyzacyjnych [14]
Konsekwencj pracy chłodziarki w ustalonym zakresie roboczej pr dko ci powietrza
jest zjawisko elutriacji; czyli wynoszenie poza urz dzenie tych drobnych ziaren, dla
których pr dko urob > uz.
Dane dotycz ce wielko ci unoszonych ziaren przedstawiono na rysunku 4. Linia
wykresu (półprosta 1), opisana empirycznym równaniem, reprezentuje wyniki bada
własnych, prowadzonych dla ró nych piasków odlewniczych o zró nicowanych
wielko ciach i kształtach. Proste 2 i 3 wyznaczono w oparciu o równania O.M. Todesa
[17]:
• dla zakresu przej ciowego: Rez = 0,153 × Ar0,714,
• dla
całego
zakresu
(przepływ
laminarny
i
turbulentny):
Rez = Ar/(18 + 0,61 × Ar1/2), w których Rez i Ar oznaczaj odpowiednio liczb
Reynoldsa oraz Archimedesa.
2,5
pr dko ci zawisania uz, m/s
1,5
Warto
3
0,5
2
2
1
u= 5,662dz + 0,0062
1
2
R = 0,9708
0
0
0,1
0,2
Wielko
0,3
ziarna dz, mm
Rys. 4. Wielko ci unoszonych ziaren frakcji piasków odlewniczych
Towarzysz ca wibrofluidyzacji elutriacja drobnoziarnistych składników masy nie
powoduje zubo enia składu masy. Wytr cone w cyklonie drobne frakcje, zawieraj ce
równie aktywny bentonit i pył w glowy s zawracane do obiegu. Wyniki analizy
17
Odlewnictwo XXI wieku
technologie, maszyny i urz dzenia odlewnicze
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
ziarnowej drobnych frakcji zebranych w cyklonie chłodziarki CWFM 3510 przedstawiono
na rysunku 5 [6,8].
a)
100
cyklon
wysyp
chłodziarka
podajnik
klas ziarnowych,%
80
60
Zawarto
40
20
0
1
2
3
Klasy ziarnowe
b)
100
2 -denko/0,056/0,071/0,1
1 -denko/0,056/0,071
cyklon
wysyp
3 -denko/0,056/0,071/0,1/0,16
Zawarto
klas ziarnowych, %
80
60
40
20
0
1
2
3
Klasy ziarnowe
c)
50
45
40
Ilo
bentonitu, %
35
30
25
20
15
y = 0,2526x - 0,6366
R2 = 0,9997
10
5
0
0
25
50
75
Ilo
100
125
150
175
200
bł kitu metylenowego, ml
Rys.5. Charakterystyka drobnoziarnistych frakcji wydzielonych w cyklonie chłodziarki CWFM
3510; a)- ilo ci pyłów (3 klas ziarnowych) w strumieniu masy, b)- ilo ci pyłów wytraconych
w cyklonie, c)- krzywa wzorcowa i zawarto bentonitu w pyle z cyklonu (odp. punktom na
osi odci tych)
18
Nowa Sól 08-09.06.2006 r.
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA
W URZ DZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH
Z wykresów wynika, e najwi ksza ilo wytr conych w cyklonie pyłów stanowi
klasa ziarnowa o di = 0÷0,71 mm. Zawarto aktywnego bentonitu w pyłach zebranych
w cyklonie wynosi 34 ÷ 40,5 %. Zawarto pyłu w glowego jest w analogicznych
warunkach o około połow mniejsza.
3.2. Stopie spr ania wentylatora zasilaj cego chłodziark .
Spr wentylatora podmuchowego wynika z oporów przepływu strumienia powietrza
przez zespoły chłodziarki. Opory te, charakteryzowane spadkami ci nienia, dotycz
instalacji podawania powietrza (ruroci g), komory pneumatycznej, dystrybutora powietrza,
warstwy masy, komory separacji oraz instalacji odbioru i oczyszczania powietrza.
Spadki ci nienia statycznego powietrza wynikaj przede wszystkim z oporów
przepływu przez dystrybutor ∆pd i warstw ∆pw. Schemat komory z dystrybutorem
przedstawiono na rysunku 6. Zestawione warto ci ∆pd w zale no ci od pr dko ci
powietrza u, tworz charakterystyk hydrauliczn dystrybutora.
Rys.6. Schemat komory z dystrybutorem powietrza: a) rozmieszczenie kró ców do
pomiaru ∆pd, b) schematy dystrybutorów przelewowych i nieprzelewowych
Opory przepływu powietrza przez warstw
fluidyzowanego materiału
∆p w = f (u ) mo na wyznaczy do wiadczalnie, a ponadto obliczy z poni szego wzoru
[17]:
∆p w = g × H 0 × (ρ m − ρ) × (1 − ε 0 )
w którym: ∆pw
g
H0
ε0
Porowato
- opory przepływu; Pa,
- przyspieszenie ziemskie; m/s2,
- wysoko pocz tkowa warstwy; m,
- porowato pocz tkowa, warstwy nieruchomej.
ε0 pocz tkow warstwy wyznaczy nale y z zale no ci:
m
Ak × H0 −
Vpor Vc − Vm
ρm
ε0 =
=
=
,
Vc
Vc
Ak × H0
w której m oznacza mas zło a, a Ak powierzchni przekroju aparatu fluidyzacyjnego.
19
Odlewnictwo XXI wieku
technologie, maszyny i urz dzenia odlewnicze
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
Opory przepływu powietrza przez dystrybutor ∆pd, zale przede wszystkim od
konstrukcji i rozmieszczenia kanałów przepływowych w dystrybutorze oraz od
charakterystyki przedmuchiwanego materiału. W pierwszym przybli eniu mo na przyj ,
e ∆pd = ∆pw, a stosunek powierzchni kanałów dystrybutora powietrza (Adystr) do
powierzchni przekroju aparatu fluidyzacyjnego (Ak) powinien mie ci si w zakresie 3-5%
[17].
W zło u wibrofluidyzacyjnym maksymalna porowato – odpowiadaj ca rozwini tej
fluidyzacji osi gana jest szybciej co jest zwi zane z obni eniem pr dko ci pocz tku
fluidyzacji. Do jej obliczania proponowany jest wzór [18]:
−
1−
0
= 1 − exp -0,54 × (LF-1) ×
a
2
0 , 75 / LF
por
g
W przypadku zło a wibrofluidalnego spadek ci nienia- ∆pwf jest ni szy ni w zło u
fluidalnym- ∆pf (przy tej samej pr dko ci powietrza). Ró nica mo e si ga 20-30 %
i zale y od intensywno ci drga [18]. Typowa zale no opisuj ca powy sz korelacj ma
posta :
−m
∆pwf
a 2 por
=
,
∆p f
g
w której:
m = 0,41 − 0,196 × d ×
m
.
Empiryczny charakter podanych wy ej zale no ci wymaga weryfikacji
do wiadczalnej
współczynników
liczbowych
wyst puj cych
w
równaniach
uwzgl dniaj cych warunki pracy odlewniczych urz dze wibrofluidyzacyjnych.
Okre lenie oporów przepływu powietrza w instalacji współpracuj cej z chłodziark
wymaga odr bnej analizy pracy całego systemu według dokumentacji projektowej dla
danych warunków. Ogólnie opory przepływu w instalacji klasyfikowane s jako liniowe
∆pl i miejscowe- ∆pm [11]. Ogólne wzory do ich obliczenia maj posta :
2
Vp
l
l
2
p
p
pl = × × × v p = × × × 2
dp 2
d 2 A
w którym:
λ - współczynnik tarcia (jego warto uzale niona jest od charakteru przepływu
okre lonego liczb Reynoldsa oraz materiału i sposobu wykonania przewodu),
d p - rednica równowa na przewodu; m,
vp -
rednia pr dko
strumienia powietrza; m/s,
V p - nat enie strumienia powietrza; m3/s,
pm = ξ ×
p
2
× vp = ξ ×
2
p
2
×
Vp
2
A2
ξ - współczynnik oporów miejscowych.
Współczynniki oporów typowych kształtek i armatury mo na dobra z odpowiednich
norm [16] lub posługiwa si danymi Producentów.
Sumaryczne opory instalacji uzale nione s od jej ukształtowania przestrzennego
i zastosowanych elementów. Ze wzgl du na fakt, e najcz ciej stosowany jest system
ss co-tłocz cy zasilania powietrznego chłodziarek analizie nale y podda układ
współpracuj cych z instalacj wentylatorów (przy instalacji indywidualnej) lub układ
20
Nowa Sól 08-09.06.2006 r.
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA
W URZ DZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH
wentylator podmuchowy- sie instalacji odpylaj cej (systemy scentralizowane).
Jak wspomniano wcze niej warunkiem prawidłowej pracy instalacji jest wytworzenie
niewielkiego podci nienia w przestrzeni nad dystrybutorem, co pozwala unikn
wywiewania drobnych frakcji pyłu na zewn trz chłodziarki. Wyj ciowe równanie bilansu
strumieni powietrza ma wi c posta :
Vo = Vt + Vh
w którym: Vo - strumie powietrza odci ganego; m3/s,
Vt - strumie powietrza doprowadzonego pod dystrybutor; m3/s,
Vh - strumie powietrza zasysanego z hali; m3/s.
Ułatwieniem w analizie pracy instalacji i wymiarowaniu sieci przewodów mog by
programy obliczeniowe oferowane przez producentów elementów instalacji
wentylacyjnych i odpylaj cych. Programy ułatwiaj ce dobór wentylatorów zamieszczone
s zwykle na stronach internetowych ich producentów.
Dobór parametrów wyj ciowych do oblicze powinien wynika z analizy procesu
transportu wibrofluidyzacyjnego oraz procesu chłodzenia. Zagadnienia te omówiono we
wcze niejszych publikacjach autorów referatu [6,8,9].
4. Podsumowanie.
Urz dzenia fluidyzacyjne i wibrofluidyzacyjne stosowane do intensyfikacji procesów
technologicznych w odlewnictwie od wielu dziesi tków lat nadal s przedmiotem
optymalizacji i bada pod k tem nowych mo liwo ci ich zastosowa . Istniej ce, krajowe
wibrofluidyzacyjne chłodziarki masy, reprezentuj
wysoki poziom techniczny.
Homogenizatory masy u ywanej z jej nawil aniem, przedmuchiwaniem powietrzem
i transportem wibracyjnym stanowi kolejny przykład rozwini cia urz dze stosuj cych
technik upłynniania fluidyzacyjnego w poł czeniu z drganiami wibracyjnymi.
Obszarem, który w Polsce pod wzgl dem badawczym jest stosunkowo dobrze
poznany, ł cznie z udanymi próbami wdro enia prototypu [3], jest wibrofluidyzacyjne
oddzielanie zanieczyszcze metalowych i niemetalowych. Niekorzystna koniunktura
gospodarcza pod koniec lat 80. spowodowała zatrzymanie prac nad doskonaleniem tego
typu instalacji, które wykazywały wysok efektywno pracy, agreguj c w obr bie jednego
urz dzenia kilka funkcji technologicznych: oddzielania zanieczyszcze metalowych
niezale nie od ich wła ciwo ci magnetycznych, usuwanie kawałkowanych wtr ce do
masy (ceramiczne elementy układu wlewowego, spieczone rdzenie, filtry itp.) oraz
chłodzenie i odpylanie masy.
Mo na wyrazi przekonanie, e ten zupełnie pionierski niegdy temat techniczny,
znajdzie si ponownie w strefie zainteresowania producentów urz dze stosowanych
w nowoczesnych obiegach mas, w miar gdy przemysł odlewniczy b dzie stawiał kolejne
wymagania dotycz ce doskonalenia jako ci wytwarzanych mas.
5. Literatura.
1.
Da ko J., Fedoryszyn A. i in.: Badania fluidyzacyjnej spulchniarki masy
Q = 100m3/godz. Praca badawcza nr 19110, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków,
1974
2.
Da ko J., Fedoryszyn A. i in.: Badania podstawowych procesów fluidyzacyjnych
wyst puj cych w urz dzeniach odlewniczych produkowanych przez PPiMUO
„Pemod”- My lenice. Etap I. Badania suszarki fluidyzacyjnej SFP-40. Praca
badawcza nr 537105, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków, 1975
21
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
Odlewnictwo XXI wieku
technologie, maszyny i urz dzenia odlewnicze
3.
Da ko J., Fedoryszyn A. i in.: Badania separatora wibrofluidalnego
zanieczyszcze metalowych i niemetalowych Q = 40m3/h. Praca badawcza
nr. 5.371.74 ITiMO AGH. Kraków, 1979
4.
Da ko J., Fedoryszyn A. i in.: Przeprowadzenie prób i bada na modelu
do wiadczalnym ACHM-100. Praca badawcza ITiMO AGH nr. 119111. Kraków,
1975
5.
Da ko J., Fedoryszyn A.: Analiza metod stosowanych do okre lania warto ci
podstawowych parametrów fluidyzacji piasków odlewniczych. Materiały
Sympozjum Szkoleniowego Wydziału technologii i Mechanizacji Odlewnictwa
AGH. Kraków, 1975, s. 58
6.
Fedoryszyn A. i in.: Opracowanie technologii przygotowania, chłodzenia wraz
z separacj zanieczyszcze oraz od wie ania obiegowej masy z bentonitem
w zmechanizowanej produkcji odlewów eliwnych. Projekt celowy KBN nr 6
T08 137 2002 C/5600
7.
Fedoryszyn A., Gregoraszczuk M.,
Maszynoznawstwo
Odlewnicze
–
http://mech.wo.agh.edu.pl/. Kraków, 2002,
8.
Fedoryszyn A., Smyksy K.: Analiza pracy chłodziarki wibrofluidyzacyjnej
CWFM-3510. Materiały Konferencji TECHNICAL-2004 s.139-149
9.
Fedoryszyn A., Smyksy K.: Ocena wybranych parametrów chłodziarki
wibrofluidyzacyjnej. Biuletyn VI Konferencji Odlewniczej TECHNICAL 2003.
TECHNICAL, Wydział Odlewnictwa AGH. Nowa Sól, 2003, s. 26÷35
Smyksy K.,
laboratorium.
Ziółkowski E.:
Skrypt
AGH,
10. Fedoryszyn A.: Analiza rozdziału ziarn materiałów w odlewniczych urz dzeniach
fluidyzacyjnych. Rozprawy Monografie nr 87, Uczelniane Wydawnictwa
Naukowo-Dydaktyczne AGH, Kraków 1999.
11. Malicki M.: Wentylacja i klimatyzacja, PWN, Warszawa 1980
12. Pelczarski S., Fedoryszyn A. i in.: Przeprowadzenie prób i bada na modelu
do wiadczalnym chłodziarki fluidyzacyjnej piasku CHP-100. Praca badawcza
nr 1983, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków, 1973
13. Pelczarski S., Fedoryszyn A. i in.: Wykonanie i oprzyrz dowanie stanowiska
laboratoryjnego do bada fluidyzacji. Rozruch i próby instalacji przedmiotowego
stanowiska. Praca badawcza nr 1965, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków, 1973
14. Pelczarski S., Motyczy ski R., Fedoryszyn A.: Zastosowanie procesu fluidyzacji
w urz dzeniach do przygotowania i dozowania piasków odlewniczych. Zeszyty
Naukowe AGH nr. 440. Kraków, 1974, s. 67
15. PN- 76/M-34034. Zasady obliczania strat ci nienia
16. Prospekty firm: JÖST, KÜTTNER, TECHNICAL, UHDE.
22
Nowa Sól 08-09.06.2006 r.
IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 2006
PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA
W URZ DZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH
17. Razumow J. M.: Fluidyzacja i transport pneumatyczny materiałów sypkich.
Warszawa, WNT 1975
18. Strumiłło Cz.: Podstawy teorii i techniki suszenia. WNT, Warszawa 1983
19. Sztefko F., Da ko J.: Podstawy bilansu cieplnego współczesnych chłodziarek
do obiegowych mas formierskich. Przegl d Odlewnictwa, nr.6, 1976, s. 145.
23