pcss piwnice pw klim - opis
Transkrypt
pcss piwnice pw klim - opis
STM ARCHITEKCI 60-316 Poznań, ul. Kasztelańska 46 REGON: 301275132 NIP: 7792243815 tel. 601746266; 605203887 e-mail: [email protected] [email protected] www.stm-architekci.pl _________________________________________________________________________________ TEMAT : PROJEKT WYKONAWCZY PRZEBUDOWA PIWNICY BUDYNKU POLSKIEJ AKADEMII NAUK POZNAŃ, UL. ZWIERZYNIECKA 20 NR DZIAŁKI: 67; 66/3 ARK. 13 OBRĘB JEŻYC _________________________________________________________________________________________ BRANZA : INSTALACJE KLIMATYZACYJNE CPV - 45331200-8 _________________________________________________________________________________________ INWESTOR: INSTYTUT CHEMII BIOORGANICZNEJ PAN POZNAŃSKIE CENTRUM SUPERKOMPUTEROWO SIECIOWE Poznań, ul. Noskowskiego 12/14 _________________________________________________________________________________________ AUTORZY: mgr inż. Barbara Jakubowska upr. bud. nr 396 / 88 / PW mgr inż. Kazimierz Michalak SPRAWDZIŁ: mgr inż. Izabela Dudzik -Murawa upr. bud. nr WKP/0334/PWOS/10 _________________________________________________________________________________________ POZNAŃ MAJ PRAWA AUTORSKIE 2015 ZASTRZEŻONE STM ARCHITEKCI • ul. Kasztelańska 46 • 60 316 Poznań • tel. (+ 48) 601 74 62 66; (+ 48) 605 20 38 87 e-mail: [email protected] • [email protected] • www.stm-architekci.pl NIP : 779 22 43 815 • Regon: 301 275 132 • Nr Konta : Alior Bank 08 2490 0005 0000 4500 7648 5704 OŚWIADCZENIE ZESPOŁU PROJEKTOWEGO Poznań, 31.05.2015r. OŚWIADCZENIE Dotyczy: Projektu wykonawczego instalacji klimatyzacyjnych dla przebudowy poddasza, remontu i modernizacji budynku Polskiej Akademii Nauk; Poznań, ul. Zwierzyniecka 20, działki nr: 67, 66/3 ark. 13 ob. Jeżyce. Zgodnie z art. 20, ust. 4, Ustawy Prawo Budowlane z 16.04.2004 oświadczamy, że projekt wykonawczy w/w obiektu sporządzony został zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Dokumentacja jest kompletna z punktu widzenia celu, któremu ma służyć. Imię i Nazwisko Projektant: mgr inż. Barbara Jakubowska Sprawdzający: mgr inż. Izabela Dudzik-Murawa Nr uprawnień Data 396/88/Pw 05.2015 WKP/0334/PWOS/10 05.2015 Podpis/Pieczątka ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA Część opisowa 1. Podstawa opracowania 2. Zakres opracowania 3. Stan istniejący 4. Założenia do obliczeń i wyniki 5. Przyjęte rozwiązania 6. Uwagi 7. Wytyczne branżowe Część rysunkowa Rys. nr 1. Rzut piwnic skala 1:50 Zestawienie urządzeń i podstawowych materiałów OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego instalacji klimatyzacyjnych piwnicy budynku Poznańskiego Centrum Superkomputerowo-Sieciowego zlokalizowanego w Poznaniu przy ul. Zwierzynieckiej 20 1. Podstawa opracowania Podstawami wykonania niniejszego opracowania są: Zlecenie Inwestora, Podkłady architektoniczno-budowlane do projektu wykonawczego opracowane przez STM Architekci, w zakresie budowlanym i ochrony przeciwpożarowej "Ekspertyza techniczna w zakresie budowlanym i ochrony przeciwpożarowej dot. przebudowy kondygnacji podziemnej budynku Polskiej Akademii Nauk na dz. nr 67, 66/3 przy ul. Zwierzynieckiej 20 w Poznaniu” opracowana przez Centrum Usług Przeciwpożarowych s.c. w kwietniu 2015r. Wytyczne i uzgodnienia z Inwestorem. Wizje lokalne na obiekcie i inwentaryzacje do celów projektowych. Uzgodnienia międzybranżowe. Aktualne przepisy Prawa Budowlanego, Polskie Normy, zasady wiedzy technicznej. 2. Zakres opracowania Niniejsze opracowanie obejmuje swoim zakresem instalacje klimatyzacyjne wybranych pomieszczeń w piwnicy budynku należącego do Polskiego Centrum Superkomputerowo-Sieciowego, zlokalizowanego w Poznaniu przy ul. Zwierzynieckiej 20. Opracowanie nie obejmuje instalacji klimatyzacyjnych pomieszczenia UPS. 3. Założenia do obliczeń i wyniki Przyjęto parametry powietrza zewnętrznego wg PN-76_B-03420 „Wentylacja i klimatyzacja. Parametry obliczeniowe powietrza zewnętrznego”: Strefa klimatyczna dla okresu ciepłego: II Temperatura termometru suchego: ts=30°C Zawartość wilgoci: x=11,9g/kg p.s. Wilgotność: ϕ=45% Zyski ciepła w pomieszczeniach określono, jako: Zyski określono dla elewacji NW przyjmując, jako najniekorzystniejsze warunki dla tej elewacji występujące o godzinie 17.00 w dniu 23 lipca. Qok - Zyski ciepła od przegród przezroczystych Qok1 – Przez przenikanie Gdzie: A0 – powierzchnia okna w świetle muru; m2. U0 – współczynnik ciepła przenikania dla okna; W/(m2·K) tz - chwilowa temperatura powietrza zewnętrznego; °C tp - chwilowa temperatura powietrza w pomieszczeniu; °C Qok2 – Przez promieniowanie Gdzie: A0 – powierzchnia okna w świetle muru; m2. A1 – nasłoneczniona powierzchnia szyb; m2. g – udział powierzchni szyb w powierzchni okna. Icmax – maksymalne natężenie promieniowania słonecznego całkowitego w miesiącu obliczeniowym dla danego kierunku ekspozycji okna, przenikające przez nasłonecznioną część szyby w oknie; W/m2. Irmax – maksymalne natężenie promieniowania słonecznego rozproszonego w miesiącu obliczeniowym dla danego kierunku ekspozycji okna, przenikające przez nasłonecznioną część szyby w oknie; W/m2. b – współczynnik przepuszczalności promieniowania słonecznego przez okno – przyjęto dla szkła zwykłego, podwójnego b=1,0. s – współczynnik akumulacji ciepła w przegrodach otaczających pomieszczenie. Qpw – zyski od przenikania przez przegrody wewnętrzne Gdzie: A – powierzchnia przegrody; m2 U – współczynnik ciepła przenikania dla przegrody; W/(m2·K) Δt – różnica temperatur po obu stronach przegrody QWE – zyski ciepła wprowadzone do pomieszczenia przez wentylację QL – zyski ciepła całkowitego od ludzi gdzie: n – liczba osób przebywających w pomieszczeniu; qc – zyski ciepła całkowitego od ludzi (praca siedząc, aktywność mała); 144W/os. - współczynnik zmniejszający zależny od frekwencji; 1 QOS – zyski od oświetlenia gdzie: A – Powierzchnia pomieszczenia; m2 N– moc elektryczna opraw zamontowanych na suficie; 16W/m2 α – współczynnik udziału konwekcji w oprawach wentylowanych; 0 β – współczynnik ciepła przekazanego drogą konwekcji do pomieszczenia; 0,3 k0 – współczynnik akumulacji; k0=0,5 dla Z=0,1 φ – współczynnik wykorzystania oświetlenia; 0,7 QT – zyski od technologii (podane przez Inwestora) Pomieszczenie 0.03 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD PRZEŹROCZYSTYCH STREFA II tzśr= Godziny tzoc tpoc (stała) Okna - S A=7m2; g=0,67; b=0,7; U=1,3W/m2K Icmax Ir Qok1 Qok2 Qok 24,0 tzśr= 20,4 LIPIEC [°C] [°C] 12 28,4 24,2 15 WRZESIEŃ 12 30,0 [°C] 25,0 25,0 [°C] 22,5 W/m2 W/m2 W 354 144 49 180 111 59 W/m2 W/m2 W 501 151 29 W W 1046 1095 532 591 W W 1480 1509 LIPIEC [W] 12 0 15 0 WRZESIEŃ [W] 12 0 LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] [OSÓB] [W] [W] [kg/s×10-6] 12 24,2 75 144 28,8 11 825 1584 316,8 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD WEWNĘTRZNYCH 0 Ściana działowa Qpw ZYSKI CIEPŁA OD LUDZI Praca lekka, siedząc, aktywność mała Jednostkowe zyski ciepła jawnego - qj Jednostkowe zyski ciepła całkowitego - qj Jednostkowe zyski wilgoci - w Ilość osób Zyski ciepła jawnego - QLj Zyski ciepła całkowitego - QLc Zyski wilgoci - W 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 71 [W] 83 144 [W] 144 30,5 [kg/s×10-6 ] 25,3 11 [OSÓB] 11 781 [W] 913 1584 [W] 1584 335,5 [kg/s×10-6 ] 278,3 ZYSKI CIEPŁA OD TECHNOLOGII (Wartości podane przez Inwestora) Zyski ciepła od technologii Q T LIPIEC [W] 12 15 WRZESIEŃ 12 1200 1200 [W] 1200 LIPIEC [W] [W] 12 846 0 0,5 1 0,4 338 ZYSKI CIEPŁA OD OŚWIETLENIA N = (56,4m2 × 15W/m2 = 846W) Moc zainstalowana Współczynnik dla opraw niewentylowanych - a Współczynnik udziału konwekcji - b Współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej - f Współczynnik akumulacji - k0; Z=0,1 Zyski ciepła od oświetlenia - Q OS 15 WRZESIEŃ 846 [W] 0 0,5 1 0,6 508 [W] 12 846 0 0,5 1 0,4 338 PODSUMOWANIE Zyski ciepła jawnego - Qj Zyski ciepła całkowitego - Qc Zyski wilgoci - W LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] e= [kJ/kg] 12 24,2 3458 4217 316,8 13311 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 3080 [W] 3960 3883 [W] 4631 335,5 [kg/s×10-6 ] 278,3 11574 [kJ/kg] 16640 Pomieszczenie 0.04 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD PRZEŹROCZYSTYCH Godziny tzoc tpoc (stała) Okna - N A=3,0m2; g=0,67; b=0,7; U=1,3W/m2K Icmax Ir Qok1 Qok2 Qok STREFA II tzśr= 24,0 tzśr= 20,4 15 WRZESIEŃ 12 30,0 [°C] 25,0 25,0 [°C] 22,5 LIPIEC [°C] [°C] 12 28,4 24,2 W/m2 W/m2 W 94 94 16 84 84 20 W/m2 W/m2 W 76 76 10 W W 93 109 83 103 W W 75 85 LIPIEC [W] 12 945 15 WRZESIEŃ 945 [W] ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD WEWNĘTRZNYCH A=105m2; U=1,8W/m2K; Dt=5K Ściana działowa Sw--Qpw 12 945 ZYSKI CIEPŁA OD LUDZI Praca lekka, siedząc, aktywność mała Jednostkowe zyski ciepła jawnego - qj Jednostkowe zyski ciepła całkowitego - qj Jednostkowe zyski wilgoci - w Ilość osób Zyski ciepła jawnego - QLj Zyski ciepła całkowitego - QLc Zyski wilgoci - W LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] [OSÓB] [W] [W] [kg/s×10-6] 12 15 WRZESIEŃ 24,2 25,0 [°C] 75 71 [W] 144 144 [W] 28,8 30,5 [kg/s×10-6 ] 15 15 [OSÓB] 1125 1065 [W] 2160 2160 [W] 432 457,5 [kg/s×10-6 ] 12 22,5 83 144 25,3 15 1245 2160 379,5 ZYSKI CIEPŁA OD TECHNOLOGII (Wartości podane przez Inwestora) Zyski ciepła od technologii Q T LIPIEC [W] 12 15 WRZESIEŃ 12 2500 2500 [W] 2500 LIPIEC [W] [W] 12 705 0 0,5 1 0,4 282 ZYSKI CIEPŁA OD OŚWIETLENIA N = (47m2 × 15W/m2 = 705W) Moc zainstalowana Współczynnik dla opraw niewentylowanych - a Współczynnik udziału konwekcji - b Współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej - f Współczynnik akumulacji - k0; Z=0,1 Zyski ciepła od oświetlenia - Q OS 15 WRZESIEŃ 705 [W] 0 0,5 1 0,6 423 [W] 12 705 0 0,5 1 0,4 282 PODSUMOWANIE Zyski ciepła jawnego - Qj Zyski ciepła całkowitego - Qc Zyski wilgoci - W LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] e= [kJ/kg] 12 24,2 4961 5996 432 13880 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 5036 [W] 5057 6131 [W] 5972 457,5 [kg/s×10-6 ] 379,5 13401 [kJ/kg] 15736 Pomieszczenie 0.13 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD PRZEŹROCZYSTYCH Godziny tzoc tpoc (stała) Okna - S A=2,25m2; g=0,67; b=0,7; U=1,3W/m2K Icmax Ir Qok1 Qok2 Qok STREFA II tzśr= 24,0 tzśr= 20,4 LIPIEC [°C] [°C] 12 28,4 24,2 15 WRZESIEŃ 12 30,0 [°C] 25,0 25,0 [°C] 22,5 W/m2 W/m2 W 354 144 12 180 111 15 W/m2 W/m2 W 501 151 7 W W 261 273 133 148 W W 370 377 LIPIEC [W] 12 113 15 WRZESIEŃ 113 [W] LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] [OSÓB] [W] [W] [kg/s×10-6] 12 24,2 75 144 28,8 7 525 1008 201,6 LIPIEC [W] 12 700 15 WRZESIEŃ 700 [W] 12 700 LIPIEC [W] [W] 12 513 0 0,5 1 0,4 205 15 WRZESIEŃ 513 [W] 0 0,5 1 0,6 308 [W] 12 513 0 0,5 1 0,4 205 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD WEWNĘTRZNYCH A=15m2; U=1,5W/m2K; Dt=5K Ściana działowa Sw--Qpw 12 113 ZYSKI CIEPŁA OD LUDZI Praca lekka, siedząc, aktywność mała Jednostkowe zyski ciepła jawnego - qj Jednostkowe zyski ciepła całkowitego - qj Jednostkowe zyski wilgoci - w Ilość osób Zyski ciepła jawnego - QLj Zyski ciepła całkowitego - QLc Zyski wilgoci - W 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 71 [W] 83 144 [W] 144 30,5 [kg/s×10-6 ] 25,3 7 [OSÓB] 7 497 [W] 581 1008 [W] 1008 213,5 [kg/s×10-6 ] 177,1 ZYSKI CIEPŁA OD TECHNOLOGII (Wartości podane przez Inwestora) Zyski ciepła od technologii Q T ZYSKI CIEPŁA OD OŚWIETLENIA N = (34,2m2 × 15W/m2 = 513W) Moc zainstalowana Współczynnik dla opraw niewentylowanych - a Współczynnik udziału konwekcji - b Współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej - f Współczynnik akumulacji - k0; Z=0,1 Zyski ciepła od oświetlenia - Q OS PODSUMOWANIE Zyski ciepła jawnego - Qj Zyski ciepła całkowitego - Qc Zyski wilgoci - W LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] e= [kJ/kg] 12 24,2 1816 2299 201,6 11404 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 1766 [W] 1976 2277 [W] 2403 -6 213,5 [kg/s×10 ] 177,1 10665 [kJ/kg] 13569 Pomieszczenie 0.14 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD PRZEŹROCZYSTYCH Godziny tzoc tpoc (stała) Okna - S A=2,1m2; g=0,67; b=0,7; U=1,3W/m2K Icmax Ir Qok1 Qok2 Qok STREFA II tzśr= 24,0 tzśr= 20,4 LIPIEC [°C] [°C] 12 28,4 24,2 15 WRZESIEŃ 12 30,0 [°C] 25,0 25,0 [°C] 22,5 W/m2 W/m2 W 354 144 11 180 111 14 W/m2 W/m2 W 501 151 7 W W 244 255 124 138 W W 345 352 LIPIEC [W] 12 180 15 WRZESIEŃ 180 [W] LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] [OSÓB] [W] [W] [kg/s×10-6] 12 24,2 75 144 28,8 9 675 1296 259,2 LIPIEC [W] 12 900 15 WRZESIEŃ 900 [W] 12 900 LIPIEC [W] [W] 12 690 0 0,5 1 0,4 276 15 WRZESIEŃ 690 [W] 0 0,5 1 0,6 414 [W] 12 690 0 0,5 1 0,4 276 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD WEWNĘTRZNYCH A=20m2; U=1,8W/m2K; Dt=5K Ściana działowa Sw--Qpw 12 180 ZYSKI CIEPŁA OD LUDZI Praca lekka, siedząc, aktywność mała Jednostkowe zyski ciepła jawnego - qj Jednostkowe zyski ciepła całkowitego - qj Jednostkowe zyski wilgoci - w Ilość osób Zyski ciepła jawnego - QLj Zyski ciepła całkowitego - QLc Zyski wilgoci - W 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 71 [W] 83 144 [W] 144 30,5 [kg/s×10-6 ] 25,3 9 [OSÓB] 9 639 [W] 747 1296 [W] 1296 -6 274,5 [kg/s×10 ] 227,7 ZYSKI CIEPŁA OD TECHNOLOGII (Wartości podane przez Inwestora) Zyski ciepła od technologii Q T ZYSKI CIEPŁA OD OŚWIETLENIA N = (45,9m2 × 15W/m2 = 690W) Moc zainstalowana Współczynnik dla opraw niewentylowanych - a Współczynnik udziału konwekcji - b Współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej - f Współczynnik akumulacji - k0; Z=0,1 Zyski ciepła od oświetlenia - Q OS PODSUMOWANIE Zyski ciepła jawnego - Qj Zyski ciepła całkowitego - Qc Zyski wilgoci - W LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] e= [kJ/kg] 12 24,2 2286 2907 259,2 11215 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 2271 [W] 2455 2928 [W] 3004 274,5 [kg/s×10-6 ] 227,7 10667 [kJ/kg] 13193 Pomieszczenie 0.15 ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD PRZEŹROCZYSTYCH Godziny tzoc tpoc (stała) Okna - S A=1,9m2; g=0,67; b=0,7; U=1,3W/m2K Icmax Ir Qok1 Qok2 Qok STREFA II tzśr= 24,0 tzśr= 20,4 LIPIEC [°C] [°C] 12 28,4 24,2 15 WRZESIEŃ 12 30,0 [°C] 25,0 25,0 [°C] 22,5 W/m2 W/m2 W 354 144 10 180 111 12 W/m2 W/m2 W 501 151 6 W W 221 231 112 124 W W 313 319 LIPIEC [W] 12 110 15 WRZESIEŃ 110 [W] ZYSKI CIEPŁA OD PRZEGRÓD WEWNĘTRZNYCH A=12,5m2; U=1,8W/m2K; Dt=5K Ściana działowa Sw043 Qpw 12 110 ZYSKI CIEPŁA OD LUDZI Praca lekka, siedząc, aktywność mała Jednostkowe zyski ciepła jawnego - qj Jednostkowe zyski ciepła całkowitego - qj Jednostkowe zyski wilgoci - w Ilość osób Zyski ciepła jawnego - QLj Zyski ciepła całkowitego - QLc Zyski wilgoci - W LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] [OSÓB] [W] [W] [kg/s×10-6] 12 15 WRZESIEŃ 12 24,2 25,0 [°C] 22,5 75 71 [W] 83 144 144 [W] 144 28,8 30,5 [kg/s×10-6 ] 25,3 4 4 [OSÓB] 4 300 284 [W] 332 576 576 [W] 576 -6 115,2 122 [kg/s×10 ] 101,2 ZYSKI CIEPŁA OD TECHNOLOGII (Wartości podane przez Inwestora) Zyski ciepła od technologii Q T LIPIEC [W] 12 400 15 WRZESIEŃ 400 [W] 12 400 LIPIEC [W] [W] 12 300 0 0,5 1 0,4 120 15 WRZESIEŃ 300 [W] 0 0,5 1 0,6 180 [W] 12 300 0 0,5 1 0,4 120 ZYSKI CIEPŁA OD OŚWIETLENIA N = (20m2 × 15W/m2 = 300W) Moc zainstalowana Współczynnik dla opraw niewentylowanych - a Współczynnik udziału konwekcji - b Współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej - f Współczynnik akumulacji - k0; Z=0,1 Zyski ciepła od oświetlenia - Q OS PODSUMOWANIE Zyski ciepła jawnego - Qj Zyski ciepła całkowitego - Qc Zyski wilgoci - W LIPIEC [°C] [W] [W] [kg/s×10-6] e= [kJ/kg] 12 24,2 1161 1437 115,2 12474 15 WRZESIEŃ 12 25,0 [°C] 22,5 1098 [W] 1281 1390 [W] 1525 -6 122 [kg/s×10 ] 101,2 11393 [kJ/kg] 15069 Zapotrzebowanie na moc chłodniczą dla schłodzenia powietrza wentylującego Moc chłodniczą na schłodzenie powietrza wentylującego (zewnętrznego) wyznaczono: Gdzie: V – strumień powietrza wentylującego pomieszczenie, czerpanego z zewnątrz; m3/h iz – entalpia powietrza zewnętrznego dla tz=30°C i ϕ=45%; kJ/kg ip – entalpia powietrza w pomieszczeniu dla tz=25°C i ϕ=50%; kJ/kg Stąd: Zestawienie wymaganej mocy chłodniczej dla poszczególnych pomieszczeń Nr pom. Elewacja 0.03 0.04 0.13 0.14 0.15 S N S S S Qchc W 4631 6131 2403 3004 1525 V m3/h 229 193 139 188 81 Qv W 795 670 482 652 281 QchTOT W 5426 6801 2885 3656 1806 20574 4. Przyjęte rozwiązania W nawiązaniu do przyjętego rozwiązania klimatyzacji kondygnacji od parteru do poddasza projektuje się klimatyzację opartą o system typu VRF (z ang. – Variable Refrigerant Flow). System pracować będzie w oparciu o technologię inwerterową, umożliwiającą płynną regulację ilości czynnika chłodniczego w układzie. System umożliwi indywidualną regulację temperatury (w zakresach ograniczonych mocą chłodniczą zastosowanych jednostek wewnętrznych). Zastosowano system firmy TOSHIBA SMMSi. Zapotrzebowanie mocy chłodniczej: Qch – 20,57kW Moc chłodnicza nominalna QchNOM – 22,40kW Wydajność chłodnicza rzeczywista QchRZ – 20,97kW Jednostka zewnętrzna: MMY-MAP0804HT8-E Jednostka wewnętrzne: wg rysunku Układy napełnione będą czynnikiem chłodniczym R410A. Obliczeniowa, dodatkowa pojemność układu wynosi 5,01kg. Montaż jednostki zewnętrznej Jednostkę zewnętrzną systemu SMMSi zamontować na żelbetowej płycie fundamentowej wykonanej wg projektu architektoniczno-budowlanego zachowując odległości wymagane przez producenta urządzeń. Dla zapewnienia długotrwałej pracy urządzenia muszą być wypoziomowane. Po zamontowaniu i uruchomieniu systemu należy wykonać pomiary akustyczne hałasu generowanego przez wszystkie jednostki zewnętrzne pracujące jednocześnie. Zagadnienie ochrony akustycznej jest poza zakresem niniejszego opracowania. Montaż jednostek wewnętrznych Jednostki wewnętrzne będą zamontowane w chłodzonych pomieszczeniach do ścian, zgodnie z rysunkową częścią opracowania. Wysokość montażu: góra urządzenia min. 30cm od sufitu. Należy zwrócić uwagę na zabytkowe elementy wystroju wnętrz pomieszczeń. Urządzenia należy montować z ścisłym zachowaniem wymagań producenta systemów. W przypadku braku możliwości osiągnięcia założonego dopuszczalnego poziomu hałasu konieczne będzie okresowe użytkowanie instalacji klimatyzacyjnej, tj. przechadzanie pomieszczenia z wykorzystaniem pełnej mocy jednostek wewnętrznych i wyłączanie jednostek w czasie, kiedy wymagany poziom hałasu jest konieczny. Należy jednak pamiętać o dopuszczalnej ze względów fizjologicznych dynamice zmian temperatury w pomieszczeniach. W pobliżu jednostek wewnętrznych systemu klimatyzacyjnego należy zamontować na ścianie sterowniki pracy RBC-AMS51E-EN LITE-VISION PLUS, które pozwalają zaprogramować pracę jednostek w cyklu tygodniowym. Przypisanie sterownika do jednostki wewnętrznej umożliwi utrzymanie założonych parametrów temperaturowych w strefie obsługiwanej przez każdą jednostkę. Wybrane sterowniki zapewniają obsługę urządzeń w języku polskim. Rurociągi chłodnicze Jednostki wewnętrzne z jednostką zewnętrzną należy połączyć rurociągami z rur miedzianych do instalacji chłodniczych i klimatyzacyjnych wg: PN-EN 12735-1: 2003 „Miedź i stopy miedzi. Rury miedziane okrągłe bez szwu stosowane w instalacjach klimatyzacyjnych i chłodniczych. Część 1: Rury do instalacji rurowych”. PN-EN 12735-1:2003/A1:2005 (Uzupełnienie) „Miedź i stopy miedzi. Rury miedziane okrągłe bez szwu stosowane w instalacjach klimatyzacyjnych i chłodniczych. Część 1: Rury do instalacji rurowych. Zmiana A1”. Ze względu na statykę przegród konstrukcyjnych rurociągi należy prowadzić po wierzchu ścian. Rurociągi należy osłonić osłonami z płyt g-k analogicznie jak na kondygnacjach wyższych. Przejścia przez przegrody wykonać w rurach osłonowych z PCV. W trakcie przeprowadzania instalacji przez przegrody budowlane koniecznie należy zaślepić rurociągi chłodnicze tak, aby żadne zanieczyszczenia nie dostały się do wnętrza rurociągów. Rurociągi prowadzone na zewnątrz budynku mocować na konsolach wykonanych z elementów nierdzewnych. Należy użyć systemowych mocowań (np. HILTI, MEFA, BIS WARLAVEN). Po zamontowaniu instalacji chłodniczej należy przeprowadzić próbę szczelności. W tym celu należy napełnić instalację suchym azotem technicznym do ciśnienia testowego ppr=4,3MPa i pozostawić w tym stanie na 24 godziny. Szczelność rurociągów stwierdzić za pomocą roztworu mydła bądź detektorem elektronicznym. Po pomyślnym wyniku próby szczelności należy wykonać próżnię w układzie chłodniczym. Próżnię wykonać za pomocą pompy próżniowej, która usuwa powietrze i obniża ciśnienie w układzie chłodniczym. Przy obniżonym ciśnieniu wilgoć zawarta w powietrzu odparowuje i instalacja zostaje osuszona. W trakcie próżniowania układu istotne znaczenie ma czas jej trwania oraz temperatura zewnętrzna. Im niższa temperatura na zewnątrz tym niższe ciśnienie należy osiągnąć w instalacji i czas osiągania próżni się wydłuża. W tabeli podano temperaturę wrzenia wody w zależności od poziomu wytworzonego ciśnienia w instalacji Po uzyskaniu wymaganego podciśnienia należy je utrzymać przez dłuższy czas, tak aby wilgoć mogła odparować. Poprawne wykonanie próżni ma znaczenie dla żywotności klimatyzatora. Wilgoć pozostała w układzie chłodniczym wchodzi w reakcję z olejem tworząc kwasy, które uszkadzają uzwojenia silnika elektrycznego w sprężarce. Może prowadzić również do przymarzania i blokowania elementu rozprężnego. Izolacje termiczne Rurociągi należy zaizolować termicznie otulinami na bazie kauczuku syntetycznego, np. otulinami kauczukowymi Thermaflex A/C o grubości 13mm. Izolację rurociągów prowadzonych na zewnątrz budynku należy zabezpieczyć przed dewastacją płaszczem z blach i kształtek z blachy aluminiowej. Nie należy montować otulin przed wykonaniem prób szczelności i odbioru. Izolacja nie może posiadać żadnych przerw w przejściach przez osłony zwłaszcza w przejściach przez przegrody budowlane. Każda rura powinna być zaizolowana osobno. Instalacja odpływu skroplin Zaprojektowano instalację odpływu skroplin z rur i kształtek PVC-C. Rurociągi skroplin należy ułożyć ze spadkiem 1% w kierunku odpływu. Należy dążyć do umożliwienia grawitacyjnego spływu skroplin. Odcinki pionowe i podposadzkowe rurociągów skroplin zamontowanych w piwnicy wykonać z rur stalowych ocynkowanych. Rurociągi należy zaizolować termicznie otulinami na bazie kauczuku syntetycznego, np. otulinami kauczukowymi Thermaflex A/C o grubości 9mm. 5. Uwagi Przejścia rurociągów przez przegrody wydzielenia pożarowego: - przegrody otaczające pomieszczenie węzła cieplnego, - przegrody otaczające pomieszczenie serwerowni, - przegrody wydzielające szacht instalacyjny w pomieszczeniu sanitariatów, - strop nad kondygnacją piwnicy, zabezpieczyć do odporności EI 120min. Przepusty instalacyjne, wykonać w przepustach z rur z PCV uszczelnionych materiałem trwale elastycznym. Należy uzupełnić ubytki powłok malarskich i antykorozyjnych powstałe w trakcie wykonywania prac. Elementy wykonane z materiałów nieodpornych na rdzewienie i niezabezpieczonych fabrycznie należy pomalować farbami antykorozyjnymi w sposób zgodny z wytycznymi producenta farb. Zgodnie wymaganiami Inwestora systemy klimatyzacyjne mają mieć możliwość przesyłania sygnałów do systemu BSM poprzez protokół MODBUS z wykorzystaniem łącza RS485. Prace montażowe należy wykonać z zachowaniem przepisów i zasad określonych w przepisach Prawa Budowlanego, przepisach BHP, polskich normach, wytycznych producentów urządzeń oraz zgodnie z zasadami sztuki budowlanej. 6. Wytyczne branżowe Branża budowlana Wykonać płytę fundamentową, żelbetową pod jednostki zewnętrzne. Płyta winna mieć wymiary 7950×1180mm. Wykonać ogrodzenie ograniczające dostęp do jednostek zewnętrznych urządzeń klimatyzacyjnych. Umożliwić wykonanie instalacyjnych przepustów w przegrodach budynku. Instalacje elektryczne Doprowadzić zasilanie do następujących urządzeń: Jednostka zewnętrzna dla parteru: zabezpieczenie 32A/U=400V/N=5,53kW, Jednostki wewnętrzne dla parteru: MCA całkowite 1,58A, Instalacje wod-kan Umożliwić odprowadzenie skroplin poprzez instalację skroplin zaprojektowaną dla kondygnacji wyższych. Opracował: Projektant: /Mgr inż. Kazimierz Michalak/ /Mgr inż. Barbara Jakubowska/ ZESTAWIENIE URZĄDZEŃ I PODSTAWOWYCH MATERIAŁÓW Lp. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 Wyszczególnienie Ilość INSTALACJA KLIMATYZACYJNA Jednostka zewnętrzna systemu SMMSi 1 MMY-MAP0804HT8-E szt. Jednostki wewnętrzne systemu SMMSi 1 MMK-AP0073H szt. Jednostki wewnętrzne systemu SMMSi 4 MMK-AP0093H szt. Jednostki wewnętrzne systemu SMMSi 1 MMK-AP0183H szt. Sterownik tygodniowy RBC-AMS51E-EN 6 LITE-VISION PLUS szt. Moduł protokołu MODBUS z interfejsem RS-485 1 TCB-IFM641TLE szt. Adapter sieciowy 1 TCB-PCNT30TLE2 szt. Rozdzielacz „Y” 4 RBM-BY55E szt. Rozdzielacz „Y” 1 RBM-BY105E szt. Wykonanie przewiertów w ścianach murowanych z 12 cegły pełnej o gr. do 60cm pod przepusty dla szt. instalacji klimatyzacyjnej Rurociąg z rur i kształtek miedzianych ϕ6,4mm w 8 otulinie z syntetycznego kauczuku o gr. 13mm m zamontowany na uchwytach Rurociąg z rur i kształtek miedzianych ϕ9,5 mm w 30 otulinie z syntetycznego kauczuku o gr. 13mm m zamontowany na uchwytach Rurociąg z rur i kształtek miedzianych ϕ12,7mm w 11 otulinie z syntetycznego kauczuku o gr. 13mm m zamontowany na uchwytach Rurociąg z rur i kształtek miedzianych ϕ15,9mm w 22 otulinie z syntetycznego kauczuku o gr. 13mm m zamontowany na uchwytach Rurociąg z rur i kształtek miedzianych ϕ22,2mm w 10 otulinie z syntetycznego kauczuku o gr. 13mm m zamontowany na uchwytach Rurociąg z rur i kształtek miedzianych ϕ12,7 mm w otulinie z syntetycznego kauczuku o gr. 13mm 11 zamontowany na konsolach. Izolacja zabezpieczona m płaszczem z blach i kształtek aluminiowych Uwagi TOSHIBA TOSHIBA TOSHIBA TOSHIBA TOSHIBA TOSHIBA TOSHIBA TOSHIBA TOSHIBA wg PN-EN 12735-1: 2003 wg PN-EN 12735-1: 2003 wg PN-EN 12735-1: 2003 wg PN-EN 12735-1: 2003 wg PN-EN 12735-1: 2003 wg PN-EN 12735-1: 2003 Lp. 17 18 19 20 21 1 2 3 4 5 Wyszczególnienie Ilość Rurociąg z rur i kształtek miedzianych ϕ22,2mm w otulinie z syntetycznego kauczuku o gr. 13mm 11 zamontowany na konsolach. Izolacja zabezpieczona m płaszczem z blach i kształtek aluminiowych Dodatkowa ilość czynnika chłodniczego 5 R410A kg INSTALACJA ODPŁYWU SKROPLIN Rurociąg z rur i kształtek PVC-C PN16 16 16×1,2mm w izolacji z otulin ze sztucznego m kauczuku gr. 9mm Rurociąg z rur i kształtek PVC-C PN16 7 20×1,5mm w izolacji z otulin ze sztucznego m kauczuku gr. 9mm Rurociąg z rur i kształtek PVC-C PN16 5 25×1,9mm w izolacji z otulin ze sztucznego m kauczuku gr. 9mm POZOSTAŁE ROBOTY Próba szczelności układów klimatyzacyjnych, nadciśnieniowa Wytworzenie próżni w rurociągach układów chłodniczych Napełnienie instalacji klimatyzacyjnych czynnikiem chłodniczym i uruchomienie układów Przygotowanie instrukcji obsługi systemów Sprawdzenie działania instalacji wraz z instruktażem użytkowników Uwagi wg PN-EN 12735-1: 2003 NIBCO NIBCO NIBCO 1kpl. 1kpl. 1kpl. 1kpl. 1kpl. UWAGA: Wszystkie urządzenia i materiały mogą być zamienione na inne równoważne, co do spełnianych funkcji, o dopuszczalnych gabarytach i właściwościach technicznych nie gorszych niż dobrane w projekcie urządzenia przykładowe.