Systemy ≥ořysk samonastawnych

Systemy ≥oøysk samonastawnych
Spis treúci
Made by SKF® oznacza doskona≥oúÊ. Symbolizuje to
nasze konsekwentne usi≥owanie uzyskania najwyøszej
jakoúci we wszystkim co robimy. Dla uøytkownik w
naszych produkt w ”Made by SKF” przynosi trzy g≥ wne
korzyúci.
WiarygodnoúŒ – dziÍki nowoczesnym, wydajnym
produktom powstajπcym w oparciu o naszπ úwiatowπ
wiedzÍ na temat ich zastosowa", stosowaniu optymalnych materia≥ w, wybiegajπcym w przysz≥oúÊ konstrukcjom i najbardziej zaawansowanym technikom
wytwarzania.
EfektywnoúŒ kosztÛw – wynikajπca z korzystnego
stosunku miÍdzy jakoúciπ naszych produkt w i
wspomagania serwisowego a cenπ zakupu produktu.
Przodownictwo na rynku – kt re moøesz osiπgnπÊ
wykorzystujπc zalety naszych produkt w i us≥ug serwisowych. ZwiÍkszony czas pracy maszyn i zmniejszony
czas ich przestoj w, jak r wnieø lepsza wydajnoúÊ
produkcji i jakoúÊ wyrob w sπ kluczem do pomyúlnego
partnerstwa.
Podsumowanie.. ............................................................ 3
Tradycyjne systemy ≥oøysk samonastawnych ............ 4
£oøyska w maszynach wirujπcych ................................ 4
Zastosowanie ≥oøysk kulkowych wahliwych lub
≥oøysk bary≥kowych w obu pozycjach ..........................4
Przyczyny uszkodze" system w ≥oøyskowych.............. 5
Wp≥yw tarcia .................................................................. 6
Nier wnomierny rozk≥ad obciπøe" ................................ 6
Typowy przyk≥ad wyd≥uøenia wa≥u i jego efekt w ........ 7
Dzia≥anie si≥y osiowej w czasie – charakterystyczne
przyk≥ady ...................................................................... 8
Nowy system ≥oøysk samonastawnych ........................ 9
Toroidalne ≥oøysko toczne SKF .................................. 10
Dzia≥anie pod ma≥ym obciπøeniem .............................. 10
Poprawa warunk w pracy i niezawodnoúci ................ 12
Redukcja koszt w poprzez zmniejszenie wymiar w .. 14
Ma≥e obciπøenie, duøa prÍdkoúÊ.................................. 14
Wyeliminowanie niebezpiecze"stw zwiπzanych ze
z≥ymi warunkami pracy ................................................ 15
Rozwiπzanie bezkompromisowe ..................................15
Ulepszenia zwiπzane z zastosowaniem nowego
systemu ≥oøysk samonastawnych ................................16
Wp≥yw systemu ≥oøysk samonastawnych na pracÍ
r ønego typu maszyn....................................................18
Grupa SKF – úwiatowa korporacja ............................ 20
2
Podsumowanie
Nowy system ≥oøysk samonastawnych
SKF sk≥ada siÍ z toroidalnego ≥oøyska
tocznego CARB jako ≥oøyska nieustalonego i dwurzÍdowego ≥oøyska
bary≥kowego lub ≥oøyska kulkowego
wahliwego jako ≥oøyska ustalonego.
Taki uk≥ad ≥oøyskowy kompensuje
zar wno niewsp ≥osiowoúÊ jak i przesuw poosiowy wewnπtrz ≥oøysk bez
oporu tarcia, bez moøliwoúci generowania wewnÍtrznych si≥ osiowych
w systemie ≥oøyskowym. DziÍki idealnemu wzajemnemu oddzia≥ywaniu obu
≥oøysk, przy≥oøona si≥a jest roz≥oøona
r wnomiernie i w zak≥adany (teoretycznie) spos b na wszystkie przenoszπce obciπøenie elementy.
Moøliwoúci wynikajπce z konstrukcji
≥oøysk sπ w nowym systemie w pe≥ni
wykorzystane; ≥oøyska zachowujπ siÍ
tak jak powinny i jak zak≥ada≥ konstruktor maszyny. Nie dzieje siÍ tak w
przypadku innych system w ≥oøyskowych, kt re sπ rozwiπzaniami w
pewnym stopniu kompromisowymi, co
moøe prowadziÊ do pogorszenia
warunk w pracy ≥oøysk.
Nowe, eliminujπce koniecznoúÊ
kompromis w rozwiπzanie systemu
≥oøyskowego zapewnia wiÍkszπ niezawodnoúÊ i lepszπ jakoúÊ pracy,
umoøliwiajπc projektantom bezpiecznπ
optymalizacjÍ doboru ≥oøysk i konstrukcji ca≥ej maszyny.
Zar wno producenci maszyn jak i
ich uøytkownicy ko"cowi osiπgajπ
znaczπce zmniejszenie koszt w
poprzez zmniejszenie wymiar w
urzπdze" i ich wiÍkszπ efektywnoúÊ.
W zaleønoúci od rodzaju maszyny i
zastosowania, korzyúci zwiπzane z
nowym systemem ≥oøysk samonastawnych SKF sπ nastÍpujπce:
• bezpieczniejsze, bardziej zoptymalizowane konstrukcje
• zwiÍkszona trwa≥oúÊ serwisowa
≥oøysk
• wyd≥uøone czasy miÍdzy planowanymi przestojami
• niøsza temperatura pracy
• niøszy poziom drga" i ha≥asu
• wiÍksza wydajnoúÊ maszyn
• taka sama wydajnoúÊ mniejszej lub
prostszej maszyny
• lepsza jakoúÊ produktu / mniej
brak w w produkcji
3
Tradycyjne systemy ≥oøysk
samonastawnych
Öoøyska w maszynach
wirujπcych
W typowych maszynach przemys≥owych wirujπce wa≥y sπ na og ≥ podpierane przez dwa ≥oøyska toczne, po
jednym z kaødej strony wa≥u. Opr cz
przenoszenia si≥ promieniowych jedno
z ≥oøysk musi ustalaÊ wa≥ osiowo i
przenosiÊ si≥y wzd≥uøne przy≥oøone do
wa≥u. Takie ≥oøysko jest okreúlane jako
”ustalajπce”, ”sta≥e” lub ”nieprzesuwne”.
Drugie ≥oøysko takøe musi przenosiÊ
obciπøenie promieniowe, ale powinno
teø kompensowaÊ przesuniÍcia osiowe
spowodowane przez:
• wyd≥uøenie i kurczenie siÍ wa≥u
lub ca≥ej konstrukcji zwiπzane ze
zmianami temperatury,
• tolerancje wykonawcze konstrukcji i
• tolerancje ustawienia przy montaøu
maszyny.
To drugie ≥oøysko jest nazywane
”nieustalonym”, ”p≥ywajπcym” lub
”swobodnym” ≥oøyskiem.
Zastosowanie ≥oøysk
kulkowych wahliwych
lub ≥oøysk bary≥kowych w obu pozycjach
Przez d≥ugi okres takie rozwiπzanie
≥oøyskowania by≥o powszechnie
stosowane w przemyúle – prosty,
wytrzyma≥y uk≥ad ≥oøyskowy, zdolny
do przeniesienia duøych promieniowych i osiowych si≥ i ≥atwo kompensujπcy wewnπtrz ≥oøysk niewsp ≥osiowoúci wynikajπce z tolerancji obr bki i
montaøu, odkszta≥cenia termiczne i
ugiÍcia na skutek obciπøenia. Sπ jednak konsekwencje uøywania ≥oøysk
kulkowych wahliwych lub ≥oøysk
bary≥kowych jako ≥oøysk swobodnych
(➔ rys. 1 ).
oøysko nieustalone, musi przesuwaÊ siÍ osiowo, zwykle wewnπtrz
oprawy, aby dostosowaÊ siÍ do
wyd≥uøenia lub skurczenia wa≥u. Aby
uzyskaÊ przesuw poosiowy, jeden z
Tradycyjny uk≥ad dwÛch ≥oøysk
samonastawnych z ≥oøyskiem
swobodnym po prawej stronie
Rys. 1
4
pierúcieni ≥oøyskowych musi byÊ
zamontowany z pasowaniem lu nym i
mieÊ zapewnione miejsce na przewidywane przesuniÍcie. W wielu przypadkach pasowanie lu ne jest
rozwiπzaniem pogarszajπcym jakoúÊ
konstrukcji, gdyø w pewnych warunkach obciπøenia pierúcie" ≥oøyska moøe
siÍ obr ciÊ siÍ i uszkodziÊ oprawÍ,
przyspieszyÊ zuøycie i zwiÍkszyÊ drgania, a wszystko to dok≥ada siÍ do normalnych koszt w obs≥ugi i remont w.
Oznacza to takøe pogorszenie sztywnoúci podparcia w kierunku
promieniowym.
Przyczyny uszkodzeƒ
systemów ≥oøyskowych
Jeúli jest wymagane pasowanie lu ne
do zapewnienia przesuniÍÊ osiowych
≥oøyska nieustalonego, wtedy konieczne jest, aby pasowanie pozostawa≥o
lu ne takøe podczas pracy ≥oøyska.
Utrzymywanie takiego stanu nie jest
tak proste jakby siÍ wydawa≥o:
• Podczas rozruchu elementy maszyny
muszπ rozgrzaÊ siÍ do normalnej
temperatury pracy. Pierúcie" zewnÍtrzny ≥oøyska zwykle rozszerza siÍ
szybciej niø otw r w oprawie. Ta
r øna szybkoúÊ zmiany úrednicy
moøe zlikwidowaÊ luz i ograniczyÊ
moøliwoúÊ przesuwu osiowego.
• Jeúli osadzenie ≥oøyska w oprawie
nie jest wykonane zgodnie z wymaganiami (lub podczas produkcji powsta≥a owalizacja lub stoøkowatoúÊ
otworu, albo co zdarza siÍ czÍúciej
oprawa zosta≥a zniekszta≥cona na
skutek zamontowania jej na pod≥oøu,
kt re nie jest dostatecznie p≥askie i
sztywne – na skutek b≥Íd w w produkcji lub po osadzeniu maszyny)
wtedy ≥oøysko bÍdzie unieruchomione w jednym miejscu i jego
moøliwoúÊ przesuniÍcia w oprawie
uniemoøliwiona.
• Proces zuøycia powstajπcy przy
lu no pasowanym pierúcieniu przy
wystπpieniu niekorzystnych obciπøe"
moøe spowodowaÊ tak zwanπ
korozjÍ ciernπ, kt ra blokuje ≥oøysko
w jednym miejscu.
Jeúli ≥oøysko nieustalone nie moøe
przesunπÊ siÍ z jednego z przedstawionych powod w spowoduje to nadmierne napiÍcie osiowe ≥oøysk, co
oznacza, øe gdy wa≥ lub ca≥a konstrukcja zmienia temperaturÍ a przez to
i d≥ugoúÊ, powstajπ bardzo duøe si≥y
wzd≥uøne miÍdzy obydwoma ≥oøyskami
(➔ rys. 2 ). Jest to powszechnie znana konsekwencja kompromisu polegajπcego na zastosowaniu
≥oøyska z lu nym pasowaniem w
oprawie jako ≥oøyska swobodnego w
tego typu konstrukcjach.
£oøysko nieustalone z ograniczonπ moøliwoúciπ przesuwu
wzd≥uønego
Rys. 2
5
Tradycyjne systemy ≥oøysk samonastawnych
Wp≥yw tarcia
Bardziej powszechna, ale rzadziej
rozpoznawana konsekwencja zamontowania ≥oøyska z lu nym pasowaniem
jest taka, øe zawsze istnieje pewna si≥a
tarcia miÍdzy lu no pasowanym pierúcieniem ≥oøyska a osadzeniem w
oprawie (lub na wale). Aby wa≥ m g≥ siÍ
rozszerzyÊ lub skurczyÊ w kierunku
osiowym, musi najpierw pokonaÊ op r
tarcia na powierzchni kontaktowej.
Ten op r jest okreúlany wzorem
Fa = Fr × µ, gdzie Fa oznacza si≥Í
osiowπ, Fr jest obciπøeniem
promieniowym przenoszonym przez
≥oøysko nieustalone, a µ jest wsp ≥czynnikiem tarcia miÍdzy lu no pasowanym pierúcieniem ≥oøyska a oprawπ
lub wa≥em (dla kontaktu stal – stal i
stal – øeliwo wartoúci ( wynoszπ oko≥o
0,12 – 0,16 dla powierzchni w dobrym
stanie). Dlatego, oba ≥oøyska na wale
sπ poddane dodatkowym obciπøeniom osiowym, r wnowaønym kilku
procentom obciπøenia promieniowego
(➔ rys. 3 ). Jako rezultat tych wewnÍtrznych si≥ osiowych rozk≥ad obciπøe" w ≥oøysku jest niekorzystnie
zak≥ cony – kaødy rzπd element w
tocznych przenosi inne obciπøenie
(➔ rys. 4 ).
Nierównomierny
rozk≥ad obciπøeƒ
W przypadkach stosunkowo duøych
prÍdkoúci rozk≥ad si≥ jest zmienny i
nietrwa≥y. Aby zobrazowaÊ jak dzia≥a
ten mechanizm, naleøy wyobraziÊ
sobie pierúcie" wewnÍtrzny ≥oøyska
nieznacznie skoúnie u≥oøony na wale
w stosunku do rzeczywistej osi obrotu
– jest to typowa sytuacja, zwykle
wynik niedok≥adnoúci obr bki wa≥u,
ugiÍcia wa≥u, z≥oøenia tolerancji wa≥u,
tulei wciπganej i pierúcienia ≥oøyska i
niedok≥adnoúci montaøu. Potem, gdy
wiruje pierúcie" wewnÍtrzny wykonuje
on bardzo niewielki ruch oscylujπco –
obrotowy, kt ry przekazuje niewielkie
drgania osiowe na wa≥. Te oscylacje
sπ potem transmitowane do pierúcienia wewnÍtrznego drugiego ≥oøyska
w uk≥adzie ≥oøyskowym wa≥u. Gdy
pierúcienie wewnÍtrzne przesuwajπ siÍ
do ty≥u i do przodu z czÍstotliwo
úciπ r wnπ prÍdkoúci wa≥u, dwa rzÍdy
rolek sπ w spos b zmienny obciπøane
i odciπøane (lub przynajmniej zmienia
siÍ wielkoúÊ ich obciπøenia). W niekt rych przypadkach ruch osiowy jest
przekazywany do pierúcienia zewnÍtrznego ≥oøyska nieustalonego, co
powoduje osiowe zacieranie lub zuøycie cierno – korozyjne w oprawie.
Typowe rezultaty tego nier wnomiernego roz≥oøenia obciπøe" mogπ byÊ
og lnie przedstawione jako:
Tarcie miÍdzy pierúcieniem zewnÍtrznym i oprawπ powoduje
powstanie obciπøenia osiowego
Rys. 3
Fa = Fr × µ
6
• w zastosowaniach, gdzie wystÍpuje
wysokie obciπøenie – podniesienie
naprÍøe" wewnÍtrznych, wzrost temperatury, pogorszenie smarowania,
przyspieszone zuøycie ≥oøysk,
zmniejszona trwa≥oúÊ zmÍczeniowa
≥oøysk (zmniejszenie trwa≥oúci zmÍ-czeniowej moøe zostaÊ obliczone)
• w zastosowaniach, gdzie wystÍpujπ
wysokie obroty wysokie temperatury
pracy, zmienne przyspieszenia i
op nienia zestaw w element w
tocznych ze zmieniajπcym siÍ rozk≥adem obciπøe", duøe si≥y dzia≥ajπce
na koszyki ≥oøysk, zwiÍkszona prÍdkoúÊ zuøycia, duøy poziom drga" i
ha≥asu, szybkie zuøycie smaru, og lne problemy z niezawodnoúciπ
urzπdzenia. (Nie ma moøliwoúci obliczenia jakiegokolwiek z tych efekt w – jest to rozr ønienie miÍdzy
trwa≥oúciπ zmÍczeniowπ i serwisowπ.)
Te czynniki pojawiajπ siÍ w wiÍkszym
lub mniejszym stopniu we wszystkich
takich uk≥adach ≥oøyskowych, nawet
kiedy elementy sπ nowe, a tolerancje
w wymaganych granicach. Jeúli
pojawia siÍ coú innego niø normalne
tarcie, kt re zabezpiecza pierúcie"
≥oøyska nieustalonego przed przesuwem, wtedy sytuacja jest r wnowaøna do istnienia bardzo duøego
wsp ≥czynnika tarcia (µ) przy ≥oøysku
nieustalonym, a niekorzystne tego
efekty podczas pracy sπ odpowiednio
powaøne.
NierÛwnomierny rozk≥ad obciπøeń
n´ spowodowany osiowymi
si≥ami tarcia
Rys. 4
Typowy przyk≥ad
wyd≥uøenia wa≥u i jego
efektów
Wykres 1 pokazuje pomiary zebrane
na pierúcieniu zewnÍtrznym ≥oøyska
bary≥kowego smarowanego olejem,
zamontowanego jako ≥oøysko
nieustalone na walcu maszyny papierniczej, podczas rozruchu maszyny.
Widoczne jest, øe tarcie miÍdzy
≥oøyskiem i oprawπ istnieje i wywiera
znaczπcy wp≥yw na uk≥ad ≥oøyskowy.
Gdy temperatura pracy wzrasta ruch
osiowy pierúcienia zewnÍtrznego
charakteryzuje siÍ okresami przestoj w, ze sporadycznymi nag≥ymi duøymi
przesuniÍciami. £atwo zauwaøyÊ, øe
przesuniÍcia wystÍpujπ tylko kiedy si≥y
osiowe osiπgnπ takπ wielkoúÊ, øe
przewyøszπ wielkoúÊ tarcia ”stick –
slip”. Przy kaødorazowym przemieszczeniu siÍ pierúcienia zewnÍtrznego
nastÍpuje natychmiastowe zauwaøalne
zmniejszenie temperatury pracy, jako
øe zmniejsza siÍ wewnÍtrzna si≥a
osiowa.
Ten proces jest powtarzany aø
zostanie osiπgniÍty stan r wnowagi
warunk w pracy, a potem bÍdzie powtarzany (w odwrotnπ stronÍ) przy
jakimkolwiek spadku temperatury wa≥u
lub konstrukcji. (Wy≥πczenie, bieg
ja≥owy, zmiana parametr w pracy.)
Podczas ustalonych warunk w pracy
prawdopodobne jest, øe wystπpi pewne szczπtkowe obciπøenie osiowe
(nier wnomierny rozk≥ad obciπøe"
miÍdzy zestawami element w
tocznych).
Zauwaø, øe dla ≥oøysk bary≥kowych
SKF konstrukcji ”CC” i ”E” stosunek
obciπøenia osiowego do promieniowego musi byÊ stosunkowo duøy
(15 % lub wiÍcej) zanim nastπpi
znaczπcy wzrost w ca≥kowitym tarciu
wewnÍtrznym ≥oøyska (ca≥kowite tarcie
= tarcie zaleøne od obciπøenia + tarcie
wynikajπce z lepkoúci smaru). Dlatego
dla ≥oøysk obciπøonych úciúle
promieniowo, musi byÊ znaczπca si≥a
osiowa wynikajπca z tarcia miÍdzy
pierúcieniem ≥oøyska a obudowπ, aby
powsta≥y widoczne r ønice temperatur
tak jak na wykresie. Fakt, øe zmiany
temperatur sπ ≥atwo mierzalne wskazuje, øe istniejπcy wsp ≥czynnik tarcia
jest wiÍkszy niø 0,1.
Wykres 1
Temperatura
Pozycja osiowa pierúcienia zewn∏trznego
Czas
Pozycja osiowa pierúcienia zewnÍtrznego
i odpowiadajπca temu temperatura
≥oøyska podczas rozruchu
7
Tradycyjne systemy ≥oøysk samonastawnych
Dzia≥anie si≥y osiowej w
czasie – charakterystyczne przyk≥ady
WielkoúÊ wywo≥anych si≥ osiowych w
tradycyjnym uk≥adzie ≥oøysk wahliwych i spos b w jaki zmieniajπ siÍ w
czasie (i stπd jaka jest úrednia si≥a –
jaki úredni r wnowaøny wsp ≥czynnik
tarcia µ w czasie okresu trwa≥oúci systemu ≥oøyskowego) zaleøy od duøej
iloúci r ønorodnych i w wiÍkszoúci
nieprzewidywalnych parametr w,
w≥πczajπc w to:
• wstÍpny luz pomontaøowy w kaødym
≥oøysku
• wielkoúÊ i kierunek przemieszczenia
pierúcienia zewnÍtrznego i wewnÍtrznego kaødego ≥oøyska wzglÍdem
siebie w kierunku osiowym po montaøu
• wielkoúÊ obciπøenia promieniowego
dzia≥ajπcego na ≥oøysko nieustalone
• rodzaj obciπøenia promieniowego
dzia≥ajπcego na ≥oøysko nieustalone
(obciπøenie sta≥e lub zmienne, dzia≥ajπce w jednym kierunku lub w spos b
przypadkowy)
• poziom drga" ze r de≥ zewnÍtrznych
• chropowatoúÊ powierzchni pierú-
cienia ≥oøyska nieustalonego i miejsca osadzenia w oprawie
• warunki smarowania miÍdzy pierúcieniem ≥oøyska przesuwnego i osadzeniem
• wielkoúÊ luzu w pasowaniu (tolerancje wymiarowe pierúcienia ≥oøyska i
osadzenia)
• tolerancja kszta≥tu miejsca osadzenia
≥oøyska przesuwnego (owalizacja i
stoøkowatoúÊ)
• odkszta≥cenie osadzenia ≥oøyska
swobodnego pod wp≥ywem
obciπøenia
• odkszta≥cenie osadzenia ≥oøyska
swobodnego na skutek zmian temperaturowych
• wzglÍdna wielkoúÊ wyd≥uøe" temperaturowych wzd≥uønych (lub kurczenia
siÍ) element w wirujπcych i
stacjonarnych (wa≥ i konstrukcja)
• wzglÍdna wielkoúÊ rozszerzalnoúci
temperaturowej promieniowej (kurczenia siÍ) pierúcienia ≥oøyska
nieustalonego i osadzenia
• sztywnoúÊ osiowa konstrukcji
wspierajπcej
nÍtrzny w ≥oøysku jest korzystny w
zmniejszaniu ryzyka wystπpienia
duøych si≥ osiowych. Jednakøe nadmierny luz oznacza takøe, øe mniej
element w tocznych przenosi obciπøenie, czego wynikiem jest
zmniejszenie trwa≥oúci zmÍczeniowej
≥oøyska i generalnie istnieje ryzyko
wystπpienia z≥ych warunk w pracy w
≥oøysku.
W przyk≥adzie poniøej za≥oøono, øe
wa≥ rozszerza siÍ w stosunku do konstrukcji.
Opr cz bardzo dok≥adnych tolerancji i ømudnych pomiar w przy montaøu, nie ma moøliwoúci stwierdzenia
co zdarzy siÍ w przypadku kaødej
maszyny.
Oczywistym jest, øe wiÍkszy luz wew-
Ma≥y wstÍpny luz osiowy (pierúcienie
ustawione centralnie przy montaøu) –
okres rozruchu
£oøysko unieruchomione w obudowie
Wykres 2
Wykres 3
Wywo≥ana si≥a osiowa/si≥a promieniowa
Wywo≥ana si≥a osiowa/si≥a promieniowa
Wyd≥uøenie w obrÍbie
luzu osiowego
Stan ustalony
Nieustalone ≥oøysko zakleszczone w obudowie
Czas
8
Praca w stanie ustalonym przy duøych si≥ach osiowych
Czas
Nowy system ≥oøysk
samonastawnych
Do niedawna kompromisowe rozwiπzania konstrukcyjne w kaødym przypadku po prostu musia≥y byÊ akceptowane. Jednak teraz dziÍki zupe≥nie
nowej konstrukcji ≥oøyska nieustalonego moøliwe jest unikniÍcie stosowania zawierajπcych niedoskona≥oúci
rozwiπza" uk≥ad w ≥oøyskowych.
Tym nowym ≥oøyskiem jest toroidalne
≥oøysko toczne, nazwane tak z powodu
kszta≥tu krzywizny powierzchni kontaktowych w ≥oøysku. Toroidalne ≥oøysko
toczne ma jeden rzπd d≥ugich wa≥eczk w o lekko zakrzywionym profilu.
Budowa wewnÍtrzna umoøliwia przenoszenie przemieszcze" osiowych w
≥oøysku, jak w przypadku ≥oøysk walcowych lub igie≥kowych, bez oporu tarcia. Eliminuje to potrzebÍ pasowania
lu nego kt regoú z pierúcieni ≥oøyska.
Nie ma takøe moøliwoúci wywo≥ania
dodatkowych si≥ wzd≥uønych (osiowych)
miÍdzy dwoma ≥oøyskami na wale
(➔ rys. 1 ).
Dodatkowo, opr cz wyeliminowania
wzajemnego oddzia≥ywania ≥oøysk w
kierunku osiowym, profil wa≥eczk w i
bieøni w toroidalnym ≥oøysku tocznym
jest tak zaprojektowany, øe elementy
toczne automatycznie ustawiajπ siÍ w
≥oøysku w spos b zapewniajπcy r wnomierny rozk≥ad obciπøenia na ca≥ej
d≥ugoúci przylegania wa≥eczka, niezaleønie od jakiejkolwiek niewsp ≥osiowoúci. Oznacza to, øe nie wystπpiπ
duøe naprÍøenia krawÍdziowe, wiÍc
≥oøysko pracuje zawsze przy optymalnym poziomie naprÍøe", a przez to
osiπga swπ teoretycznπ trwa≥oúÊ serwisowπ we wszystkich warunkach
(➔ rys. 2 ).
Po≥πczenie w≥aúciwoúci samonastawnoúci i przenoszenie przesuniÍÊ
osiowych bez wywo≥ywania si≥ tarcia
zapewnia, øe obciπøenie jest roz≥oøone
tak r wnomiernie i prawid≥owo jak to
tylko moøliwe na wszystkie rzÍdy element w tocznych w obu ≥oøyskach na
wale. Rzeczywisty rozk≥ad bÍdzie
Rys. 1
zaleøa≥ od przy≥oøonych zewnÍtrznych
si≥ promieniowych i osiowych. Optymalny rozk≥ad obciπøe" oznacza, øe
naprÍøenia sπ niskie, temperatura
W przypadku
zastosowania
toroidalnego ≥oøyska tocznego nie
ma wywo≥anych si≥
osiowych
Fa = 0
Rys. 2
po≥oøenie
normalne
skrÍcony
pierúcie"
niewsp ≥osiowoúÊ
przemieszczenie
osiowe
Kszta≥t powierzchni kontaktowych
w toroidalnym
≥oøysku tocznym
zapewnia
rÛwnomierny
rozk≥ad naprÍøeï
na ca≥ej d≥ugoúci
elementu tocznego
Rys. 3
Brak wzbudzonych
wewnÍtrznych si≥
osiowych zapewnia rÛwnomierny
rozk≥ad obciπøeÒ
na oba ≥oøyska
Zwr Ê uwagÍ, øe kiedy stosuje siÍ ≥oøysko CARB,
pierúcie" zewnÍtrzny ≥oøyska przesuwnego musi byÊ
takøe unieruchomiony!
9
Nowy system ≥oøysk samonastawnych
Rys. 4
zmniejszona do minimum, zawsze
osiπgniÍta maksymalna trwa≥oúÊ zmÍczeniowa, a prawdopodobie"stwo
drga" i uszkodzenia koszyka zmniejszone. Dodatkowo poniewaø dla
wszystkich pierúcieni ≥oøysk w systemie mogπ zostaÊ zastosowane
ciasne pasowania, unika siÍ ryzyka
zuøycia opraw z powodu przemieszczajπcych siÍ pierúcieni ≥oøyskowych
(➔ rys. 3 ).
10
Toroidalne ≥oøysko
toczne SKF
Pierwsze toroidalne ≥oøysko toczne
zosta≥o wprowadzone na rynek przez
SKF w 1995 roku. Znane jako CARB®,
nowe ≥oøysko jest dostÍpne w duøym
zakresie serii wymiarowych ISO, odpowiadajπce wymiarami ≥oøyskom
kulkowym wahliwym i ≥oøyskom bary≥kowym uøywanym w standardowych
oprawach ≥oøyskowych i innych powszechnych zastosowaniach. W zakresie wymiarowym znajduje siÍ takøe
seria ≥oøysk szerokich, o ma≥ym przekroju poprzecznym, ekwiwalent ≥oøysk
igie≥kowych (➔ rys. 4 ).
£oøysko CARB umoøliwia producentom maszyn i ich uøytkownikom
optymalizacjÍ ≥oøyskowa" poprzez
zamianÍ ≥oøyska nieustalonego toroidalnym ≥oøyskiem tocznym o odpowiednich wymiarach. £oøysko
ustalone pozostaje niezmienione, a
inne standardowe elementy (oprawy,
tuleje wciπgane itp.) sπ nadal wykorzystywane. Ten nowy system
≥oøyskowy pozwala uniknπÊ k≥opot w
zwiπzanych z nieprawid≥owπ pracπ
≥oøysk i zmniejszenia trwa≥oúci serwisowej ≥oøysk. DziÍki temu zwiÍksza
siÍ dostÍpnoúÊ maszyn i maleje czas
potrzebny na ich obs≥ugÍ.
£oøysko CARB(r) jest dostÍpne w rÛønych
seriach wymiarowych ISO
Dzia≥anie pod ma≥ym
obciπøeniem
Jednπ, potencjalnie korzystnπ cechπ
w wielu zastosowaniach uk≥ad w ≥oøyskowych wykorzystujπcych ≥oøysko
CARB i ≥oøysko dwurzÍdowe jako
ustalone jest fakt, øe w zwiπzku z
optymalnym rozk≥adem obciπøe" system jest doskonale dostosowany do
osiπgniÍcia maksymalnej trwa≥oúci
zmÍczeniowej (L10) przy duøych obciπøeniach, ale takøe bardzo dobrze
funkcjonuje przy niskim poziomie
obciπøe", w por wnaniu do tradycyjnego rozwiπzania z dwoma ≥oøyskami dwurzÍdowymi. Przyczyna
zmniejszonej czu≥oúci na niedociπøenie
moøe byÊ wyt≥umaczona w spos b
nastÍpujπcy:
– kaødy rzπd element w tocznych
musi byÊ poddany pewnemu minimalnemu obciπøeniu i w ten spos b
zestaw toczny obraca siÍ spokojnie z
prÍdkoúciπ bliskπ synchronicznej. To
minimalne obciπøenie zmniejsza uszkodzenia wynikajπce z poúlizgu element w tocznych (zatarcie powierzchni bieøni, uderzenia w koszyk,
ha≥as, drgania, podwyøszone temperatury, degradacja smaru).
WielkoúÊ potrzebnego obciπøenia
zaleøy od masy element w
tocznych, prÍdkoúci obrotowej
i lepkoúci smaru.
W ≥oøysku bary≥kowym, kt re pracuje pod obciπøeniem úciúle promieniowym, oba rzÍdy wa≥eczk w przenoszπ si≥y r wnomiernie (potrzebny
wsp ≥czynnik obciπøenia promieniowego = 1 z wykresu 1 ).
Jednakøe kiedy istnieje nastawienie
osiowe jednego pierúcienia ≥oøyskowego w stosunku do drugiego, zmienia
siÍ rozk≥ad obciπøe" i efektywny nacisk
na jeden rzπd wa≥eczk w jest zmniejszony (➔ rys. 4 na stronie 6). Dlatego, aby mieÊ pewnoúÊ, øe mniej
obciπøony rzπd bary≥ek ma wciπø
obciπøenie wystarczajπce do zapewnienia poprawnej pracy, ca≥kowita si≥a
promieniowa dzia≥ajπca na ≥oøysko
musi byÊ zwiÍkszona (tzn. pomnoøona
przez wsp ≥czynnik obciπøenia promieniowego, ➔ wykres 1 ) dla danego
wsp ≥czynnika tarcia µ miÍdzy pierúcieniem zewnÍtrznym a oprawπ, kiedy
nastÍpuje odkszta≥cenie osiowe wa≥u
(przy danym stosunku obciπøenia
osiowego do promieniowego) w celu
utrzymania wymaganego minimalnego
obciπøenia na s≥abiej obciπøonym
rzÍdzie element w tocznych.
Na wykresie 1 e jest wsp ≥czynnikiem obliczeniowym dla ≥oøysk
bary≥kowych, kt ry znajduje siÍ w
tabelach zamieszczonych w Katalogu
G≥ wnym SKF. Wsp ≥czynnik e
zmienia siÍ miÍdzy 0,15 a 0,40 w
zaleønoúci od kπta pracy ≥oøyska.
W tradycyjnych rozwiπzaniach
≥oøyskowania wa≥u z dwoma ≥oøyskami
bary≥kowymi, gdzie tarcie miÍdzy pierúcieniem ≥oøyska nieustalonego a
oprawπ oznacza, øe rozk≥ad obciπøe"
jest rzadko idealny, obciπøenie promieniowe potrzebne do satysfakcjonujπcej pracy drastycznie wzrasta w stosunku do systemu wzorcowego,
a przy zastÍpczym wsp ≥czynniku
tarcia bliskim 0,89 nie ma moøliwoúci
wystarczajπcego obciπøenia ≥oøysk.
Jeúli toroidalne ≥oøysko toczne jest
uøywane jako ≥oøysko nieustalone,
wtedy przy przy≥oøonych zewnÍtrznie
si≥ach czysto promieniowych oba rzÍdy
wa≥eczk w w ≥oøysku bary≥kowym
ustalonym powinny byÊ zawsze
r wnomiernie obciπøone.
Dlatego wsp ≥czynnik obciπøenia
promieniowego potrzebny do okreúlenia si≥y jaka ma byÊ przy≥oøona dla
uzyskania w≥aúciwej pracy jest zawsze
r wny 1, jak to podano na wykresie 1 .
Wykres 1
Wsp ≥czynnik obciπøenia
promieniowego
Tradycyjny uk≥ad
≥oøyskowy
Nowy system ≥oøyskowy
Wymagane obciπøenie promieniowe do
zapewnienia rÛwnomiernej pracy dwÛch
≥oøysk bary≥kowych, jako funkcja tarcia w
oprawie
11
Nowy system ≥oøysk samonastawnych
Wykres 2
Poprawa warunków
pracy i niezawodnoúci
NastÍpujπce trzy przyk≥ady pokazujπ
natychmiastowπ poprawÍ parametr w
pracy (temperatura, poziom drga") i w
konsekwencji polepszenie niezawodnoúci maszyn/zmniejszony wysi≥ek na
obs≥ugÍ, co jest uzyskiwane poprzez
lepszy wewnÍtrzny rozk≥ad obciπøe",
wynikajπcy z beztarciowego przenoszenia odkszta≥ce" wzd≥uønych wa≥u
w toroidalnym ≥oøysku tocznym. Pierwszy przypadek (➔ wykres 2 i 3 ) to
bardzo duøy wentylator o przep≥ywie
osiowym, kt ry by≥ oryginalnie
wyposaøony w ≥oøyska bary≥kowe
(rozmiar 22244/C3) po obu stronach –
jako ≥oøysko ustalone i przesuwne.
Podczas rozruchu przy oddaniu do
eksploatacji og lny poziom drga"
zmienia≥ siÍ znacznie z bardzo wysokimi pikami drga", a temperatura
≥oøysk by≥a takøe wysoka – oko≥o 60 °C
ponad temperaturÍ otoczenia
(➔ wykres 2 ). £oøysko przesuwne
zosta≥o nastÍpnie zastπpione toroidalnym ≥oøyskiem tocznym o takim samym
rozmiarze (C 2244/C3). Wynikiem by≥o
wyeliminowanie drga" o duøych
amplitudach i szybka stabilizacja temperatury ≥oøyska na poziomie oko≥o
20 °C ponad temperaturÍ otoczenia (➔
wykres 3 ).
Wzrost temperatury ponad
temperaturÍ otoczenia, °C
Drgania, mm/s
Temperatura
Drgania
Godziny
Wentylator z ≥oøyskiem bary≥kowym
22244/C3 po obu stronach
Wykres 3
Wzrost temperatury ponad
temperaturÍ otoczenia, °C
Drgania, mm/s
Temperatura
Drgania
Godziny
Ten sam wentylator z toroidalnym ≥oøyskiem
tocznym C 2244/C3 jako ≥oøyskiem nieustalonym
12
Wykres 4
Wzrost temperatury ≥oøyska ponad temperaturÍ otoczenia
Dwa inne przyk≥ady przebudowy
wentylator w przemys≥owych sπ
pokazane na wykresie 4 i 5 . Oba
przypadki dotyczπ konwencjonalnych
wentylator w odúrodkowych, gdzie
pracujπce jako nieustalone ≥oøyska
bary≥kowe zosta≥y zastπpione przez
toroidalne ≥oøyska toczne o tym samym
rozmiarze.
W obu wentylatorach temperatura
pracy ≥oøysk przesuwnych wyra nie
spad≥a; temperatura ≥oøyska ustalonego
zosta≥a takøe zredukowana, ale w
mniejszym stopniu. (Jest to zgodne z
oczekiwaniem, gdyø jako øe ≥oøysko
ustalone przenosi czÍúÊ obciπøenia
wzd≥uønego od wirnika wentylatora,
jego temperatura pracy powinna byÊ
trochÍ wyøsza niø ≥oøyska nieustalonego.)
Wentylator przemys≥owy z zastosowanym toroidalnym ≥oøyskiem
tocznym. Smarowanie smarem plastycznym, 3 000 obr/min
Wykres 5
Wzrost temperatury ≥oøyska ponad temperaturÍ otoczenia
Wentylator przemys≥owy z zastosowanym toroidalnym
≥oøyskiem tocznym. Smarowanie olejowe, 3 000 obr/min
13
Nowy system ≥oøysk samonastawnych
Redukcja kosztów
poprzez zmniejszenie
wymiarów
• mniejsza cena zakupu ≥oøysk i akcesori w dodatkowych
• mniejsza waga zespo≥u ≥oøyskowego
• redukcja úrednicy i d≥ugoúci wa≥u
(mniejszy koszt i waga materia≥u)
14
Stosunkowa trwa≥oúÊ L10 systemu ≥oøyskowego
Dodatkowo do oczywistego udoskonalenia dzia≥ania, redukcji koszt w
pracy i polepszenia efektywnoúci
pracy, kt re moøe daÊ zastosowanie
uk≥adu ≥oøyskowego CARB/≥oøysko
bary≥kowe, istniejπ korzyúci, kt re
moøna osiπgnπÊ dziÍki temu nowemu,
unikalnemu systemowi ≥oøysk samonastawnych. System z ≥oøyskiem
CARB jako ≥oøyskiem nieustalonym
nie posiada generowanych
wewnÍtrznie si≥ osiowych (Fa = 0 dla
obu ≥oøysk), podczas gdy w tradycyjnych rozwiπzaniach ≥oøyskowych
wystÍpujπ obciπøenia wzd≥uøne (Fa = Fr
× µ dla obu ≥oøysk). W zwiπzku z tym
≥atwo jest obliczyÊ r ønicÍ w trwa≥oúci
zmÍczeniowej uzyskiwanej
w kaødym systemie. W przypadkach,
gdzie trwa≥oúÊ konwencjonalnego
rozwiπzania ogranicza dzia≥anie
maszyny, zastosowanie toroidalnego
≥oøyska tocznego jako nieustalonego
moøe znacznie wyd≥uøyÊ trwa≥oúÊ
serwisowπ.
Tam, gdzie konwencjonalne rozwiπzanie zapewnia uzyskanie wystarczajπcej trwa≥oúci serwisowej ≥oøyskowania, uøycie nowego systemu
≥oøyskowego, ale z mniejszymi ≥oøyskami w obu wÍz≥ach moøe czÍsto takøe
zapewniÊ osiπgniÍcie wymaganej
trwa≥oúci (➔ wykres 6 ). Dlatego istniejπ znaczπce moøliwoúci uøycia nie
tylko mniejszych, ta"szych ≥oøyskowa"
bez ryzyka uszkodzenia spowodowanego przeciπøeniem osiowym i brakiem
swobodnego przesuwu osiowego, ale
takøe moøliwe jest osiπgniÍcie korzyúci
p≥ynπcych z konsekwentnego zmniejszania rozmiar w i wagi innych element w konstrukcji maszyny.
Na przyk≥ad, jeúli zostanπ zastosowane ≥oøyska, oprawy, uszczelnienia i tuleje wciπgane w obu wÍz≥ach
≥oøyskowych wa≥u o jeden rozmiar
mniejsze niø do tej pory, potencjalne
oszczÍdnoúci mogπ byÊ nastÍpujπce:
Wykres 6
Wsp ≥czynnik tarcia µ
*) µ = 0,15 – stal po øeliwie
Nowy system ≥oøysk wahliwych moøe zapewniÊ wiÍkszπ
trwa≥oúÊ nawet przy zastosowaniu mniejszych ≥oøysk
• zmniejszenie rozmiar w i wagi konstrukcji noúnej1) (mniejszy koszt i
waga materia≥u)
• wiÍksze dopuszczalne tolerancje
wykonania i montaøu (oszczÍdnoúÊ
czasu produkcji)
• redukcja kosztu transportu jako
rezultat zmniejszenia ciÍøaru
urzπdzenia
1)
Poniewaø nie ma ryzyka zablokowania ≥oøysk z powodu beztarciowego
przenoszenia przemieszcze"
osiowych wewnπtrz ≥oøyska CARB,
istnieje mniejsza potrzeba bardzo
dok≥adnych tolerancji wykonania i
sztywnoúci konstrukcji wspierajπcej
≥oøyska, co oznacza, øe mogπ byÊ
stosowane løejsze, bardziej elastyczne i mniej precyzyjne elementy,
bez ryzyka pogorszenia jakoúci
dzia≥ania ≥oøysk.
Ma≥e obciπøenie, duøa
pr£dkoúfi
W zastosowaniach, gdzie istniejπ duøe
prÍdkoúci obrotowe i ma≥e obciπøenia
oraz moøliwoúÊ wystπpienia niewsp ≥osiowoúci, standardowym rozwiπzaniem by≥y ≥oøyska kulkowe wahliwe.
Takøe w takich przypadkach moøna
odnieúÊ wiele korzyúci po zastosowaniu toroidalnych ≥oøysk tocznych jako
≥oøysk swobodnych, z tych samych
powod w jak opisano poprzednio w
przypadku rozwiπza" z ≥oøyskami
bary≥kowymi. £oøyska kulkowe wahliwe sπ duøo bardziej podatne na
uszkodzenia wynikajπce z przeciπøenia
osiowego niø ≥oøyska bary≥kowe, wiÍc
wyeliminowanie moøliwoúci wystπpienia
si≥ osiowych pojawiajπcych siÍ na
skutek tarcia ma nawet wiÍksze
znaczenie przy unikniÍciu przedwczesnych uszkodze" (➔ wykres 7 ).
Stosunkowa trwa≥oúÊ L10 systemu ≥oøyskowego
Wykres 7
£oøysko kulkowe wahliwe + CARB
(2222 K + C 2222 K)
£oøysko kulkowe wahliwe + CARB (o mniejszym rozmiarze)
(2220 K + C 2220 K)
£oøysko kulkowe wahliwe + £oøysko kulkowe wahliwe
(2222 K + 2222 K)
wstÍpne, tolerancjÍ otworu w ≥oøysku
itd.
Niekt re maszyny mogπ pracowaÊ z
niskim ”úrednim” wsp ≥czynnikiem µ,
ale zawsze istnieje znaczπca szansa,
øe poszczeg lne urzπdzenia mogπ
mieÊ wysoki wsp ≥czynnik µ z powodu
wielu niepoliczalnych przyczyn.
Nowy system ≥oøysk samonastawnych z toroidalnym ≥oøyskiem tocznym
jako nieustalonym eliminuje moøliwoúÊ
wystπpienia wysokiego wsp ≥czynnika
tarcia µ, gdyø z definicji wartoúÊ µ jest
r wna zero.
Uwaga:
Trwa≥oúÊ zmÍczeniowa systemu
≥oøyskowego = L10, sys
1
1
1
=
+
(L10, sys )e (L10, loc )e (L10, non-loc )e
Dla ≥oøysk wa≥eczkowych e = 9/8
Dla ≥oøysk kulkowych e = 10/9
Wsp ≥czynnik tarcia µ
PorÛwnanie trwa≥oúci systemÛw ≥oøyskowych
dla ≥oøysk kulkowych wahliwych
Wyeliminowanie
niebezpieczeƒstw
zwiπzanych ze z≥ymi
warunkami pracy
Wykresy pokazujπce por wnanie
trwa≥oúci system w ≥oøyskowych
(➔ wykres 6 i 7 ) sπ uproszczeniami.
Obliczenia zak≥adajπ, øe na wa≥ z
≥oøyskami nie dzia≥ajπ zewnÍtrzne si≥y
osiowe i øe oba ≥oøyska przenoszπ
nominalnie obciπøenie promieniowe
(jak w przypadku k ≥ przenoúnik w
taúmowych, walc w maszyn papierniczych, walc w w urzπdzeniach do
odlewania ciπg≥ego, rolek samotok w).
Si≥ami osiowymi uøywanymi do
okreúlenia trwa≥oúci zmÍczeniowej L10
sπ tylko te, generowane w obrÍbie
samego systemu.
Jeúli w rzeczywistoúci wystπpiπ
zewnÍtrzne si≥y osiowe (co jest czÍstym
przypadkiem) wtedy obli-
czeniowa r ønica miÍdzy dwoma
rodzajami system w ≥oøyskowych
bÍdzie zmniejszona; nachylenie krzywej dla tradycyjnego systemu bÍdzie
mniejsze, czasami dosyÊ znacznie.
Tym niemniej obowiπzuje takøe zasada, øe w przypadku tradycyjnego
uk≥adu ≥oøyskowego nastπpi zr ønicowanie w rozk≥adzie obciπøe" z
powodu wewnÍtrznie generowanych
si≥, dodatkowo do si≥ nominalnie przy≥oøonych zewnÍtrznie; w przypadku
nowego systemu to zjawisko nie
wystÍpuje.
Dla kaødego poszczeg lnego przypadku jest prawie niemoøliwe, aby
wiedzieÊ jaka bÍdzie r wnowaøna
”úrednia” wartoúÊ wsp ≥czynnika µ
przez ca≥y okres trwa≥oúci systemu
≥oøyskowego (to znaczy, kt ra pozycja
na osi x wykresu jest w≥aúciwa). Jak to
stwierdzono wczeúniej istnieje
niesko"czona liczba kombinacji zawierajπcych luz ≥oøyska, przesuniÍcie
Rozwiπzanie bezkompromisowe
W nowym systemie ≥oøyskowym
wykorzystujπcym ≥oøysko CARB jako
nieustalone wiele doskona≥ych cech
konstrukcyjnych i w≥aúciwoúci
dzia≥ania ≥oøysk bary≥kowych i
kulkowych wahliwych produkcji SKF
moøe byÊ teraz w pe≥ni wykorzystanych, aby zapewniÊ najlepszπ
moøliwπ niezawodnoúÊ i aby zoptymalizowaÊ dob r ≥oøysk i og lnπ konstrukcjÍ maszyny.
15
Nowy system ≥oøysk samonastawnych
Wyeliminowanie
si≥ osiowych
R wnomierny
rozk≥ad
obciπøe"
Mniejsza
wielkoúÊ
≥oøyska
Mniejsze tarcie
Niøsza
cena
Mniejsze
zuøycie energii
WiÍksza gruboúÊ
filmu olejowego
WiÍksza
trwa≥oúÊ
smaru
Mniejszy koszt
smaru
Nie ma ryzyka
niedociπøenia
Niøsza
temperatura
Zmniejszona
obs≥uga
Niøsze koszty
brak w produkcyjnych
ZwiÍkszona
trwa≥oúÊ
zmÍczeniowa
16
ZwiÍkszona
trwa≥oúÊ
zmÍczeniowa
Mniejsze
tarcie
Mniejszy
ha≥as
Lepsza jakoúÊ
produktu
WiÍksza
wydajnoúÊ
Zmniejszone
zuøycie
WiÍksza
wydajnoúÊ
Mniejszy koszt
komponent w
Zmniejszona
obs≥uga
Mniejsze
drgania
Poprawa stanu
og lnego maszyny
Niski poziom
naprÍøe"
Mniejsze ryzyko wystπpienia
zatarÊ
WiÍksza
trwa≥oúÊ
smaru
WiÍksza niezawodnoúÊ ≥oøyska
Zmniejszona
obs≥uga
Mniejsze ryzyko
uszkodzenia
koszyka
Zmniejszona
obs≥uga
Mniejsze
zuøycie energii
WiÍksza
wydajnoúÊ
Mniejszy koszt
smaru
Ulepszenia zwiπzane z zastosowaniem nowego systemu
≥oøysk samonastawnych
(Zagwarantowana swoboda przesuwu osiowego)
MoøliwoúÊ zastosowania pasowania ciasnego
Brak zuøycia
oprawy
R wnomierny i w≥aúciwy
rozk≥ad obciπøe"
Brak drga"
Ma≥e si≥y
obciπøajπce
koszyk
Brak drga"
osiowych
Zmniejszone
uszkodzenia
koszyka
Zmniejszone
koszty obs≥ugi
WiÍksza
wydajnoúÊ
Niøsza temperatura
Mniejsze
drgania
Lepsza jakoúÊ
produktu
WiÍksza
wydajnoúÊ
Poprawa stanu
og lnego maszyny
Niøsze koszty
brak w produkcyjnych
WiÍksza
trwa≥oúÊ
smaru
Zmniejszona
obs≥uga
Niski
ha≥as
Zmniejszona
obs≥uga
Mniejsze ryzyko
niedociπøenia
Mniejszy koszt
smaru
Mniejsze ryzyko
wystπpienia
zatarÊ
WiÍksza
trwa≥oúÊ
smaru
WiÍksza niezawodnoúÊ ≥oøyska
WiÍksza
wydajnoúÊ
Mniejszy koszt
smaru
WiÍksza
gruboúÊ filmu
olejowego
Ulepszenia zwiπzane z zastoswaniem
nowego systemu ≥oøysk samonastawnych
17
Nowy system ≥oøysk samonastawnych
Warunki pracy
Wysokie
obciπøenie
Ma≥a prÍdkoúÊ
Średnie do
wysokich
obciπøenia
Średnia do
wysokiej
prÍdkoúÊ
Ma≥e obciπøenie
Duøa prÍdkoúÊ
Typowe
zastosowania
Podgrzewane
wirniki
Duøe
odkszta≥cenia
termiczne
Cylinder suszπcy
Krπøek przenoúnika
Samotok
Kalander
Kruszarka
Urzπdzenia napÍdowe
M≥yny zboøowe
Wa≥ przek≥adni
Walec prowadzπcy filc
Wa≥ek prowadzπcy sito
Wentylator przemys≥owy
Dmuchawa
SprzÍt rolniczy
Wa≥ przek≥adni
Walec ssπcy
Rozdrabniacz
RÍbak
Kosiarka przemys≥owa
Duøy silnik elektryczny
Kruszarka
Dmuchawa
Mieszalnik
Øniwiarka
Pompa
Zmniejszenie
zuøycia oprawy
lub wa≥u
••
Zwi∏kszona
moøliwoœŒ
elminuje uszkodzenia
katastrofalne
••
••
••
••
••
•••
••
••
•••
•••
•••
•
•••
••
•••
•
••
••
Cylinder suszπcy papier
Podgrzewany kalander
Podgrzewacz
Mieszalnik
Cylinder Yankee
Wymiennik ciep≥a
brak wp≥ywu: –
18
Zmniejszenie
drga" i
ha≥asu
Ko≥a
Urzπdzenie do
odlewania ciπg≥ego
Przenoúnik úrubowy
Kruszarka
Walce prasujπce
Wa≥ przek≥adni
Ruch mimoúrodowy Przesiewacz wibracyjny
Obciπøenia
Pralka
odúrodkowe
Prasa korbowa
Obciπøenia
nieokreúlone
Średnia do
wysokiej
prÍdkoúÊ
Zmniejszenie
temperatury
ma≥y wp≥yw: •
czÍúciowy wp≥yw: • •
duøy wp≥yw: • • •
Zmniejszona
obs≥uga
ZwiÍkszona
wydajnoúŒ
Zmniejszony
czas
przestojÛw
WiÍksza trwa≥oúŒ
L10 lub zmniejszenie wymiarÛw
Prostsza i
ta"sza
konstrukcja
••
•
•••
••
•
••
•
•••
••
••
••
•••
•
•
Prostszy
montaø
•••
••
••
••
•••
•
••
•
•
••
••
••
••
•••
•••
•••
Wp≥yw systemu ≥oøysk samonastawnych
na pracÍ rÛønego typu maszyn
19
Grupa SKF – úwiatowa
korporacja
SKF stanowi miÍdzynarodowπ grupÍ
przemys≥owπ dzia≥ajπcπ w 130 krajach i
jest úwiatowym liderem w produkcji
≥oøysk.
PrzedsiÍbiorstwo zosta≥o za≥oøone w
1907 roku jako nastÍpstwo wykorzystania wynalazku ≥oøyska kulkowego wahliwego autorstwa Svena Wingquista;
zaledwie kilka lat p niej SKF rozpoczπ≥
ekspansjÍ przemys≥owπ na ca≥y úwiat.
Dzisiaj SKF ma oko≥o 40 000 pracownik w i 80 zak≥ad w produkcyjnych
rozrzuconych po ca≥ym úwiecie.
MiÍdzynarodowa sieÊ sprzedaøy obejmuje duøπ liczbÍ przedsiÍbiorstw handlowych i oko≥o 7000 dystrybutor w i
sprzedawc w detalicznych.
Światowa dostÍpnoúÊ produkt w SKF
jest wspierana wszechstronnym
doradztwem technicznym.
Kluczem do sukcesu SKF by≥o i jest
ciπg≥e dπøenie do oferowania najwyøszej
20
jakoúci produkt w i us≥ug. Sta≥e inwestowanie w badania i rozw j takøe odgrywa zasadniczπ rolÍ, przynoszπc wyniki w
postaci epokowych wynalazk w.
Zakres produkcji Grupy SKF obejmuje ≥oøyska, uszczelnienia, specjalnπ
stal i inne produkty przemys≥owe
zaawansowane technicznie. Doúwiadczenia zebrane w tych r ønych dziedzinach dostarczajπ firmie SKF istotnej
wiedzy i bieg≥oúci potrzebnej do oferowania klientom zaawansowanych
inøynieryjnie produkt w i efektywnych
us≥ug.
Grupa SKF jest pierwszym duøym producentem ≥oøysk, kt ry otrzyma≥ zatwierdzenie
zgodne z ISO 14001, miÍdzynarodowπ
normπ zarzπdzania systemem ochrony œrodowiska. Certyfikat jest najbardziej obszerny
spoœr d dokument w tego typu i dotyczy
ponad 60 fabryk SKF w 17 krajach.
SKF Engineering & Research Centre jest
po≥oøone tuø obok Utrechtu w Holandii. Na
powierzchni 17 000 metr w kwadratowych
oko≥o 150 naukowc w, inøynier w i pracownik w personelu pomocniczego pracuje
nad ulepszeniami majπcymi na celu poprawÍ
pracy ≥oøysk. Rozwijajπ oni technologiÍ w
celu uzyskania lepszych materia≥ w, lepszych konstrukcji, doskonalszych smar w i
uszczelnieï – wszystko to prowadzi do
jeszcze lepszego zrozumienia dzia≥ania
≥oøyska w danym zastosowaniu. W≥aœnie w
Centrum zosta≥a opracowana nowa teoria
trwa≥oœci umoøliwiajπca powstawanie projekt w ≥oøysk, kt re sπ bardziej zwarte i
zapewniajπ wiÍkszπ trwa≥oœÊ roboczπ.
SKF rozwinπ≥ koncepcjÍ kana≥ w produkcyjnych w swoich fabrykach na ca≥ym
œwiecie. Zmniejsza to radykalnie czas powstawania wyrobu od surowca do gotowego
produktu, nak≥ad potrzebnej pracy oraz
zapasy gotowych produkt w na sk≥adzie.
Koncepcja ta umoøliwia szybszy i bardziej
sprawny przep≥yw informacji, eliminuje
wπskie gard≥a i niepotrzebne czynnoœci w
produkcji. Cz≥onkowie zespo≥u kana≥u produkcyjnego posiadajπ potrzebnπ wiedzÍ i
odpowiednie zaangaøowanie potrzebne do
uczestnictwa w odpowiedzialnoœci za realizacjÍ takich cel w jak jakoœÊ, czas dostawy,
przep≥yw produkcji itd.
SKF produkuje ≥oøyska kulkowe, wa≥eczkowe i ≥oøyska œlizgowe. Najmniejsze majπ
zaledwie kilka milimetr w œrednicy (u≥amek
cala), najwiÍksze kilka metr w. SKF wytwarza takøe ≥oøyska uszczelnione i uszczelnienia, kt re zabezpieczajπ przed wnikniÍciem zanieczyszcze do ≥oøyska i przed
wyp≥ywem œrodka smarnego z ≥oøyska.
Naleøπce do Grupy SKF zak≥ady CR i RFT
naleøπ do najwiÍkszych œwiatowych
producent w uszczelnieï.
21
© Copyright SKF 2000
TreúÊ tego katalogu jest chroniona
prawem autorskim wydawcy i nie
moøe byÊ przedrukowywana (nawet
we fragmentach) bez uzyskania odpowiedniego zezwolenia. Do≥oøono
wszelkich stara", aby informacje
zawarte w tej publikacji by≥y moøliwie
dok≥adne, niemniej wydawca nie
ponosi øadnej odpowiedzialnoúci za
jakiekolwiek straty – bezpoúrednie i
poúrednie wynik≥e z uøycia informacji
zawartych w katalogu.
Publikacja 4417 PL
Drukowano w Szwecji na ekologicznym, wolnym od chloru papierze
przez SG idé & tryck ab.