Obliczenia przekroju belki żelbetowej i sprężonej

Obliczenia przekroju belki żelbetowej i sprężonej
ELEMENT SPRĘŻONY
H=1000 [mm] h1= 100 [mm] hs1= 150 [mm] h2= 560 [mm] hs3= 90 [mm] h3= 100 [mm] b1= 400 [mm] b2= 80 [mm] b3= 400 [mm]
Hn= 260 [mm] Bn= 640 [mm] Bs= 240 [mm] Bpl= 200 [mm] Bpp= 200 [mm] Bol= 80 [mm] Bop= 200 [mm] Hol= 200 [mm] Hop= 200
[mm]
Dane materialowe
klasa betonu 28 dniowego: B60
fck= 50[MPa] fcd= 33,3[MPa] Ecm= 37000[MPa]
klasa betonu w chwili przekazania sprężenia na beton:B37
fckj= 30[MPa] fcdj= 20[MPa] Ecmj= 32000[MPa]
stal zwykła
fyk= 500[MPa] fyd= 400[MPa] Es= 210000[MPa]
stal sprężająca
fpk= 1860[MPa]
Dane geometryczne prętów zbrojeniowych
As1= 226,2 [mm2] As2= 1963,5 [mm2] Astop= 0 [mm2] Y_As1= 50 [mm] Y_As2= 950 [mm] Y_As_top= 0 [mm] I_As1= 42441983,2
[mm4] I_As2= 428003934,2 [mm4]
Dane geometryczne strun sprężających
As= 1023 [mm2] Ss= 86490 [mm2] Ys= 64,1 [mm2] Is= 163487402,3 [mm2]
Astrun1= 1023 [mm2] Astrun2= 0 [mm2] Y_Astrun1= 84,5 [mm2] Y_Astrun2= nie jest liczbą [mm2] Y_s= 84,5 [mm2]
Przekrój samego betonu
Ac= 182400 [mm2] pole powierzchni przekroju betonu
Sc= 88128000 [mm3] moment statyczny przekroju betonu
Yc= 483,2 [mm] wysokość środka ciężkości
Ic= 24576101052,6 [mm4] moment bezwładności przekroju betonu
Przekrój betonu pomniejszony o otwory na zbrojenie i struny
Ac_otwory= 178860,4 [mm2] pole powierzchni przekroju betonu
Sc_otwory= 88040979,8 [mm3] moment statyczny przekroju betonu
Yc_otwory= 492,2 [mm] wysokość środka ciężkości
Ic_otwory= 23942167732,9 [mm4] moment bezwładności przekroju betonu
Przekrój betonu pomniejszony o otwory na zbrojenie i struny + zbrojenie prętami * Es/Ecmj
Ac_zbr= 193230,2 [mm2] pole powierzchni przekroju betonu
Sc_zbr= 100356366,6 [mm3] moment statyczny przekroju betonu
Yc_zbr= 519,4 [mm] wysokość środka ciężkości
Ic_zbr= 27029469066,2 [mm4] moment bezwładności przekroju betonu
Przekrój betonu wzmocniony stalą zwykłą i strunami
Ac_z_s= 200162,2 [mm2] pole powierzchni przekroju betonu
Sc_z_s= 100442856,6 [mm3] moment statyczny przekroju betonu
Yc_z_s= 501,8 [mm] wysokość środka ciężkości
Ic_z_s= 27868998969,7 [mm4] moment bezwładności przekroju betonu
Nadbeton
Ac_top= 136800 [mm2] pole powierzchni przekroju nadbetonu
Nośność przekroju zbrojonego strunami sprężającymi
e_górne = 1,08771 [promile] odkształcenie górnych włókien belki
e_s = -10 [promile] odkształcenie betonu na poziomie środka ciężkości stali rozciąganej
e_dolne = -11,02399 [promile] odkształcenie dolnych włókien belki
x_eff= 89,8 [mm] wysokość strefy ściskanej
Y_x_eff= 955,1 [mm] środek ciężkości strefy ściskanej
Y_Astrun1= 84,5 [mm2] środek ciężkości dolnych strun
Y_As2= 950 [mm2] środek ciężkości górnych prętów
e_int= 870,6 [mm] ramię sił wewnętrznych
Fs= -1555 [kN] siła od rozciąganej stali
Fcc= 837,4 [kN] siła od ściskania betonu
F_As2= 358,8 [kN] siła od ściskania prętów w strefie ściskanej
M_Rd= 1351,9 [kNm] nośność przekroju na zginanie
Przekrój wzmocniony nadbetonem
e_górne = 1,63592 [promile] odkształcenie górnych włókien nadbetonu
e_g_pre = -1,80891 [promile] odkształcenie górnych włókien prefabrykatu
e_s = -10 [promile] odkształcenie betonu na poziomie środka ciężkości stali rozciąganej
e_dolne = -10,83692 [promile] odkształcenie dolnych włókien belki
x_eff= 88,6 [mm] wysokość strefy ściskanej
Acc= 56706,2 [mm2] pole powierzchni strefy ścickanej w nadbetonie
Y_x_eff= 1215,7 [mm] środek ciężkości strefy ściskanej nadbetonu
Y_Astrun1= 84,5 [mm2] środek ciężkości dolnych strun
Y_As_nadbeton= 0 [mm2] środek ciężkości ściskanych prętów w nadbetonie
e_int= 1131,2 [mm] ramię sił wewnętrznych
Fs= -1555 [kN] siła od rozciąganej stali
Fcc= 1555 [kN] siła od ściskania nadbetonu
F_As= 0 [kN] siła od ściskania prętów w strefie ściskanej nadbetonu
M_Rd= 1661,9 [kNm] nośność przekroju na zginanie z uwzględnieniem nadbetonu
Naprężenia w przekroju
Faza transportowa
s1_d= 15,4 [MPa] naprężenia w dolnych włóknach spowodowane sprężeniem i ciężarem własnym elementu
s1_g= 0,3 [MPa] naprężenia w górnych włóknach spowodowane sprężeniem i ciężarem własnym elementu
Faza montażowa
s2_d= 7,5 [MPa] naprężenia w dolnych włóknach przed wzmocnieniem przekroju warstwą nadbetonu
s2_g= 7,3 [MPa] naprężenia w górnych włóknach przed wzmocnieniem przekroju warstwą nadbetonu
Faza docelowa eksploatacyjna
s3_d= 0,3 [MPa] naprężenia w dolnych włóknach po wzmocnieniem przekroju warstwą nadbetonu
s3_g= 14,4 [MPa] naprężenia w górnych włóknach po wzmocnieniem przekroju warstwą nadbetonu
V_Rd1= 136,7 [kNm] nośność przekroju na ścinanie VRd1
V_Rd2= 448,8 [kNm] nośność przekroju na ścinanie VRd2
V_Rdc= 116,2 [kNm] nośność przekroju na ścinanie VRdc wg EC
V_Rdmax= 430,8 [kNm] nośność przekroju na ścinanie VRdmax wg EC
www.beam43.com
Darmowe programy dla inżynierów budownictwa
napisane przez www.strukteria.com