pobierz

Transkrypt

pobierz

OBLICZENIA STATYCZNE
Do projektu architektoniczno budowlanego
Przebudowy i Rozbudowy
Przedszkola Miejskiego nr 2 w Mielcu, ul. Lwowska
inwestor
:
Gmina Miejska Mielec
ul. Żeromskiego 26, 39-300 Mielec
Projektant:
mgr inż. Mirosław MARNIK upr. K-108/01
Sprawdził:
mgr inż. Jacek MAJEWSKI upr. bud. B - 191/93
Mielec listopad 2012r
str.9
str.10
1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ
1.1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM
Zestawienie obciążeń.
Kąt nachylenia połaci dachowych:
α := atan 


5
cos( α ) = 1
 100 
sin( α ) = 0.05
α = 2.86 deg
W obliczeniach statycznych uwzględniono obciążenie śniegiem zgodnie z Nomą śniegową PN-80/B-02010
wraz ze zmianami PN-80/B-02010/Az1:2006
Obciążenie równomiernie rozłożone na powierzchni dachu:
sk := 0.9⋅
obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu - II strefa
kN
2
m
współczynnik ekspozycji - teren normalny
Ce := 1.0
współczynnik termiczny- nie uwzględniono zmniejszenia
obciążeń z tytułu możliwości wytapaiania śniegu
współczynnik kształtu dachu
µ 1 := 0.8
Ct := 1.0
Obciążenie charakterystyczne śniegiem rzutu połaci dachowej
S1k := µ 1⋅ C e⋅ Ct⋅ sk
S1k = 0.72
kN
2
m
S1 := S1k⋅ 1.5
Obciążenie obliczeniowe śniegiem rzutu połaci dachowej
S1 = 1.08
kN
2
m
Dla typowych przekryć żelbetowych o ciężarze własnym powyżej 1,5kN/m2 nie uwzględnia sie wpływu
attyki, oraz budynku wyższego na wartość obciążenia śniegiem
Obciążenie nierównomiernie rozłożone na powierzchni
dachu z uwzględnieniem budynku wyższego:
ciężar objętościowy śniegu
γ := 2 ⋅
kN
3
m
współczynnik kształtu dachu:
µ 1 := 0.8
µ 1 = 0.8
współczynnik kształtu dachu uwzględniający efekt ześlizgu z dachu wyższego
µ s := 0.5⋅ 0.8⋅
60deg − 34⋅ deg
30⋅ deg
µ s = 0.35
współczynnik kształtu dachu uwzględniający wpływ wiatru
szerokść budynku istn.
b 1 := 14.30⋅ m
szerokść budynku proj.
b 2 := 19.20⋅ m
różnica wysokości
h s := 1.40⋅ m
µ w :=
przyjęto:
b1 + b2
2⋅ hs
µ w = 11.96
<
h s⋅ γ
sk
= 3.11
µ w := 3
µ 2 := µ w + µ s
µ 2 = 3.35
S2k := µ 2⋅ C e⋅ Ct⋅ sk
S2k = 3.01
kN
2
m
S2 := S2k⋅ 1.5
S2 = 4.52
str.11
kN
2
m
Obciążenie nierównomierne uwzględniające wpływ ściany attykowej:
ciężar objętościowy śniegu
γ := 2 ⋅
kN
3
m
wysokość ściany attykowej
h att := 0.70⋅ m
długość zaspy
lws := 5⋅ h att
lws = 3.5 m lecz nie mniej niż 5m
lws := 5⋅ m
przyjęto
Współczynnik kształtu dachu
µ 3 :=
krawędź przy attyce:
krawędź przy ścianie attykowej
2⋅ 0.70
µ 3 = 1.56
0.9
S3k := µ 3⋅ C e⋅ Ct⋅ sk
S3k = 1.4
kN
2
m
krawędź przy ścianie attykowej
S3 := S3k⋅ 1.5
S3 = 2.1
kN
2
m
W obliczeniach statycznych stropodachu rozpatrzono bardziej niekorzystny wariant obciążenia
nierównomiernego.
Założono, że śnieg w rejonie lokalizacji inwestycji nie jest obciążeniem wyjątkowym i nie występują wyjatkowe
zaspy śnieżne. Pominieto sprawdzenie przypadku B2 wg w/w normy.
1.2. OBCIĄŻENIE WIATREM
Lokalizacja w strefie wiatrowej I.
q k := 0.30⋅
Teren otwarty A.
kN
-char. ciśnienie prędkości wiatru
2
m
Ce := 1.0
-współczynnik ekspozycji
β := 1.8
-budowla niepodatna na dynamiczne
działanie wiatru.
-wpółczynnik aerodynamiczny
( nie zachodzi parcie)
Cz := −0.90
Charakterystyczne obciążenie wiatrem połaci dachowej:
wk := q k⋅ C e⋅ Cz⋅ β
wk = −0.49
kN
-ssanie
2
m
Obliczeniowe obciążenie wiatrem połaci dachowej:
W := wk⋅ 1.3
W = −0.63
kN
-ssanie
2
m
1.3. OBCIĄŻENIE WARSTWAMI WYKOCZENIOWYMI
STROPODACHU
Żwirek gr. 5cm:
g1k := 20⋅
kN
3
m
⋅ 0.05⋅ m
γ f := 1.2
g1 := g1k⋅ γ f
g1k = 1
kN
g1 = 1.2
2
m
Wełna mineralna:
str.12
kN
2
m
g2k := 0.45⋅
kN
3
⋅ 0.40⋅ m
γ f := 1.2
g2 := g2k⋅ γ f
m
g2k = 0.18
kN
g2 = 0.216
2
m
Ciężar paroizolacji:
kN
2
m
kN
g3k := 3 ⋅ 0.05⋅
γ f := 1.2
2
g3 := g3k⋅ γ f
m
g3 = 0.18
kN
2
m
g4k := 18⋅
Tynk gipsowy
kN
3
⋅ 0.015⋅ m
γ f := 1.3
g4 := g4k⋅ γ f
m
g4k = 0.27
kN
g4 = 0.351
2
m
Sufit podwieszony
z płyt g-k
g5k := 0.15⋅
kN
2
m
kN
γ f := 1.2
2
g5 := g5k⋅ γ f
m
g5 = 0.18
kN
2
m
RAZEM:
charakterystyczne:
q zewk := g1k + g2k + g3k + g4k + g5k
q zewk = 1.75
kN
2
m
obliczeniowe
q zew := g1 + g2 + g3 + g4 + g5
q zew = 2.127
kN
2
m
1.4. OBCIĄŻENIE CIĘŻAREM STROPU
Przyjęto strop gęstożebrowy na belkach strunobetonowych wypełniony pustakami
ze żwirobetonu wibroprasowanymi.
Ciężar stropu
g6k := 3.35⋅
kN
2
γ f := 1.1
g6 := g6k⋅ γ f
m
g6 = 3.685
kN
2
m
2. STROPY MIĘDZYKONDYGNACYJNE
2.1. STROPODACH
Projektuje się stropodach w oparciu o strop gęstożebrowy na belkach strunobetonowych wypełniony pustakami
ze żwirobetonu wibroprasowanymi.
Przyjęto wysokość konstrukcyjną stropu =24cm - 20cm pustak + 4cm nadbeton. Ciężar stropu wynosi 3,35 kN/m2
Obciążenie zewnętrzne stropu
QZDA := q zew
QZDA = 2.13
kN
2
m
q sk1 := q zewk + g6k + S1k
Całkowity ciężar stropu
ze śniegiem równomiernym:
str.13
q sk1 = 5.82
kN
2
m
q s1 := q zew + g6 + S1
q s1 = 6.89
kN
2
m
ze śniegiem zsuwającym
sie z dachu sąsiedniego:
q sk2 = 8.11
kN
2
m
q s2 := q zew + g6 + S2
q s2 = 10.33
kN
2
m
ze śniegiem przy attyce:
q sk3 = 6.5
kN
2
m
q s3 := q zew + g6k + S3
q s3 = 7.58
kN
2
m
2.2. STROP DREWNIANY NA CZĘŚCI ISTNIEJĄCEJ
2.2.1. Zebranie obciążeń
płyty suchy
jastrych x2:
g1k := 0.32⋅
kN
γ f := 1.2
2
g1 := g1k⋅ γ f
m
g1 = 0.384
kN
2
m
płyty OSB:
g2k := 7 ⋅
kN
3
⋅ 0.03m
γ f := 1.3
g2 := g2k⋅ γ f
m
g2 = 0.273
kN
2
m
Wełna szklana:
g3k := 0.26⋅
kN
3
⋅ 0.20⋅ m
γ f := 1.2
g3 := g3k⋅ γ f
m
g3k = 0.052
kN
g3 = 0.062
2
m
g4k := 0.05⋅
kN
2
kN
2
m
γ f := 1.2
g4 := g4k⋅ γ f
m
g4 = 0.06
kN
2
m
Tynk gipsowy
g5k := 18⋅
kN
3
⋅ 0.015⋅ m
γ f := 1.3
g5 := g5k⋅ γ f
m
g5k = 0.27
kN
g5 = 0.351
2
m
deski:
g6k := 6 ⋅
kN
3
⋅ 0.025m
kN
2
m
γ f := 1.2
g6 := g6k⋅ γ f
m
g6 = 0.18
kN
2
m
Sufit podwieszony
z płyt g-k
g7k := 0.30⋅
kN
γ f := 1.2
2
str.14
g7 := g7k⋅ γ f
m
g7 = 0.36
kN
2
m
g8k := 0.12⋅
ruszt stropu
kN
γ f := 1.2
2
g8 := g8k⋅ γ f
m
kN
g8 = 0.144
2
m
Obciążenie zmienne
g9k := 0.5⋅
kN
γ f := 1.4
2
g9 := g9k⋅ γ f
m
g9 = 0.7
kN
2
m
RAZEM:
charakterystyczne:
q drewk := g1k + g2k + g3k + g4k + g5k + g6k + g7k + g8k + g9k
q drewk = 1.972
kN
2
m
obliczeniowe
q drew := g1 + g2 + g3 + g4 + g5 + g6 + g7 + g8 + g9
q drew = 2.514
kN
2
m
2.2.2. Sprawdzenie istniejących belek stropowych
Sprawdzenia dokonani w oparciu o największą rozpiętość.
Wymiar belek stropowych:
l := 7.05⋅ m
b := 0.18⋅ m
h := 0.23⋅ m
Rozstaw belek stropowych
a := 1.1⋅ m
Wymiarowanie preprowadzono w programie RM-WIN. Obciążenie ciężarem własnym
uwzględniono automatycznie w programie.
Obciążenie przypadające na 1mb belki:
charakterystyczne:
p 1k := ( g1k + g2k + g3k + g4k + g5k + g6k + g7k + g9k) ⋅ a
p 1k = 2.04
Obliczeniowe:
kN
m
p 1 := a⋅ ( g1 + g2 + g3 + g4 + g5 + g6 + g7 + g9)
p 1 = 2.61
kN
m
Na podstawie obliczeń przyjęto, iż istniejący przekrój belki spełnia wymagania SGU i SGN dla nowych
obciążeń. Pozostawia się od spodu belek stropowych istniejącer odeskowane z polepą.
2.3. STROP NAD ZEJŚCIEM DO KOTŁOWNI
2.3.1. Zebranie obciążeń
g1k := 0.15⋅
Wykładzina
dywanowa
kN
γ f := 1.2
2
str.15
g1 := g1k⋅ γ f
m
kN
g1k = 0.15
g1 = 0.18
2
m
2
m
Wylewka
kN
samopoziomująca 0.5cm: g2k := 21.0⋅ 3 ⋅ 0.005⋅ m
m
g2k = 0.105
kN
γ f := 1.3
kN
g2 := g2k⋅ γ f
kN
g2 = 0.137
2
2
m
Wylewka
cementowa 5 cm:
g3k := 21.0⋅
kN
3
m
⋅ 0.05⋅ m
γ f := 1.3
g3 := g3k⋅ γ f
m
kN
g3k = 1.05
kN
g3 = 1.365
2
2
m
g4k := 0.45⋅
Styropian 8cm:
m
kN
3
⋅ 0.08⋅ m
γ f := 1.2
g4 := g4k⋅ γ f
m
g4k = 0.036
kN
kN
g4 = 0.043
2
2
m
g5k := 0.05⋅
m
kN
γ f := 1.2
2
g5 := g5k⋅ γ f
m
g5 = 0.06
kN
2
m
Strop żelbetowy
g6k := 25⋅
kN
3
⋅ 0.12⋅ m
γ f := 1.1
g6 := g6k⋅ γ f
m
g6 = 3.3
kN
2
m
Tynk cementowo
wapienny gr.1.5cm
g7k := 18.0⋅
kN
3
⋅ 0.015⋅ m
γ f := 1.3
g7 := g7k⋅ γ f
m
g7k = 0.27
kN
g7 = 0.351
kN
2
m
2
m
g9k := 3.0⋅
Obc. użytkowe:
kN
γ f := 1.4
2
m
g9 := g9k⋅ γ f
g9 = 4.2
kN
2
m
q pk2 := g1k + g2k + g3k + g4k + g5k + g6k + g7k + g9k
RAZEM:
q pk2 = 7.661
kN
2
m
q p2 := g1 + g2 + g3 + g4 + g5 + g6 + g7 + g9
q p2 = 9.636
kN
2
m
2.3.2. Dobór płyty żelbetowej
Materiały: Beton B-20: Rb := 11.5⋅ MPa
Stal A-III:
Ra := 350 ⋅ MPa
stal A 0
Ras := 190 ⋅ MPa
Rbz := 0.90⋅ MPa
Ea := 210000⋅ MPa
Rbk := 15⋅ MPa
3
Eb := 27⋅ 10 ⋅ MPa
Wymiary przekroju :
h := 12⋅ cmOBLICZENIA STATYCZNE
h 0 := h − 3 ⋅ cm
h 0 = 9 cm
str.16
b := 1.00⋅ m
Rozpietosc obliczeniowa :
l0 := 1.30⋅ m⋅ 1.05
l0 = 1.37 m
2
Moment zginajacy(max) :
M max := q p2⋅
l0
8
⋅b
µ min := 0.10⋅ %
M max = 2.24 kN⋅ m
Famin := µ min ⋅ b⋅ h 0
M max 


Fa :=
⋅  1 + 1 − 2⋅
Ra⋅ 0.5⋅ h 0 
2
b ⋅ h 0 ⋅ Rb 

M max
Famin = 0.9 cm
2
−1
Fa = 0.72 cm
2
Przyjęto φ10 co 12cm o Fa = 6,54 cm2 ze stali AII
Pręty rozdzielcze: φ6 co 20 cm.
3. BELKI ŻELBETOWE
Materialy :
Beton B-20:
Rb := 11.5⋅ MPa
Rbz := 0.90⋅ MPa
Rbk := 15⋅ MPa
Stal A-III:
Ra := 350 ⋅ MPa
Ea := 210000⋅ MPa
Eb := 27⋅ 10 ⋅ MPa
stal A 0
Ras := 190 ⋅ MPa
3
Wymiarowanie belek żelbetowych przeprowadzono w programie RM-WIN. Obciążenie ciężarem
własnym uwzględniono automatycznie w programie. Wyniki szczegółowe zamieszczono w egzemplarzu
archiwalnym.
3.1. Belka stropu pięcioprzęsłowa
obciążenie charakterystyczne:
Obciążenie ze stropu
przy attyce
p 1k := q sk3⋅ 0.5⋅ ( 5.7) ⋅ m
p 1k = 18.52
kN
przy budynku
p 2k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 5.7) ⋅ m
p 2k = 23.12
kN
przy budynku war2
p 3k := q sk2⋅ 0.6⋅ m
p 3k = 4.87
kN
p 4k = 1.69
kN
p 5k = 1.24
kN
Obciążenie attyką
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 0.65⋅ m
2
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
m
m
m
Obciążenie wiencem
m
m
m
obciążenie obliczeniowe
przy attyce
p 1 := q s3⋅ 0.5⋅ ( 5.7) ⋅ m
p 1 = 21.59
kN
przy budynku
p 2 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 5.7) ⋅ m
p 2 = 29.44
kN
przy budynku war2
p 3 := q s2⋅ 0.6⋅ m
p 3 = 6.2
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
m
m
kN
⋅ 0.65⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 2.11
m
kN
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
m
str.17
kN
m
Schemat statyczny
Belka wieloprzęsłowa
Wymiary przekroju poprzecznego :
b := 0.24⋅ m
h := 0.35⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.33 m
Wartość momentów :
Przęsło I
M AB := 6.21⋅ kN⋅ m
Przęsło II
M BC := 18.38⋅ kN⋅ m
Przęsło III
M CD := 7.83⋅ kN⋅ m
Przęsło IV
M DE := 15.51⋅ kN⋅ m
Przęsło V
M EF := 2.76⋅ kN⋅ m
Moment B
M B := −24.73⋅ kN⋅ m
Moment C
M C := −27.83⋅ kN⋅ m
Moment D
M D := −23.21⋅ kN⋅ m
Moment E
M E := −17.59⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
Zbrojenie w przęśle I
Przyjęto 3 φ 12o Fa = 3,39cm2 ze stali AIII
strzemiona φ6 (2c)
Zbrojenie w przęśle II
strzemiona φ6 (2c)
Zbrojenie w przęśle III
strzemiona φ6 (2c)
Zbrojenie w przęśle IV
strzemiona φ6 (2c)
Zbrojenie w przęśle V
strzemiona φ6 (2c)
Zbrojenie na podporze A
Przyjęto 2 φ 12 o Fa = 2,26cm2 ze stali AIII
Zbrojenie na podporze B
Zbrojenie na podporze C
Zbrojenie na podporze D
Zbrojenie na podporze E
Zbrojenie na podporze F
3.2. Belka stropu trzyprzęsłowa
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 2.1 + 3.45) ⋅ m
p 1k = 22.51
kN
m
str.18
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 2.1 + 3.45) ⋅ m
przy budynku
p 1 = 28.67
kN
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.35⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.33 m
Przęsło I
M AB := 70.02⋅ kN⋅ m
Przęsło II
M BC := −13.63⋅ kN⋅ m
Przęsło III
M CD := 51.64⋅ kN⋅ m
Moment B
M B := −75.60⋅ kN⋅ m
Moment C
M C := −53.78⋅ kN⋅ m
Moment D
M D := −22.35⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (4c)
strzemiona φ6 (2c)
strzemiona φ6 (4c)
Reakcja na podporę:
R32a := 65.77⋅ kN
T32a := 7.3⋅ kN
3.3. Belka stropu trzyprzęsłowa
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 3.45) ⋅ m
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1k = 13.99
kN
⋅ 0.65⋅ m
2
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
⋅ 0.20⋅ m
m
p 4k = 1.69
kN
p 5k = 1.24
kN
m
kN
m
m
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 3.45) ⋅ m
przy budynku
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1 = 17.82
kN
⋅ 0.65⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 2.11
2
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
m
kN
m
m
kN
kN
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.35⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.33 m
Przęsło I
M AB := 53.73⋅ kN⋅ m
Przęsło II
M BC := −10.45⋅ kN⋅ m
Przęsło III
M CD := 39.62⋅ kN⋅ m
Moment B
M B := −58.0⋅ kN⋅ m
Moment C
M C := −41.26⋅ kN⋅ m
Moment D
M D := −14.51⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (4c)
strzemiona φ6 (2c)
strzemiona φ6 (4c)
R33a := 50.46⋅ kN
T33a := 5.6⋅ kN
3.4. Belka stropu dwuprzęsłowa
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 0.6) ⋅ m
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
⋅ 0.65⋅ m
p 1k = 2.43
kN
p 4k = 1.69
kN
m
m
str.19
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
p 5k = 1.24
kN
m
m
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 0.6) ⋅ m
przy budynku
p 1 = 3.1
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
kN
⋅ 0.65⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 2.11
2
m
kN
m
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
kN
m
m
Schemat statyczny
Belka dwuprzęsłowa
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 1.15⋅ kN⋅ m
Przęsło II
M BC := 7.90⋅ kN⋅ m
Moment B
M B := −9.21⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
strzemiona φ6 (2c)
R34B := 30.⋅ kN
R34C := 11.5⋅ kN
3.5. Belka nadprożowa
przy budynku
Obciążenie scianą
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 1.2 + 4.2) ⋅ m
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
⋅ 1.40⋅ m
p 1k = 21.9
kN
p 4k = 3.82
kN
p 5k = 1.44
kN
p 1 = 27.89
kN
m
p 5k := ( 0.24⋅ 24) ⋅
kN
2
⋅ 0.25⋅ m
m
m
m
m
przy budynku
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 1.2 + 4.2) ⋅ m
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
⋅ 1.4⋅ m⋅ 1.25
p 4 = 4.78
m
kN
m
str.20
OBLICZENIA
kN STATYCZNE
p 5 := ( 0.24⋅ 24) ⋅
2
⋅ 0.25⋅ m⋅ 1.1
p 5 = 1.58
kN
m
m
Schemat statyczny
Belka dwuprzęsłowa
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 4.95⋅ kN⋅ m
Przęsło II
M BC := 4.95⋅ kN⋅ m
Moment B
M B := −8.80⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
strzemiona φ6 (2c)
3.6. Belka stropu jednoprzęsłowa
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 0.6) ⋅ m
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 0.65⋅ m
2
p 1k = 2.43
kN
p 4k = 1.69
kN
p 5k = 1.24
kN
m
m
m
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
m
przy budynku
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 0.6) ⋅ m
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1 = 3.1
kN
kN
⋅ 0.65⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 2.11
2
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
m
Schemat statyczny
Belka jednoprzęsłowa
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 6.60⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
m
kN
m
kN
m
str.21
str.22
3.7. Nadproże okienne o rozp. 1,5m
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 4.2) ⋅ m
przy budynku
p 1k = 17.04
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
Obciążenie ścianą
kN
⋅ 1.30⋅ m
2
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
p 4k = 3.38
kN
p 5k = 1.24
kN
p 1 = 21.69
kN
m
m
kN
m
m
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 4.2) ⋅ m
przy budynku
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 1.30⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 4.23
2
kN
m
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
m
kN
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 16.04⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 6.6) ⋅ m
p 1k = 26.77
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 1.58⋅ m
2
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
p 4k = 4.11
kN
p 5k = 1.24
kN
p 1 = 34.09
kN
m
kN
m
m
m
przy budynku
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 6.6) ⋅ m
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
⋅ 1.58⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 5.14
m
kN
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
kN
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 30.52⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 1.2) ⋅ m
przy budynku
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 1.58⋅ m
2
p 1k = 4.87
kN
p 4k = 4.11
kN
p 5k = 1.24
kN
m
m
m
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
m
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 1.2) ⋅ m
przy budynku
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1 = 6.2
kN
kN
⋅ 1.58⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 5.14
2
m
kN
m
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
kN
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 8.80⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
3.10. Nadproże drzwiowe o rozp. 2,50m
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 5.55 + 1.55) ⋅ m
p 1k = 28.8
kN
m
str.23
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 1.58⋅ m
2
p 4k = 4.11
kN
p 5k = 1.24
kN
p 1 = 36.67
kN
m
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
m
m
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 5.55 + 1.55) ⋅ m
przy budynku
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 1.58⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 5.14
2
kN
m
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
m
kN
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.30⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.28 m
Przęsło I
M AB := 44.40⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
3.11. Belka w ścianie zewnętrznej o rozp. 5,20m
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 1.55) ⋅ m
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 1.58⋅ m
2
p 1k = 6.29
kN
p 4k = 4.11
kN
p 5k = 1.24
kN
m
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
m
m
m
przy budynku
p 1 = 8.01
kN
⋅ 1.58⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 5.14
kN
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 1.55) ⋅ m
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.45⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.43 m
m
m
kN
m
str.24
Przęsło I
str.25
M AB := 66.80⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
3.12. Belka w ścianie zewnętrznej o rozp. 1,30m
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 1.2) ⋅ m
przy budynku
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
⋅ 1.58⋅ m
2
p 1k = 4.87
kN
p 4k = 4.11
kN
p 5k = 1.24
kN
m
m
m
kN
p 5k := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
2
⋅ 0.20⋅ m
m
m
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 1.20) ⋅ m
przy budynku
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1 = 6.2
kN
kN
⋅ 1.58⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 5.14
2
m
kN
m
m
p 5 := ( 0.24⋅ 24 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 0.20⋅ m⋅ 1.25p 5 = 1.55
kN
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.45⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.43 m
Przęsło I
M AB := 5.35⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
3.13. Nadpoże drzwiowe o rozp. 1,0m
przy budynku
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 6.60 + 2.10) ⋅ m
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1k = 35.29
kN
2
⋅ 1.40⋅ m
kN
m
p 4k = 3.64
kN
p 1 = 44.94
kN
m
m
przy budynku
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 6.60 + 2.10) ⋅ m
m
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.45⋅ 0.14 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
⋅ 1.40⋅ m⋅ 1.25 p 4 = 4.56
str.26
kN
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 9.84⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
3.14. Nadproże w ścianie zewnętrznej o rozp. 1,0m
p 1k := q pk2⋅ 0.5⋅ ( 1.3) ⋅ m
przy budynku
p 4k := ( 0.24⋅ 9 + 0.01⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
⋅ 1.5⋅ m
p 1k = 4.98
kN
p 4k = 3.81
kN
m
m
m
p 1 := q p2⋅ 0.5⋅ ( 1.30) ⋅ m
przy budynku
p 4 := ( 0.24⋅ 9 + 0.01⋅ 19⋅ 2) ⋅
kN
2
⋅ 1.5⋅ m⋅ 1.25
p 1 = 6.26
kN
p 4 = 4.76
kN
m
m
m
Schemat statyczny
b := 0.24⋅ m
h := 0.25⋅ m h 0 := h − 0.02⋅ m
h 0 = 0.23 m
Przęsło I
M AB := 2.5⋅ kN⋅ m
Przyjęte zbrojenie
strzemiona φ6 (2c)
4. NADPROŻA STALOWE
4.1. Nadproże stalowe o rozp. 3,78m
istniejącego
p 1k := q drewk⋅ 0.5⋅ ( 3.95 + 4.75) ⋅ m
p 4k := ( 0.27⋅ 18 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
kN
p 1k = 8.58
⋅ 0.7⋅ m
p 4k = 3.8
m
kN
m
p 1 := q drew⋅ 0.5⋅ ( 3.95 + 4.75) ⋅ m
p 1 = 10.94
kN
m
p 4 := ( 0.27⋅ 18⋅ 1.1 + 0.015⋅ 19⋅ 2⋅ 1.2) ⋅
kN
2
⋅ 0.7⋅ m
p 4 = 4.22
kN
m
m
ciążar własny belek stalowych uwzględniony został automatycznie w programie obliczeniowym
Belka wolnopodparta;
l := 3.78⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 3.97 m
M max := 30.0⋅ kN⋅ m
Qmax := 29.20⋅ kN
Obliczenia przeprowadzono przy pomocy programu RMwin. Wyniki zamieszczono w załączniku
Przyjęto nadproże stalowe 2x HEB120
istniejącego
p 1k := q drewk⋅ 0.5⋅ ( 4.71 + 3.5) ⋅ m
p 4k := ( 0.27⋅ 18 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
⋅ 0.7⋅ m
p 1k = 8.1
kN
p 4k = 3.8
kN
m
m
m
p 1 := q drew⋅ 0.5⋅ ( 3.50 + 4.71) ⋅ m
kN
p 1 = 10.32
p 4 := ( 0.27⋅ 18⋅ 1.1 + 0.015⋅ 19⋅ 2⋅ 1.2) ⋅
kN
2
⋅ 0.7⋅ m
p 4 = 4.22
m
m
kN
m
l := 2.78⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 2.92 m
M max := 16.22⋅ kN⋅ m
Qmax := 22.21⋅ kN
istniejącego
p 1k := q drewk⋅ 0.5⋅ ( 1.97 + 4.75) ⋅ m
p 4k := ( 0.27⋅ 18 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
m
p 1k = 6.63
⋅ 0.7⋅ m
p 4k = 3.8
kN
m
kN
m
str.27
p 1 := q drew⋅ 0.5⋅ ( 1.97 + 4.75) ⋅ m
p 4 := ( 0.27⋅ 18⋅ 1.1 + 0.015⋅ 19⋅ 2⋅ 1.2) ⋅
kN
2
⋅ 0.7⋅ m
p 1 = 8.45
kN
p 4 = 4.22
kN
str.28
m
m
m
l := 2.06⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 2.16 m
M max := 7.80⋅ kN⋅ m
Qmax := 14.5⋅ kN
istniejącego
p 1k := q drewk⋅ 0.5⋅ ( 2.33 + 7.05) ⋅ m
p 4k := ( 0.27⋅ 18 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
⋅ 0.9⋅ m
p 1k = 9.25
kN
p 4k = 4.89
kN
p 1 = 11.79
kN
m
m
m
p 1 := q drew⋅ 0.5⋅ ( 2.33 + 7.05) ⋅ m
p 4 := ( 0.27⋅ 18⋅ 1.1 + 0.015⋅ 19⋅ 2⋅ 1.2) ⋅
kN
2
⋅ 0.9⋅ m
p 4 = 5.43
m
m
kN
m
l := 1.00⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 1.05 m
M max := 2.45⋅ kN⋅ m
Qmax := 9.33⋅ kN
istniejącego
p 1k := q drewk⋅ 0.5⋅ ( 4.75) ⋅ m
p 4k := ( 0.42⋅ 18 + 0.45⋅ 0.14 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1k = 4.68
kN
2
m
⋅ 1.92⋅ m
kN
p 4k = 15.73
m
kN
m
p 1 := q drew⋅ 0.5⋅ ( 4.75) ⋅ m
p 1 = 5.97
p 4 := ( 0.42⋅ 18⋅ 1.1 + 0.45⋅ 0.14⋅ 1.2 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ⋅ 1.2) ⋅
kN
2
kN
m
⋅ 1.92⋅ mp 4 = 17.43
kN
m
m
l := 1.80⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 1.89 m
M max := 10.90⋅ kN⋅ m
Qmax := 19.25⋅ kN
istniejącego
p 1k := q drewk⋅ 0.5⋅ ( 7.05) ⋅ m
p 1k = 6.95
p 4k := ( 0.42⋅ 18 + 0.45⋅ 0.14 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
⋅ 1.92⋅ m
kN
m
p 4k = 15.73
kN
m
m
p 1 := q drew⋅ 0.5⋅ ( 7.05) ⋅ m
p 1 = 8.86
p 4 := ( 0.42⋅ 18⋅ 1.1 + 0.45⋅ 0.14⋅ 1.2 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ⋅ 1.2) ⋅
kN
2
kN
⋅ 1.92⋅ mp 4 = 17.43
m
kN
m
m
l := 1.50⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 1.58 m
M max := 8.55⋅ kN⋅ m
Qmax := 21.60⋅ kN
istniejącego
p 1k := q drewk⋅ 0.5⋅ ( 7.05) ⋅ m
p 4k := ( 0.42⋅ 18 + 0.45⋅ 0.14 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
p 1k = 6.95
kN
2
m
⋅ 1.92⋅ m
kN
p 4k = 15.73
m
kN
m
str.29
str.30
p 1 := q drew⋅ 0.5⋅ ( 7.05) ⋅ m
p 1 = 8.86
p 4 := ( 0.42⋅ 18⋅ 1.1 + 0.45⋅ 0.14⋅ 1.2 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ⋅ 1.2) ⋅
kN
2
kN
m
⋅ 1.92⋅ mp 4 = 17.43
kN
m
m
l := 1.30⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 1.37 m
M max := 6.5⋅ kN⋅ m
Qmax := 18.85⋅ kN
istniejącego
p 1k := q sk2⋅ 0.5⋅ ( 3.08) ⋅ m
p 1k = 12.49
p 4k := ( 0.42⋅ 18 + 0.45⋅ 0.14 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ) ⋅
kN
2
⋅ 0.4⋅ m
kN
m
p 4k = 3.28
kN
p 1 = 15.91
kN
m
m
istniejącego
p 1 := q s2⋅ 0.5⋅ ( 3.08) ⋅ m
p 4 := ( 0.42⋅ 18⋅ 1.1 + 0.45⋅ 0.14⋅ 1.2 + 0.015⋅ 19⋅ 2 ⋅ 1.2) ⋅
kN
2
⋅ 0.4⋅ m p 4 = 3.63
m
l := 1.50⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 1.58 m
M max := 6.4⋅ kN⋅ m
Qmax := 16.5⋅ kN
istniejącego
p 1k := q pk2⋅ 0.5⋅ ( 1.97 + 4.75) ⋅ m
p 1k = 25.74
p 1 := q p2⋅ 0.5⋅ ( 1.97 + 4.75) ⋅ m
p 1 = 32.38
kN
m
przy attyce
kN
m
m
kN
m
str.31
l := 0.90⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 0.95 m
M max := 3.80⋅ kN⋅ m
Qmax := 16.33⋅ kN
Przyjęto nadproże stalowe 2x [140 na płask
istniejącego
p 1k := q pk2⋅ 0.5⋅ ( 2.45 + 2.05) ⋅ m
p 1k = 17.24
p 1 := q p2⋅ 0.5⋅ ( 2.45 + 2.05) ⋅ m
p 1 = 21.68
kN
m
kN
m
l := 0.90⋅ m
l0 := l⋅ 1.05
l0 = 0.95 m
M max := 2.510⋅ kN⋅ m
Qmax := 10.57⋅ kN
Przyjęto nadproże stalowe [140 na płask
5. SŁUPY ŻELBETOWE
Materialy :
Beton B-20:
Rb := 11.5⋅ MPa
Rbz := 0.90⋅ MPa
Rbk := 15⋅ MPa
Stal A-III:
Ra := 350 ⋅ MPa
Ea := 210000⋅ MPa
Eb := 27⋅ 10 ⋅ MPa
stal A 0
Ras := 190 ⋅ MPa
3
Wymiarowanie słupów żelbetowych przeprowadzono w programie RM-WIN. Obciążenie ciężarem
własnym uwzględniono automatycznie w programie. Wyniki szczegółowe zamieszczono w egzemplarzu
archiwalnym.
5.1.Słup Sż-1
Słup o przekroju kwadratowym w pod belka poz. 3.1
Maksymalne obciążenie pionowe
Gabaryty słupa:
R31A := 30⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
Przyjęto zbrojenie rozciągane 3 φ 12 o Fa = 3,39cm2 ze stali AIII
zbrojenie ściskane 3 φ 12 o Fa = 3,39cm2 ze stali AIII
Reakcja na fundament:
R51 := 29.65⋅ kN
M 51 := 1.21⋅ kN⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
OBLICZENIA
STATYCZNE
H51 := 0.764
⋅ kN
str.32
5.2.Słup Sż-2
Gabaryty słupa:
R31B := 162.65⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
R52 := 162.70⋅ kN
M 52 := 1.32⋅ kN⋅ m
H52 := 0.85⋅ kN
5.3.Słup Sż-3
Gabaryty słupa:
R31C := 157.80⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
R53 := 157.74⋅ kN
M 53 := 0.65⋅ kN⋅ m
H53 := 0.46⋅ kN
5.4.Słup Sż-4
Gabaryty słupa:
R31D := 114 ⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
R54 := 113.99⋅ kN
M 54 := 0.78⋅ kN⋅ m
H54 := 0.50⋅ kN
5.5.Słup Sż-5
R31D := 46⋅ kN
strzemiona φ6 (2c)
Gabaryty słupa:
długość:
STATYCZNE
l := 4.5OBLICZENIA
⋅m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
str.33
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
R55 := 49.50⋅ kN
M 55 := 2.35⋅ kN⋅ m
H55 := 1.65⋅ kN
5.6.Słup Sż-6
Gabaryty słupa:
R32B := 160 ⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
zbrojenie ściskane 3 φ 12 o Fa = 3,39cm ze stali AIII
2
R56 := 160.0⋅ kN
M 56 := 6.30⋅ kN⋅ m
H56 := 4.20⋅ kN
5.7.Słup Sż-7
Gabaryty słupa:
R32C := 130 ⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
R57 := 129.50⋅ kN
M 57 := 4.25⋅ kN⋅ m
H57 := 2.80⋅ kN
5.8.Słup Sż-8
Gabaryty słupa:
R32C := 105 ⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
2
strzemiona φ6 (2c)
str.34
R58 := 109.52⋅ kN
M 58 := 5.90⋅ kN⋅ m
H58 := 3.20⋅ kN
5.9.Słup Sż-9
Gabaryty słupa:
R33B := 120 ⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
R59 := 122.52⋅ kN
M 59 := 5 ⋅ kN⋅ m
H59 := 3.35⋅ kN
5.10.Słup Sż-10
Gabaryty słupa:
R33C := 100 ⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
R510 := 104.85⋅ kN
M 510 := 3.95⋅ kN⋅ m
H510 := 2.7⋅ kN
5.11.Słup Sż-11
Gabaryty słupa:
R33D := 65⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
R511 := 69.80⋅ kN
M 511 := 6.1⋅ kN⋅ m
H511 := 3.25⋅ kN
5.12.Słup Sż-12
strzemiona φ6 (2c)
OBLICZENIA
STATYCZNE
Słup o przekroju kwadratowym w pod belka poz.
3.11
Gabaryty słupa:
str.35
R311A := 70⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.35⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
2
R512 := 72.60⋅ kN
M 512 := 6.30⋅ kN⋅ m
H512 := 5.04⋅ kN
5.13.Słup Sż-13
Gabaryty słupa:
R311B := 55⋅ kN
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
R513 := 55.50⋅ kN
M 513 := 7.60⋅ kN⋅ m
H513 := 5.04⋅ kN
5.14.Rdzeń Rż-14
Gabaryty słupa:
długość:
l := 4.5⋅ m
przekrój:
a := 0.24⋅ m
b := 0.24⋅ m
strzemiona φ6 (2c)
2
6. FUNDAMENTY
Materialy :
Beton B-20:
Rb := 11.5⋅ MPa
Rbz := 0.9⋅ MPa
Rbk := 11.3⋅ MPa
Stal A-III:
Ra := 350 ⋅ MPa
Ea := 210000⋅ MPa
ξ gr := 0.60
stal A 0
Ras := 190 ⋅ MPa
Na podstawie badań geotechnicznych przyjęto, że w poziomie fundamentowania wystepują piaski drobne i
średnie mało wilgotne, zagęszczone o stopniu zagęszczenia I D=0,40-0,55. Ze wzgledu na ukształtowanie
terenu, oraz poziom zalegania gruntów nośnych przyjeto zmienny poziom posadowienia
Parametry gruntu w poziomie posadowienia :
ID := 0.25
φ u := 30⋅ deg
φ r := φ u⋅ 0.9
φ r = 27 deg
ρ u := 1.75⋅
ton
ρ d := ρ u⋅ 0.9
3
ρ d = 1.58
m
str.36
ton
3
m
cu := 0⋅ kPa
cd := cu⋅ 0.9
cd = 0 kPa
sec
Współczynniki do obliczania odporu gruntu na podstawie normy PN 84 / B 32000 :
(
( )) (
NC := ( ND − 1 ) ⋅ cot( φ r)
NB := 0.75⋅ ( ND − 1) ⋅ tan( φ r)
)2
ND := exp π ⋅ tan φ r ⋅ tan 45⋅ deg + 0.5⋅ φ r
m
gz := 10⋅
2
ND = 13.2
NC = 23.94
NB = 4.66
n := 0.9⋅ 0.9
Współczynnik odporu obliczeniowego :
Zestawienie ciężarów ścian :
Ściana zewnętrzna nadziemia:
-Sciana z pustaka
komórkowego gr. 24cm +
ocieplenie 14cm
g := 0.24⋅ m⋅ 9 ⋅
kN
1
3
⋅ 1.1
m
g := 0.14⋅ m⋅ 0.45⋅
kN
2
3
⋅ 1.1
m
g := 0.015⋅ m⋅ 19⋅
kN
3
3
⋅ 1.3
m
gsz24 := g + g + g
1
2
kN
gsz24 = 2.82
3
2
m
Ściana wewnętrzna nadziemia =24cm :
-Sciana betonu komorkowego
gr. 24cm
g := 0.24⋅ m⋅ 9 ⋅
kN
1
3
⋅ 1.2
m
g := 0.015⋅ m⋅ 19⋅
3
kN
3
⋅ 1.3⋅ 2
m
gsw24 := g + g
1
3
gsw24 = 3.33
kN
2
m
Ściany fundamentowe :
-Ściana betonowa =25cm :
gSf25 := 0.25⋅ m⋅ 25⋅
kN
3
⋅ 1.1
m
Stropodach
q s3 = 7.58
gSf25 = 6.88
kN
2
m
kN
2
m
Stropodach z zaspą
śnieżną
q s2 = 10.33
Strop płytowy nad
piwnicą
q p2 = 9.64
kN
2
m
kN
2
m
6.1. Ława fundamentowa pod ścianą zewnętrzną
Założono szerokość ławy fundamentowej :
B := 0.5⋅ m
Głębokość posadowienia
h p := 1.10⋅ m
Zebranie obciążeń :
-Ściana zewnętrzna:
-Strop przyziemia
g1 := gsz24 ⋅ 4.8⋅ m
g1 = 13.52
kN
g2 := qs3⋅ 5.55⋅ m⋅ 0.5
g2 = 21.03
kN
m
m
-Ściana fundamentowa =29cm :
g3 := gSf25⋅ 0.90⋅ m
g4 := 25⋅
-Ciężar własny ławy :
kN
3
⋅ B⋅ 0.40⋅ m⋅ 1.1
g4 = 5.5
g := g1 + g2 + g3 + g4
Odpór gruntu pod ławą :
m
kN
m
m
RAZEM:
kN
g3 = 6.19
g = 46.23
(
kN
m
)
q f.NB := NC⋅ cd + ND⋅ ρ d⋅ h p⋅ gz + NB⋅ ρ d⋅ B⋅ gz
g
B
= 92.46
kN
<
2
n ⋅ q f.NB = 195.01
m
kN
2
m
Ostatecznie przyjęto ławę o wymiarach 50cm x 40cm
Zbrojenie 4φ12, strzemiona φ6 co 25 cm.
6.2. Ława fundamentowa pod ścianą zewnętrzną budynku obciążona stropem
B := 0.6⋅ m
h p := 1.10⋅ m
-Ściana zewnętrzna =29cm:
-Strop przyziemia
g1 := gsz24 ⋅ 4.8⋅ m
g1 = 13.52
kN
g2 := qs2⋅ 6.60⋅ m⋅ 0.5
g2 = 34.09
kN
g3 := gSf25⋅ 0.90⋅ m
g4 := 25⋅
kN
3
g4 = 6.6
g := g1 + g2 + g3 + g4
m
kN
m
m
RAZEM:
g = 60.39
(
m
kN
g3 = 6.19
⋅ B⋅ 0.40⋅ m⋅ 1.1
m
kN
m
)
q f.NB := NC⋅ cd + ND⋅ ρ d⋅ h p⋅ gz + NB⋅ ρ d⋅ B⋅ gz
g
B
= 100.65
kN
<
2
n ⋅ q f.NB = 200.41
m
kN
2
m
6.3. Ława fundamentowa pod ścianą wewnętrzną budynku obciążoną stropami
B := 0.6⋅ m
h p := 1.10⋅ m
-Ściana wewnętrzna
=25cm:
-Strop przyziemia
g1 = 13
g2 := qs2⋅ ( 6.60 + 2.1) ⋅ m⋅ 0.5
g2 = 44.94
g3 := gSf25⋅ 0.90⋅ m
g4 := 25⋅
kN
3
⋅ B⋅ 0.40⋅ m⋅ 1.1
g4 = 6.6
g := g1 + g2 + g3 + g4
(
m
m
m
kN
m
g = 70.72
)
kN
kN
g3 = 6.19
m
RAZEM:
kN
g1 := gsw24⋅ 3.90⋅ m
kN
m
str.37
(
)
q f.NB := NC⋅ cd + OBLICZENIA
ND⋅ ρ d⋅ h p⋅ gz STATYCZNE
+ NB⋅ ρ d⋅ B⋅ gz
g
B
= 117.87
kN
<
2
str.38
n ⋅ q f.NB = 200.41
m
kN
2
m
6.4. Stopa fundamentowa SF-1
Głębokość posadowienia minimalna :
Przyjęto wymiary stopy :
Siły przekazywane na fund od słupa:
h p := 1.10⋅ m
B := 0.7⋅ m
L := 1.05⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.74 m
Nrs1 := R51
Nrs1 = 29.65 kN
M rs := M 51
M rs = 1.21 kN⋅ m
Trs := H51
Trs = 0.76 kN
Nrs1
F
= 40.34
kN
2
m
Wymiarowanie stopy fundamentowej wykonano przy pomocy programu RM-Win
Przyjęto stopę fundamentową o wymiarach 0.7 m x 1,05 m.
h p := 1.10⋅ m
B := 1.0⋅ m
L := 1.0⋅ m
2
F := L⋅ B
F=1m
Nrs1 := R52
Nrs1 = 162.7 kN
M rs := M 52
M rs = 1.32 kN⋅ m
Trs := H52
Trs = 0.85 kN
Nrs1
F
= 162.7
kN
2
m
Przyjęto stopę fundamentową o wymiarach 1,0 m x 1,0 m.
h p := 1.10⋅ m
B := 0.9⋅ m
F := L⋅ B
L := 1.2⋅ m
2
F = 1.08 m
Nrs1 := R53
Nrs1 = 157.74 kN
M rs := M 53
M rs = 0.65 kN⋅ m
Trs := H53
Trs = 0.46 kN
Nrs1
F
= 146.06
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
B := 0.9⋅ m
L := 0.9⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.81 m
Nrs1 := R54
Nrs1 = 113.99 kN
M rs := M 54
M rs = 0.78 kN⋅ m
Trs := H54
Trs = 0.5 kN
Nrs1
F
= 140.73
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
B := 0.9⋅ m
L := 0.9⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.81 m
Nrs1 := R55
Nrs1 = 49.5 kN
M rs := M 55
M rs = 2.35 kN⋅ m
Trs := H55
Trs = 1.65 kN
Nrs1
F
= 61.11
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
str.39
B := 1.0⋅ m
L := 1.0⋅ m
2
F := L⋅ B
F=1m
Nrs1 := R56
Nrs1 = 160 kN
M rs := M 56
M rs = 6.3 kN⋅ m
Trs := H56
Trs = 4.2 kN
Nrs1
F
= 160
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
B := 0.9⋅ m
L := 0.9⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.81 m
Nrs1 := R57
Nrs1 = 129.5 kN
M rs := M 57
M rs = 4.25 kN⋅ m
Trs := H57
Trs = 2.8 kN
Nrs1
F
= 159.88
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
B := 0.7⋅ m
L := 0.9⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.63 m
Nrs1 := R58
Nrs1 = 109.52 kN
M rs := M 58
M rs = 5.9 kN⋅ m
Trs := H58
Trs = 3.2 kN
Nrs1
F
= 173.84
kN
2
m
str.40
str.41
h p := 1.10⋅ m
B := 0.9⋅ m
L := 0.9⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.81 m
Nrs1 := R59
Nrs1 = 122.52 kN
M rs := M 59
M rs = 5 kN⋅ m
Trs := H59
Trs = 3.35 kN
Nrs1
F
= 151.26
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
B := 0.9⋅ m
L := 0.9⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.81 m
Nrs1 := R510
Nrs1 = 104.85 kN
M rs := M 510
M rs = 3.95 kN⋅ m
Trs := H510
Trs = 2.7 kN
Nrs1
F
= 129.44
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
B := 0.9⋅ m
L := 0.9⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.81 m
Nrs1 := R511
Nrs1 = 69.8 kN
M rs := M 511
M rs = 6.1 kN⋅ m
Trs := H511
Trs = 3.25 kN
Nrs1
F
= 86.17
kN
2
m
str.42
h p := 1.10⋅ m
B := 0.8⋅ m
L := 0.8⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.64 m
Nrs1 := R512
Nrs1 = 72.6 kN
M rs := M 512
M rs = 6.3 kN⋅ m
Trs := H512
Trs = 5.04 kN
Nrs1
F
= 113.44
kN
2
m
h p := 1.10⋅ m
B := 0.8⋅ m
L := 0.8⋅ m
2
F := L⋅ B
F = 0.64 m
Nrs1 := R513
Nrs1 = 55.5 kN
M rs := M 513
M rs = 7.6 kN⋅ m
Trs := H513
Trs = 5.04 kN
Nrs1
F
= 86.72
kN
2
m
OPRACOWAŁ:
SPRAWDZIŁ

pobierz

Transkrypt

Podobne dokumenty

Obliczenia statyczne

Seria HL

specyfikacja parametrów namiotu magazynowego dla nyila

b oraz w AS1

KR 8 R1420 arc HW

Zwrot kosztów szkolenia.

„odwrotne obciążenie” jest ukrytą formą stawki 0%

Załącznik nr 6 - Urząd Miasta Nowy Targ