Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU

Transkrypt

Temat: OBLICZENIA
STATYCZNE DO PROJEKTU
BUDOWLANEGO BUDYNKU B
Lokalizacja :
ul. Trzy Lipy 3
Inwestor :
Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna
Obiekt :
Budynek B
Branża :
Konstrukcyjna
Projektował:
mgr inż. Waldemar Barski
upr. nr POM/0078/PWOK/06
Sprawdził:
mgr inż. Andrzej Kochański
upr. nr WAM/0033/POOK/07
Jednostka proj.:
Dla
Miejscowość i data:
Gdańsk, 13 luty 2009r.
Zawartość:
Opracowanie zawiera 55 stron
kolejno ponumerowanych.
Wydruk dwustronny.
ARCHPLUS wykonał wb.konstruktor
Spis treści:
1.0 Założenia projektowe
1.1. Normatywy techniczne projektowania
1.2. Normy
1.3. Materiały
2.0. Stropodach nad V-tym piętrem
2.1. Płyty stropu
2.1.1 Zebranie obciążeń
2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej 7,5*3x7,5 m
2.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty jednoprzęsłowej 3,6 m
2.2. Słupy żelbetowe V piętra
3.0. Stropodach i strop nad IV-tym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +20,55
3.1. Płyty stropu
3.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m
3.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny
3.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt
3.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt
3.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny
3.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu
3.2. Słupy żelbetowe IV piętra
4.0. Strop nad III-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +16,50
4.1. Płyty stropu
4.1.4 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wspornika wysuniętej elewacji ( między osiami 6 i 7 )
4.2. Słupy żelbetowe III piętra
5.0. Strop nad II-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +12,45
5.1. Płyty stropu
5.2. Słupy żelbetowe II piętra
6.0. Strop nad I-ym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +8,40
6.1. Płyty stropu
6.2. Słupy żelbetowe I piętra
6.3. Dźwigar podporowy w osi E
6.4. Dźwigar podporowy w osi 14
7.0. Strop nad parterem – poziom wierzchu wykończonego stropu +4,35
7.1. Płyty stropu
7.2. Słupy żelbetowe parteru
8.0. Strop nad piwnicą – poziom wierzchu wykończonego stropu +0,00
8.1. Płyty stropu w obrysie budynku
8.2. Płyty stropu poza obrysem budynku – pod terenem
8.3. Słupy żelbetowe piwnicy
8.4. Podciągi płyt na styku dylatacyjnym
8.4.2 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów wieloprzęsłowych ( powyżej 5 przęseł )
8.4.3 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów trójprzęsłowych
9.0. Klatki schodowe wewnętrzne
9.1. Klatka schodowa nr 1 ( pomiędzy osiami 1 i 2 )
9.1.1 Biegi schodowe
9.1.1.1 Zebranie obciążeń
9.1.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m
9.1.2 Belka wsporcza
9.1.2.1. Zebranie obciążeń
9.1.2.2. Wymiarowanie zbrojenia dla belki L = 3,6 m
10.0. Fundamentowanie
10.1. Ściany oporowe piwnicy
10.1.1. Zebranie obciążeń ścian
10.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian
10.2. Płyta fundamentowa pod budynkiem
10.2.1. Zebranie obciążeń
10.2.2. Wyznaczenie grubości płyty
10.2.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty
10.3. Płyta fundamentowa pod terenem
11.0. Trzony windowe
11.1. Trzon o wymiarach wewnętrznych 165x250cm
11.1.1 Ściany trzonów
11.1.1.1 Zebranie obciążeń ścian
11.1.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian
11.1.2. Płyta fundamentowa pod trzonem
11.1.2.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty
11.1.3. Płyta stropowa nad trzonem
11.1.3.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty ( dozbrajanie stropu kondygnacji )
1.0 Założenia projektowe
1.1. Normatywy techniczne projektowania
- obciążenie konstrukcji :
3
- wiatr I strefa wg PN – 77/B – 02011, przy gęstości powietrza wynoszącej  = 1,23 kg/m
- charakterystyczna prędkość wiatru Vk = 20 m/s
- strefa śniegowa I ( wg PN )
- współczynniki bezpieczeństwa :
- ciężar własny konstrukcji
1,1
- wiatr
1,3
- wiatr bardzo silny
2,65
- materiały uzupełniające:
- Techniczne badania podłoża gruntowego – opracowanie z czerwca 2008
- Wizja lokalna
1.2. Normy
Obowiązujące na dzień 13-02-2009 oraz inne:
- PN - 82/B - 02001 - Obciążenia stałe
- PN - 82/B - 02003 - Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe
- PN - 80/B - 02010 - Obciążenie śniegiem
- PN - 77/B - 02011 – Obciążenie wiatrem
- PN - 81/B - 03150.01 i .02 - Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych
- PN - 90/B - 03200 - Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
- PN - 84/B - 03264 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężane
- PN - 86/H - 84018 - Stal niskostopowa
- PN - 88/H - 84020 - Stal niskostopowa konstrukcyjna ogólnego przeznaczenia. Gatunki.
- PN - 77/B - 06200 - Konstrukcje stalowe budowlane. Wymagania i badania.
- PN - 87/B - 03002 - Konstrukcje murowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
1.3. Materiały
- beton w elementach projektowanych klasy B-37
- stal zbrojenia głównego w elementach projektowanych klasy A-IIIN ( BSt500S )
- konstrukcje uzupełniające stal St3SX i 18G2A;
- śruby klasy 5.8 i 8.8 z zastosowaniem przeciwnakrętek
- spoiny połączeń spawanych na pełną nośność przekroju
2.0. Stropodach nad V-tym piętrem
2.1. Płyty stropu
Nazwa
1. ciężar własny:
Warstwa ochronna z otoczaków 10cm
Izolacja i papa
Styropian gr. 15cm
0,15*1,0
Folia PCV (2 warstwa)
Warstwa spadkowa śr. 14cm ( od 4 do 24cm )
Płyta stropu żelbetowego gr. 25 cm
0,25*24,0
Tynk cem-wap. gr. 1.5cm
0,015*19,0
Łącznie c. własny:
2. Śnieg:
2
I strefa Qk= 0.9 kN/m
C = 1,6 dla zaspy śnieżnej
2
Sk= 0.9*1,6 = 1,44 kN/m
2
S = 1,44*1.4 = 2,02 kN/m
3. Obciążenie od wiatru: dla attyk
charakt.
[kN/m2]
f
Oblicz.
[kN/m2]
1,90
0,1
0.15
1,2
1,2
1.2
2,28
0,12
0.18
0.01
2,66
6,00
1.2
1,1
1.1
0.01
2,93
6,60
0,29
1,2
0,34
11,11
1,44
12,46
1.4
2,02
I strefa qk= 0.35 kPa
Teren B – Ce= 0.8
 = 1.8 Cz= 0.7 parcie Cz= -0.4 ssanie
Pk= qk*Ce*Cz* P = Pk*1.3
4. Obciążenie od central klimatyzacyjnych
klimatyzatory na dachu: waga 6400 kG tj. 64 kN
powierzchnia: 9x2,8m
obciążenie na dach równomiernie rozłożone:
2,54 kPa
0.35
(parcie)
-0.26
(ssanie)
1.3
0.46
(parcie)
-0.34
(ssanie)
2,55
1.3
3,32
Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni dachowej nad V-ym piętrem równa się:
dach1
2
= 12,46 + 2,02 +3,32 = 17,80 kN/m przyjęto 18,0 kPa
Pod klimatyzatorami
q
dach2
2
= 12,46 + 2,02 = 14,48 kN/m przyjęto 15,0 kPa
Bez klimatyzatorów
q
2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej 7,5*3x7,5 m
Przyjęto beton B-37, a stal klasy A-IIIN ( BSt500S ). Wysokość konstrukcyjna ho= 25-3,5cm = 21,5cm; otulina 2,5 cm; wymiarowanie
dla 1,0 m.
Pasmo przęsłowe – kierunek podłużny
Wyciąg z obliczeń statycznych:
Momenty zginające:
Max przęsła: 65,87 kNm
Max podpory: 88,02 kNm
Tnące:
Max: 58,68 kN
Min: -67,99 kN
Pasmo podporowe – kierunek podłużny
Momenty zginające:
Tnące:
Max: 119,8 kN
Min: -131,9 kN
Pasmo przęsłowe – kierunek poprzeczny
Momenty zginające: Max przęsła: 105,5 kNm
Tnące:
Max: 56,2 kN
Min: -56,2 kN
Pasmo podporowe – kierunek poprzeczny
Momenty zginające:
Tnące:
Max: 210,0 kN
Min: -210,0 kN
Zbrojenie pasma przęsłowego trójpolowego - przęsła:
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
12
n
[ szt. ]
8
Powierzchnia zbrojenia dolnego
Fa
[ cm2 ]
9,0
Średnica prętów górnych

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
0,0
Średnica prętów dolnych
Ilość prętów dolnych
Ilość prętów górnych
Powierzchnia zbrojenia górnych
Fac
[m]
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment zginający
M
[ kNm ]
Określenie osi obojętnej
x
[m]
66,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
 0,55
x/ho = 0,084973
Wyznaczenie ramienia „ z ”
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
Nośność przekroju
[ kNm ]
Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z
74,46729914
Współczynnik bezpieczeństwa
Naprężenia w betonie
[-]
0,886295069
[ MPa ]
17,54864236
Naprężenia w stali
[ MPa ]
354,52
Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym.
Zbrojenie pasma przęsłowego trójpolowego - podpory:
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
n
[ szt. ]
8
Fa
[ cm2 ]
16,1

[ mm ]
12
16
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
88,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,03
 0,55
x/ho = 0,151062
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,20
[ kNm ]
127,8175104
[-]
0,688481568
[ MPa ]
13,63193505
[ MPa ]
275,39
Przyjęto pręty śr. 16mm co 12,5cm górą nad podporami w paśmie przęsłowym.
Zbrojenie pasma podporowego trójpolowego - przęsła:
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]

[ mm ]
16
n
[ szt. ]
12
Fa
[ cm2 ]
24,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
168,50
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,05
 0,55
x/ho = 0,226593
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,19
[ kNm ]
183,8940383
[-]
0,916288541
[ MPa ]
18,1425131
[ MPa ]
366,52
Przyjęto pręty śr. 16mm co 8,5cm dołem w przęsłach w paśmie podporowym.
Zbrojenie pasma podporowego trójpolowego - podpory:
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
20
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
31,4

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
201,50
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,06
 0,55
x/ho = 0,295043
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,18
[ kNm ]
230,2032323
[-]
0,875313513
[ MPa ]
17,33120756
[ MPa ]
350,13
Przyjęto pręty śr. 20mm co 10cm górą nad podporami w paśmie podporowym.
Zbrojenie pasma przęsłowego jednopolowego:
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
16
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
20,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
105,50
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,04
 0,55
x/ho = 0,188828
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,19
[ kNm ]
156,50846
[-]
0,674084967
[ MPa ]
13,34688234
[ MPa ]
269,63
Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym.
Zbrojenie pasma podporowego jednopolowego-przęsło:
Nazwa
Wysokość
Symbol
h
Jednostki
Wartość
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
20
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
31,4

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
197,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,06
 0,55
x/ho = 0,295043
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,18
[ kNm ]
230,2032323
[-]
0,855765569
[ MPa ]
16,94415826
[ MPa ]
342,31
Przyjęto pręty śr. 20mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym.
Zbrojenie pasma podporowego jednopolowego-podpora:
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
25
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
49,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
328,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
 0,55
x/ho = 0,461005
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,17
[ kNm ]
324,6797664
[-]
1,01022618
[ MPa ]
20,00247835
[ MPa ]
404,09
Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym.
2.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty jednoprzęsłowej 3,6 m
Nazwa
Wysokość
Symbol
h
Jednostki
Wartość
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
12
n
[ szt. ]
8
Fa
[ cm2 ]
9,0

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
0,0
25,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
 0,55
x/ho = 0,084973
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
[ kNm ]
74,46729914
[-]
0,335717829
[ MPa ]
6,647213014
[ MPa ]
134,29
Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle poprzecznie do dłuższego boku.
2.2. Słupy żelbetowe V piętra



Beton
Zbrojenie podłużne
Zbrojenie poprzeczne
: B37 fcd = 20,00 (MPa)
: A-IIIN typ RB 500
: A-0 typ St0S
Geometria:
C
Srednica
Wysokość:
Grubość płyty
Wysokość belki
Otulina zbrojenia
Ac
Icy
Icz
ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3)
fyd = 420,00 (MPa)
fyd = 190,00 (MPa)
= 60,0 (cm)
= 3,55 (m)
= 0,25 (m)
= 0,25 (m)
= 5,0 (cm)
= 2827,43 (cm2)
= 628044,2 (cm4)
= 628044,2 (cm4)
Opcje obliczeniowe:
 Obliczenia wg normy
: PN-B-03264 (2002)
 Słup prefabrykowany
: nie
 Uwzględnienie smukłości : tak
 Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych
Obciążenia:
Przypadek
Natura
Grupa f
G1
stałe
1
f - współczynnik obciążenia
1,10
Nd/N
0,80
N
(kN)
850,00
Wyniki obliczeniowe:
Analiza smukłości
Kierunek Y:
Konstrukcja nieprzesuwna
Kierunek Z:
lcol (m) lo (m)

Kierunek Y:
3,55
3,55
23,74
Kierunek Z:
3,55
3,55
23,74
Myg
(kN*m)
350,00
Myd
(kN*m)
250,00
My
(kN*m)
310,00
Mzg
(kN*m)
280,00
Mzd
(kN*m)
315,00
Słup krępy (pominięcie smukłości).
Analiza SGN
Kombinacja wymiarująca: 1.10G1
Siły przekrojowe:
N = 935,00 (kN)
My = 385,00 (kN*m)
Siły wymiarujące:
NSd = 935,00 (kN)
MSdy = 403,70 (kN*m)
Mimośród niezamierzony:
eaz = 2,0 (cm)
eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm)
eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm)
hy = 0,60 (m)
hz = 0,60 (m)
Mimośród konstrukcyjny:
eez = 41,2 (cm)
ee = M/N
Mimośród początkowy:
eoz = 43,2 (cm)
eo = e e + e a
Mz = 346,50 (kN*m)
MSdz = 365,20 (kN*m)
eay = 2,0 (cm)
eey = 37,1 (cm)
eoy = 39,1 (cm)
Mz
(kN*m)
301,00

 
Współczynnik zwiększający
y = 1,00
Mimośród obliczeniowy:
etotz = 43,2
etot =  * eo
Odkształcenie maksymalne:
Beton
: -3,50‰
Zbrojenie ściskane
: -2,69‰
Zbrojenie rozciągane
: 5,19‰
Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego)
Beton:
NRd(b) = 1379,53 (kN)
MRdy(b) = 199,34 (kN*m)
Zbrojenie:
NRd(s) = -434,92 (kN)
MRdy(s) = 208,50 (kN*m)
NRd
= NRd(b)+ NRd(s)
= 944,60 (kN)
MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 407,85 (kN*m)
MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -368,95 (kN*m)
Zbrojenie - wyliczona powierzchnia:
As = 46,65 (cm2)
Przekrój zbrojony prętami
20,0 (mm)
Całkowita liczba prętów w przekroju
= 15
=0
Liczba prętów na boku b
Liczba prętów na boku h
=0
rzeczywista powierzchnia
Asr = 47,12 (cm2)
Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr)
= 98,98 %
Stopień zbrojenia:
 = 1,67 %
 = Asr/Ac
Zbrojenie:
Pręty główne (RB 500):
 15 20,0
l = 3,50 (m)
Zbrojenie poprzeczne (St0S):
 strzemiona:
14 6,0 l = 1,76 (m)
z = 1,00
etoty = 39,1
MRdz(b) = -181,91 (kN*m)
MRdz(s) = -187,05 (kN*m)
3.0. Stropodach i strop nad IV-tym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +20,55
3.1. Płyty stropu
Nazwa
Warstwa ochronna z otoczaków 10cm
Izolacja i papa
Styropian gr. 15cm
0,15*1,0
Warstwa spadkowa śr. 14cm ( od 4 do 24cm )
0,25*24,0
Tynk cem-wap. gr. 1.5cm
0,015*19,0
2. Śnieg:
2
I strefa Qk= 0.9 kN/m
C = 1,6 dla zaspy śnieżnej
2
Sk= 0.9*1,6 = 1,44 kN/m
2
S = 1,44*1.4 = 2,02 kN/m
3. Obciążenie od wiatru: dla attyk
I strefa qk= 0.35 kPa
Teren B – Ce= 0.8
 = 1.8 Cz= 0.7 parcie Cz= -0.4 ssanie
Pk= qk*Ce*Cz* P = Pk*1.3
4. Obciążenie od central klimatyzacyjnych
klimatyzatory na dachu: waga 6400 kG tj. 64 kN
powierzchnia: 9x2,8m
obciążenie na dach równomiernie rozłożone:
2,54 kPa
charakt.
[kN/m2]
f
Oblicz.
[kN/m2]
1,90
0,1
0.15
1,2
1,2
1.2
2,28
0,12
0.18
0.01
2,66
6,00
1.2
1,1
1.1
0.01
2,93
6,60
0,29
1,2
0,34
11,11
12,46
1,44
1.4
2,02
0.35
(parcie)
-0.26
(ssanie)
1.3
0.46
(parcie)
-0.34
(ssanie)
2,55
1.3
3,32
Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni dachowej nad V-ym piętrem równa się:
dach1
2
Pod klimatyzatorami
q
= 12,46 + 2,02 +3,32 = 17,80 kN/m przyjęto 18,0 kPa
dach2
2
= 12,46 + 2,02 = 14,48 kN/m przyjęto 15,0 kPa
Bez klimatyzatorów
q
Pasmo przęsłowe
Wyniki obliczeń statycznych:
Momenty zginające:
Tnące:
Max: 67,5 kN
Min: -67,5 kN
Pasmo podporowe
Momenty zginające:
M poza obrysem słupa: 315,1 kNm
Tnące:
Max: 262,5 kN
Min: -262,5 kN
3.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowego płyt
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
8
Powierzchnia zbrojenia
dolnego
Fa
[ cm2 ]
9,0
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
68,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,084973
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
[ kNm ]
74,46729914
[-]
0,913152495
[ MPa ]
18,0804194
[ MPa ]
365,26
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
11,3
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
85,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,106216
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,20
[ kNm ]
92,05155491
[-]
0,923395592
[ MPa ]
18,28323271
[ MPa ]
369,36
Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
25

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
49,1
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
341,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
x/ho = 0,388691
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
[ kNm ]
403,1797664
[-]
0,84577657
[ MPa ]
16,74637609
[ MPa ]
338,31
KONIECZNOŚĆ ZMIANY ZAŁOŻONEJ GRUBOŚCI STROPU NA 30CM.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
25

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
49,1
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
393,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
x/ho = 0,388691
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
[ kNm ]
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
403,1797664
0,974751296
19,30007567
389,90
Pasmo przęsłowe
Momenty zginające:
Z dodatkowym obciążeniem klimatyzatorami moment przęsłowy: 66 kNm, podporowy po sąsiedzku z klimatyzatorem 92,5 kNm
Tnące:
Max: 68,2 kN
Min: -68,2 kN
Pasmo podporowe
Momenty zginające:
M poza obrysem słupa: 336,5 kNm
Tnące:
Max: 265,5 kN
Min: -265,5 kN
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
8
dolnego
Fa
[ cm2 ]
9,0
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
66,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,071643
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,25
[ kNm ]
88,93641914
[-]
0,742103186
[ MPa ]
14,69364308
[ MPa ]
296,84
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
11,3
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
92,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,089554
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,24
[ kNm ]
110,1379549
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
0,835316037
16,53925753
334,13
Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporami w paśmie przęsłowym. Uwzględnia klimatyzatory.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
25

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
49,1
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
332,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
x/ho = 0,388691
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
[ kNm ]
403,1797664
[-]
0,823454021
[ MPa ]
16,30438962
[ MPa ]
329,38
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
25

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
49,1
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
336,50
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
x/ho = 0,388691
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
[ kNm ]
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
403,1797664
0,834615296
16,52538286
333,85
Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporami w paśmie podporowym.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
11,3
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
85,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,089554
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,24
[ kNm ]
110,1379549
[-]
0,771759382
[ MPa ]
15,28083576
[ MPa ]
308,70
Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm dołem w przęśle odginane nad podpory.
3.2. Słupy żelbetowe IV piętra
 Beton
: B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3)
 Zbrojenie podłużne
: A-IIIN typ RB 500
fyd = 420,00 (MPa)
 Zbrojenie poprzeczne
: A-0 typ St0S
fyd = 190,00 (MPa)
Geometria:
Średnica
= 60,0 (cm)
Wysokość:
= 3,55 (m)
Grubość płyty
= 0,25 (m)
Wysokość belki
= 0,25 (m)
Otulina zbrojenia
= 5,0 (cm)
Ac
= 2827,43 (cm2)
Icy
= 628044,2 (cm4)
Icz
= 628044,2 (cm4)
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
: nie
Obciążenia:
Przypadek
Natura
Grupa f
Nd/N N
Myg
Myd
My
Mzg
(kN)
(kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m)
G1
stałe
1
1,10
0,80
1950,00 350,00 250,00 310,00 280,00
Mzd
(kN*m)
315,00
Mz
(kN*m)
301,00
Analiza smukłości
Kierunek Y:
Kierunek Z:
lcol (m) lo (m)

Kierunek Y:
3,55
3,55
23,74
Kierunek Z:
3,55
3,55
23,74
Analiza SGN
Siły przekrojowe:
N = 2145,00 (kN)
My = 385,00 (kN*m)
Siły wymiarujące:
NSd = 2145,00 (kN)
MSdy = 427,90 (kN*m)
eaz = 2,0 (cm)
hy = 0,60 (m)
hz = 0,60 (m)
eez = 18,0 (cm)
ee = M/N
eoz = 20,0 (cm)
eo = e e + e a
y = 1,00

 
etotz = 20,0
etot =  * eo
Beton
: -3,50‰
Zbrojenie ściskane
: -2,92‰
: 2,84‰
Beton:
NRd(b) = 2131,56 (kN)
MRdy(b) = 249,53 (kN*m)
Zbrojenie:
NRd(s) = 16,97 (kN)
MRdy(s) = 179,07 (kN*m)
NRd
= NRd(b)+ NRd(s)
= 2148,53 (kN)
As = 40,15 (cm2)
16,0 (mm)
= 20
=0
=0
Asr = 40,21 (cm2)
= 99,84 %
Stopień zbrojenia:
 = 1,42 %
 = Asr/Ac
Zbrojenie:
 20 16,0
l = 3,50 (m)
 strzemiona:
17 6,0 l = 1,72 (m)
Mz = 346,50 (kN*m)
MSdz = 389,40 (kN*m)
eay = 2,0 (cm)
eey = 16,2 (cm)
eoy = 18,2 (cm)
z = 1,00
etoty = 18,2
MRdz(b) = -226,92 (kN*m)
MRdz(s) = -163,12 (kN*m)
4.0. Strop nad III-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +16,50
4.1. Płyty stropu
Nazwa
Podłoga techniczna 10cm
Gładź cementowa 4cm
Styropian gr. 5cm
0,5*1,0
0,30*24,0
Tynk cem-wap. gr. 1.5cm lub płyta GKF lub GKB sufitu
0,015*19,0
charakt.
[kN/m2]
f
Oblicz.
[kN/m2]
1,0
0,76
0.05
1,2
1,2
1.2
1,2
0,91
0.06
0.01
7,20
1.2
1.1
0.01
7,92
0,29
1,2
0,34
9,31
10,44
2. Użytkowe
2
Biura i komunikacja biur – przyjęto 2,5 kN/m
2,50
1.4
3,50
Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni stropu nad IV-ym piętrem równa się:
2
q = 10,44 + 3,50 = 13,94 kN/m przyjęto 14,0 kPa
Zbrojenie z mniejszą otuliną - kierunek krępy – poprzecznie do budynku jest bardziej
obciążony – zbrojenia tego kierunku bliżej lica betonu.
Pasmo przęsłowe
Wyniki obliczeń statycznych – kształty wykresów momentów i tnących jak w pozycji 3.1.2:
Momenty zginające: Max przęsła: 61,1 kNm; Max podpory: 83,2 kNm
Tnące: Max: 63,0 kN; Min: -63,0 kN
Pasmo podporowe
Momenty zginające: Max przęsła: 318,2 kNm; Max podpory: 367,5 kNm; M poza obrysem słupa: 294,1 kNm
Tnące: Max: 245 kN; Min: -245 kN
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
8
dolnego
Fa
[ cm2 ]
9,0
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
62,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,06894
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,26
[ kNm ]
92,55369914
[-]
0,669881383
[ MPa ]
13,26365139
[ MPa ]
267,95
Nazwa
Wysokość
Szerokość
Otulina dolna
Otulina górna
Symbol
h
b
a
a'

n
Fa
Jednostki
[m]
[m]
[ cm ]
[ cm ]
[ mm ]
[ szt. ]
[ cm2 ]
Wartość
0,30
1,00
3,5
3,5
12
10
11,3
dolnego

m
górnych
Fac
Beton
B-35
Stal
A-IIIN
Obliczeniowy moment
zginający
M
x
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
x/ho = 0,086175
z
Z = h – x/2 – a
[ mm ]
[ szt. ]
12
0
[m]
19,80
400
0,0
[ kNm ]
[m]
84,00
0,02
 0,55
[m]
0,25
[ kNm ]
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
114,6595549
0,732603576
14,50555081
293,04
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
25

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
49,1
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
318,20
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
x/ho = 0,388691
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,21
[ kNm ]
403,1797664
[-]
0,789226113
[ MPa ]
15,62667704
[ MPa ]
315,69
Nazwa
Wysokość
Szerokość
Otulina dolna
Otulina górna
Symbol
h
b
a
a'
Jednostki
[m]
[m]
[ cm ]
[ cm ]
Wartość
0,30
1,00
4,5
4,5

n
dolnego
Fa

m
górnych
Fac
Beton
B-35
Stal
A-IIIN
Obliczeniowy moment
zginający
M
x
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
x/ho = 0,388691
z
Z = h – x/2 – a
[ mm ]
[ szt. ]
25
10
[ cm2 ]
[ mm ]
[ szt. ]
49,1
12
0
[m]
19,80
400
0,0
[ kNm ]
[m]
300,00
0,10
 0,55
[m]
0,21
[ kNm ]
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
403,1797664
0,744084959
14,73288219
297,63
Pasmo przęsłowe
Wyniki obliczeń statycznych – kształty wykresów momentów i tnących jak w pozycji 3.1.2:
Momenty zginające: Max przęsła: 61,1 kNm; Max podpory: 83,2 kNm
Tnące: Max: 63,6 kN; Min: -63,6 kN
Pasmo podporowe
Momenty zginające: Max przęsła: 309,9 kNm Max podpory: 388,3 kNm M poza obrysem słupa: 314,1 kNm
Tnące: Max: 247,8 kN Min: -247,8 kN
Zbrojenie z większą otulina niż dla kierunku krępego – poprzecznie do budynku.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
8
dolnego
Fa
[ cm2 ]
9,0
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
62,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,071643
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,25
[ kNm ]
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
88,93641914
0,697127235
13,80311926
278,85
Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
11,3
[
mm
]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
84,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,089554
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,24
[ kNm ]
110,1379549
[-]
0,76267986
[ MPa ]
15,10106122
[ MPa ]
305,07
Zbrojenie z większą otulina niż dla kierunku krępego – poprzecznie do budynku.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
5,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
5,5
[ mm ]
25

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
49,1
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
310,00
x
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
x/ho = 0,404556
z
Z = h – x/2 – a
[m]
0,10
 0,55
[m]
0,20
[ kNm ]
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
383,5547664
0,808228778
16,0029298
323,29
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
5,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
5,5
[ mm ]
25

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
49,1
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
315,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
x/ho = 0,404556
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,20
[ kNm ]
383,5547664
[-]
0,821264726
[ MPa ]
16,26104157
[ MPa ]
328,51
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
11,3
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
Obliczeniowy moment
zginający
M
x
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
x/ho = 0,089554
z
Z = h – x/2 – a
400
[ kNm ]
[m]
85,00
0,02
 0,55
[m]
0,24
[ kNm ]
110,1379549
0,771759382
15,28083576
308,70
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm dołem w przęśle odginane nad podpory.
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
5,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
5,5
[ mm ]
12

n
[ szt. ]
10
dolnego
Fa
[ cm2 ]
11,3
[ mm ]
12

m
[ szt. ]
0
górnych
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
Obliczeniowy moment
zginający
M
[ kNm ]
25,00
x
[m]
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
x/ho = 0,09321
 0,55
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,23
[ kNm ]
105,6163549
[-]
0,236705764
[ MPa ]
4,686774131
[ MPa ]
94,68
Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą – kotwienie w stropie na długość min. 280cm.
4.2. Słupy żelbetowe III piętra
Charakterystyki materiałów:
 Beton
Geometria:
Średnica
Wysokość:
Grubość płyty
Wysokość belki
Otulina zbrojenia
Ac
Icy
Icz
Opcje obliczeniowe:
: B37 fcd = 20,00 (MPa)
: A-IIIN typ RB 500
: A-0 typ St0S
fyd = 420,00 (MPa)
fyd = 190,00 (MPa)
= 60,0 (cm)
= 3,55 (m)
= 0,25 (m)
= 0,25 (m)
= 5,0 (cm)
= 2827,43 (cm2)
= 628044,2 (cm4)
= 628044,2 (cm4)

: PN-B-03264 (2002)
: nie
Obciążenia:
Przypadek
Natura
Grupa f
Nd/N N
Myg
Myd
My
Mzg
Mzd
Mz
(kN)
(kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m)
G1
stałe
1
1,10
0,80
2970,00 450,00 350,00 410,00 280,00 315,00 301,00
Analiza smukłości
Kierunek Y:
Kierunek Z:
lcol (m) lo (m)

Kierunek Y:
3,55
3,55
23,74
Kierunek Z:
3,55
3,55
23,74
Analiza SGN
Siły przekrojowe:
N = 3267,00 (kN)
My = 495,00 (kN*m)
Mz = 346,50 (kN*m)
Siły wymiarujące:
NSd = 3267,00 (kN)
MSdy = 560,34 (kN*m)
MSdz = 411,84 (kN*m)
eaz = 2,0 (cm)
eay = 2,0 (cm)
hy = 0,60 (m)
hz = 0,60 (m)
eez = 15,2 (cm)
eey = 10,6 (cm)
ee = M/N
eoz = 17,2 (cm)
eoy = 12,6 (cm)
eo = e e + e a
y = 1,00
z = 1,00
etotz = 17,2
etoty = 12,6
etot =  * eo
Beton
: -3,50‰
Zbrojenie ściskane
: -3,02‰
: 1,77‰
Beton:
NRd(b) = 2704,82 (kN)
MRdy(b) = 286,85 (kN*m)
MRdz(b) = -210,99 (kN*m)
Zbrojenie:
NRd(s) = 584,42 (kN)
MRdy(s) = 277,31 (kN*m)
MRdz(s) = -203,66 (kN*m)
NRd
= NRd(b)+ NRd(s)
= 3289,24 (kN)
As = 65,53 (cm2)
20,0 (mm)
= 21
=0
=0
Asr = 65,97 (cm2)
= 99,32 %
Stopień zbrojenia:
 = 2,33 %
 
 = Asr/Ac
Zbrojenie:
 21 20,0
l = 3,50 (m)
 strzemiona:
14 6,0 l = 1,73 (m)
5.0. Strop nad II-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +12,45
5.1. Płyty stropu
Patrz 4.1.1
Patrz 4.1.2
Patrz 4.1.2.1
Patrz 4.1.2.1.1
Patrz 4.1.2.1.2
Patrz 4.1.2.2
Patrz 4.1.2.2.1
Patrz 4.1.2.2.2
Patrz 4.1.3
Patrz 4.1.4
5.2. Słupy żelbetowe II piętra
 Beton
: A-IIIN typ RB 500
fyd = 420,00 (MPa)
: A-0 typ St0S
fyd = 190,00 (MPa)
Geometria:
Średnica
= 60,0 (cm)
Wysokość:
= 3,55 (m)
Grubość płyty
= 0,25 (m)
Wysokość belki
= 0,25 (m)
Otulina zbrojenia
= 5,0 (cm)
Ac
= 2827,43 (cm2)
Icy
= 628044,2 (cm4)
Icz
= 628044,2 (cm4)
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
: nie
Obciążenia:
Przypadek
Natura
Grupa f
Nd/N N
Myg
Myd
My
Mzg
Mzd
(kN)
(kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m)
G1
stałe
1
1,10
0,80
3970,00 450,00 350,00 410,00 280,00 315,00
Analiza smukłości
Kierunek Y:
Kierunek Z:
lcol (m) lo (m)

Kierunek Y:
3,55
3,55
23,74
Kierunek Z:
3,55
3,55
23,74
Analiza SGN
Siły przekrojowe:
N = 4367,00 (kN)
My = 495,00 (kN*m)
Mz = 346,50 (kN*m)
Siły wymiarujące:
NSd = 4367,00 (kN)
MSdy = 582,34 (kN*m)
MSdz = 433,84 (kN*m)
eaz = 2,0 (cm)
eay = 2,0 (cm)
hy = 0,60 (m)
hz = 0,60 (m)
eez = 11,3 (cm)
eey = 7,9 (cm)
ee = M/N
eoz = 13,3 (cm)
eoy = 9,9 (cm)
eo = e e + e a
y = 1,00
z = 1,00
etoty = 9,9
etotz = 13,3
etot =  * eo
Beton
: -3,50‰
Zbrojenie ściskane
: -3,06‰
: 1,18‰
Mz
(kN*m)
301,00

 
Beton:
NRd(b) = 3150,77 (kN)
MRdy(b) = 282,18 (kN*m)
Zbrojenie:
NRd(s) = 1306,64 (kN)
MRdy(s) = 312,22 (kN*m)
NRd
= NRd(b)+ NRd(s)
= 4457,41 (kN)
As = 86,57 (cm2)
25,0 (mm)
= 18
=0
=0
Asr = 88,36 (cm2)
= 97,97 %
Stopień zbrojenia:
 = 3,13 %
 = Asr/Ac
Zbrojenie:
 18 25,0
l = 3,50 (m)
 strzemiona:
17 6,0 l = 1,76 (m)
MRdz(b) = -209,86 (kN*m)
MRdz(s) = -232,96 (kN*m)
6.0. Strop nad I-ym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +8,40
6.1. Płyty stropu
Patrz 4.1.1
Patrz 4.1.2
Patrz 4.1.2.1
Patrz 4.1.2.1.1
Patrz 4.1.2.1.2
Patrz 4.1.2.2
Patrz 4.1.2.2.1
Patrz 4.1.2.2.2
Patrz 4.1.3
Patrz 4.1.4
6.2. Słupy żelbetowe I piętra
 Beton
: A-IIIN typ RB 500
fyd = 420,00 (MPa)
: A-0 typ St0S
fyd = 190,00 (MPa)
Geometria:
Średnica
= 60,0 (cm)
Wysokość:
= 3,55 (m)
Grubość płyty
= 0,25 (m)
Wysokość belki
= 0,25 (m)
Otulina zbrojenia
= 5,0 (cm)
Ac
= 2827,43 (cm2)
Icy
= 628044,2 (cm4)
Icz
= 628044,2 (cm4)
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
: nie
Obciążenia:
Przypadek
Natura
Grupa f
Nd/N N
Myg
Myd
My
Mzg
(kN)
G1
stałe
1
1,10
0,80
4500,00 450,00 350,00 410,00 280,00
Mzd
(kN*m)
315,00
Mz
(kN*m)
301,00

Analiza smukłości
Kierunek Y:
Kierunek Z:
lcol (m) lo (m)

Kierunek Y:
3,55
3,55
23,74
Kierunek Z:
3,55
3,55
23,74
Analiza SGN
Siły przekrojowe:
N = 4950,00 (kN)
My = 495,00 (kN*m)
Mz = 346,50 (kN*m)
Siły wymiarujące:
NSd = 4950,00 (kN)
MSdy = 594,00 (kN*m)
MSdz = 445,50 (kN*m)
eaz = 2,0 (cm)
eay = 2,0 (cm)
hy = 0,60 (m)
hz = 0,60 (m)
eez = 10,0 (cm)
eey = 7,0 (cm)
ee = M/N
eoz = 12,0 (cm)
eoy = 9,0 (cm)
eo = e e + e a
y = 1,00
z = 1,00
etotz = 12,0
etoty = 9,0
etot =  * eo
Beton
: -3,50‰
Zbrojenie ściskane
: -3,08‰
: 0,96‰
Beton:
NRd(b) = 3337,00 (kN)
MRdy(b) = 275,99 (kN*m)
MRdz(b) = -206,81 (kN*m)
Zbrojenie:
NRd(s) = 1661,26 (kN)
MRdy(s) = 323,80 (kN*m)
MRdz(s) = -243,03 (kN*m)
NRd
= NRd(b)+ NRd(s)
= 4998,26 (kN)
As = 97,23 (cm2)
25,0 (mm)
= 20
=0
=0
Asr = 98,18 (cm2)
= 99,03 %
Stopień zbrojenia:
 = 3,47 %
 
 = Asr/Ac
Zbrojenie:
 20 25,0
l = 3,50 (m)
 strzemiona:
17 6,0 l = 1,75 (m)
6.3. Dźwigar podporowy w osi E
Profile konstrukcji to rury stalowe bez szwu o wymiarach 406,4 x 10. Połączenia na spoiny czołowe na pełną nośność profili.
Stal St3SX. Wysokość kratownicy 2,5m. Pas górny zabetonowany w stropie kondygnacji. Słupki skrajne to konstrukcja słupów
żelbetowych budynku. Naprężenia na poziomie 170 MPa tj. ok.75%. Ugięcie ok. 1.5cm.
6.4. Dźwigar podporowy w osi 14
Patrz 6.3.
7.0. Strop nad parterem – poziom wierzchu wykończonego stropu +4,35
7.1. Płyty stropu
Patrz 4.1.1
Patrz 4.1.2
Patrz 4.1.2.1
Patrz 4.1.2.1.1
Patrz 4.1.2.1.2
Patrz 4.1.2.2
Patrz 4.1.2.2.1
Patrz 4.1.2.2.2
7.2. Słupy żelbetowe parteru
 Beton
: A-IIIN typ RB 500
fyd = 420,00 (MPa)
: A-0 typ St0S
fyd = 190,00 (MPa)
Geometria:
Średnica
= 60,0 (cm)
Wysokość:
= 4,35 (m)
Grubość płyty
= 0,30 (m)
Wysokość belki
= 0,30 (m)
Otulina zbrojenia
= 5,0 (cm)
Ac
= 2827,43 (cm2)
Icy
= 628044,2 (cm4)
Icz
= 628044,2 (cm4)
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
: nie
Obciążenia:
Przypadek
Natura
Grupa
Nd/N N
Myg
Myd
My
Mzg
f
(kN)
G1
stałe
1
1,10
0,80
5000,00 280,00 315,00 301,00 150,00
f - współczynnik obciążenia
Analiza smukłości
Mzd
(kN*m)
180,00
Mz
(kN*m)
168,00
Kierunek Y:
Kierunek Z:
lcol (m) lo (m)
4,35
4,35
29,09
4,35
4,35
29,09
Kierunek Y:
Słup smukły .
Kierunek Z:
Słup smukły .
Analiza SGN
Siły przekrojowe:
N = 5500,00 (kN)
My = 331,10 (kN*m)
Mz = 184,80 (kN*m)
Siły wymiarujące:
NSd = 5500,00 (kN)
MSdy = 517,21 (kN*m)
MSdz = 345,66 (kN*m)
eaz = 2,0 (cm)
eay = 2,0 (cm)
hy = 0,60 (m)
hz = 0,60 (m)
eez = 6,0 (cm)
eey = 3,4 (cm)
ee = M/N
eoz = 8,0 (cm)
eoy = 5,4 (cm)
eo = e e + e a
y = 1,17
z = 1,17
=1 / (1 - NSd /Ncrit )
Siła krytyczna
Ncrity = 38113,52 (kN)
Ncritz = 38113,52 (kN)
2
Ncrit = (9 / lo ) *[( Ecm * Ic )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + eo /h) + 0.1) + Es * Is ]
eo /hy = 0,23
eo /hz = 0,23
eo /h > max(0.5, 0.5 - 0.01 * lo /h - 0.01 * fcd )
Ecm = 32758,78 (MPa)
klt = 1,80
Es = 200000,00 (MPa)
Isy = 27611,7 (cm4)
Isz = 27611,7 (cm4)
etotz = 9,4
etoty = 6,3
etot = * eo
Beton
: -3,50‰
Zbrojenie ściskane
: -3,13‰
: 0,55‰
Beton:
NRd(b) = 3749,62 (kN)
MRdy(b) = 265,09 (kN*m)
MRdz(b) = -178,10 (kN*m)
Zbrojenie:
NRd(s) = 1855,26 (kN)
MRdy(s) = 261,97 (kN*m)
MRdz(s) = -174,16 (kN*m)
NRd
= NRd(b)+ NRd(s)
= 5604,88 (kN)
As = 86,70 (cm2)
25,0 (mm)
= 18
=0
=0
Asr = 88,36 (cm2)
= 98,13 %
Stopień zbrojenia:
= 3,13 %
= Asr/Ac
Zbrojenie:
 18 25,0
l = 4,30 (m)
 strzemiona:
20 6,0 l = 1,76 (m)
8.0. Strop nad piwnicą – poziom wierzchu wykończonego stropu +0,00
8.1. Płyty stropu w obrysie budynku
Patrz 4.1.1
Patrz 4.1.2
Patrz 4.1.2.1
Patrz 4.1.2.1.1
Patrz 4.1.2.1.2
Patrz 4.1.2.2
Patrz 4.1.2.2.1
Patrz 4.1.2.2.2
8.2. Płyty stropu poza obrysem budynku – pod terenem
Nazwa
Nawierzchnia betonowa 6cm
0,06*22
Warstwa keramzytobetonu ze spadkiem śr. gr. 14,5cm
0,145*20
Beton ze zbrojeniem 10cm
0,10*24
Styropian gr. 7cm
0,7*1,0
Folia TFG 20
0,35*24,0
2. Użytkowe
2
Ruch samochodów osobowych do 3.5t – przyjęto 4,0 kN/m
charakt.
[kN/m2]
f
Oblicz.
[kN/m2]
1,32
1,2
1,58
2,90
1,2
3,48
2,40
1,2
2,88
0.07
1.2
0.08
0,2
0.01
8,40
1,2
1.2
1.1
0,24
0.01
9,24
15,40
17,51
4,00
1.4
5,60
Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni stropu pod terenem równa się:
2
8.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dwuprzęsłowych – kierunek poprzeczny
Wykres momentów przęsłowych
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,35
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,0
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,0

[ mm ]
16
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
20,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
145,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,04
 0,55
x/ho = 0,130961
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,29
[ kNm ]
232,87326
[-]
0,62265629
[ MPa ]
12,32859453
[ MPa ]
249,06
Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym – kotwienie w stropie na długość min. 70cm.
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,35
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,0
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,0

[ mm ]
25
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
49,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
295,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
 0,55
x/ho = 0,31973
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,26
[ kNm ]
511,1172664
[-]
0,577166962
[ MPa ]
11,42790585
[ MPa ]
230,87
Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym – kotwienie w stropie na długość min.
100cm.
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,35
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,0
Otulina górna
a'
[ cm ]

[ mm ]
16
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
20,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
4,0
210,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,04
 0,55
x/ho = 0,130961
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,29
[ kNm ]
232,87326
[-]
0,901778075
[ MPa ]
17,85520588
[ MPa ]
360,71
Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym – kotwienie w stropie na długość min.
70cm.
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,35
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,0
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,0

[ mm ]
25
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
49,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
0,0
Fac
[m]
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
420,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
 0,55
x/ho = 0,31973
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,26
[ kNm ]
511,1172664
[-]
0,821729234
[ MPa ]
16,27023884
[ MPa ]
328,69
Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym – kotwienie w stropie na długość min.
100cm.
8.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty czteropolowych – kierunek podłużny
Patrz. 8.1.2.2.1
Patrz. 8.1.2.2.2
8.3. Słupy żelbetowe piwnicy
 Beton
: A-IIIN typ RB 500
fyd = 420,00 (MPa)
: A-0 typ St0S
fyd = 190,00 (MPa)
Geometria:
Średnica
= 60,0 (cm)
Wysokość:
= 4,64 (m)
Grubość płyty
= 0,30 (m)
Wysokość belki
= 0,30 (m)
Otulina zbrojenia
= 5,0 (cm)
Ac
= 2827,43 (cm2)
Icy
= 628044,2 (cm4)
Icz
= 628044,2 (cm4)
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
: nie
Obciążenia:
Przypadek
Natura
Grupa
Nd/N N
Myg
Myd
My
Mzg
f
(kN)
G1
stałe
1
1,10
0,80
5800,00 -176,00 300,00 120,00 -180,00
f - współczynnik obciążenia
Procent zbrojenia = 4,01% przekracza 4,00%
Analiza smukłości
Kierunek Y:
Kierunek Z:
lcol (m) lo (m)
Kierunek Y:
4,64
4,64
31,03
Słup smukły .
Kierunek Z:
4,64
4,64
31,03
Słup smukły .
Analiza SGN
Siły przekrojowe:
N = 6380,00 (kN)
My = 330,00 (kN*m)
Siły wymiarujące:
NSd = 6380,00 (kN)
MSdy = 457,60 (kN*m)
eaz = 2,0 (cm)
hy = 0,60 (m)
hz = 0,60 (m)
eez = 5,2 (cm)
ee = M/N
eoz = 7,2 (cm)
eo = e e + e a
y = 1,00
etotz = 7,2
etot = * eo
Beton
: -3,50‰
Zbrojenie ściskane
: -3,14‰
: 0,34‰
Beton:
NRd(b) = 3984,00 (kN)
MRdy(b) = 211,36 (kN*m)
Zbrojenie:
NRd(s) = 2584,31 (kN)
MRdy(s) = 259,74 (kN*m)
NRd
= NRd(b)+ NRd(s)
= 6568,31 (kN)
As = 109,37 (cm2)
32,0 (mm)
= 14
=0
=0
Asr = 112,60 (cm2)
= 97,13 %
Stopień zbrojenia:
= 3,98 %
= Asr/Ac
Mzd
(kN*m)
300,00
Mz = 330,00 (kN*m)
MSdz = 457,60 (kN*m)
eay = 2,0 (cm)
eey = 5,2 (cm)
eoy = 7,2 (cm)
z = 1,00
etoty = 7,2
MRdz(b) = -210,52 (kN*m)
MRdz(s) = -260,59 (kN*m)
Mz
(kN*m)
120,00
Zbrojenie:
 14 32,0
l = 4,59
(m)
 strzemiona:
18
8,0 l = 1,82 (m)
8.4. Podciągi płyt na styku dylatacyjnym
8.4.2 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów czteroprzęsłowych
 Beton
Geometria:
Przęsło
:
:
:
B37
A-III
A-0
fcd = 20,00 (MPa)
typ RB 400 W
typ St0S
Pozycja
P1
Przęsło
Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m)
Przekrój od 0,00 do 7,05 (m)
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
P2
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
P3
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Pozycja
Przęsło
fyd = 350,00 (MPa)
fyd = 190,00 (MPa)
Pl
(m)
0,30
L
(m)
7,05
Pp
(m)
0,60
Pl
(m)
0,60
L
(m)
6,90
Pp
(m)
0,60
Pl
(m)
0,60
L
(m)
6,90
Pp
(m)
0,60
Pl
(m)
0,60
L
(m)
7,05
Pp
(m)
0,30
P4
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
 Belka prefabrykowana
: nie
 Otulina zbrojenia
: dolna
c = 3,0 (cm)
: boczna
c1 = 3,0 (cm)
: górna
c2 = 3,0 (cm)
Obciążenia:
Ciągłe:
Typ
Natura
Przęsło
f
X0
Pz0
X1
Pz1
X2
(m)
(kN/m)
(m)
(kN/m)
(m)
ciężar własny
stałe
1
1,10 2trapezowe
stałe
1-4
1,10 0,00 0,00
3,68 131,00 7,35
2trapezowe
zmienne
1-4
1,30 0,00 0,00
3,68 42,00
7,35
f- współczynnik obciążenia
Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe
Lp. Typ
Stan
Przęsło x(m)
1.
M [kN*m]
SGN
1
3.15
2.5.1
Reakcje dla przypadków prostych
Podpora V1
Przypadek
Fx
Fz
(kN)
(kN)
1
21,75
2
180,56
3(1)
65,75
Wartość
654.52
Nośność
647.90
Mx
(kN*m)
-
My
(kN*m)
0,00
0,00
0,00
Pz2
(kN/m)
0,00
0,00
X3
(m)
-
Qd/Q
1,00
1,00
1,00
0.99
3(2)
3(3)
3(4)
Podpora V2
Przypadek
1
2
3(1)
3(2)
3(3)
3(4)
Podpora V3
Przypadek
1
2
3(1)
3(2)
3(3)
3(4)
Podpora V4
Przypadek
1
2
3(1)
3(2)
3(3)
3(4)
Podpora V5
Przypadek
-
-9,61
2,62
-0,87
-
0,00
0,00
0,00
Fx
(kN)
-
Fz
(kN)
63,26
568,25
105,08
87,60
-15,73
5,23
Mx
(kN*m)
-
My
(kN*m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fx
(kN)
-
Fz
(kN)
51,40
438,30
-20,75
89,36
92,83
-20,92
Mx
(kN*m)
-
My
(kN*m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fx
(kN)
-
Fz
(kN)
63,26
568,25
5,19
-15,52
84,17
108,35
Mx
(kN*m)
-
My
(kN*m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fx
(kN)
-
Fz
(kN)
21,75
171,11
-0,86
2,59
-9,48
62,62
Mx
(kN*m)
-
My
(kN*m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
1
2
3(1)
3(2)
3(3)
3(4)
Oddziaływania w SGN
rzęsło
Mtmaks Mtmin
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN)
(kN)
P1
654,52 -92,89
196,59 -666,22 307,16 -490,66
P2
406,62 -162,19 -679,58 -480,62 446,41 -374,17
P3
406,48 -171,97 -477,02 -682,87 386,47 -434,01
P4
645,04 -85,72
-662,32 188,76 502,78 -293,73
Oddziaływania w SGU
Przęsło
Mtmaks Mtmin
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN)
P1
567,07 -76,85
170,79 -579,05 266,92 -428,18
P2
346,06 -131,35 -591,15 -413,37 388,10 -324,02
P3
345,96 -140,70 -410,24 -594,04 334,72 -377,33
P4
558,87 -70,43
-575,69 163,99 438,74 -255,25
Teoretyczna powierzchnia zbrojenia
Przęsło Przęsłowe (cm2)
Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2)
dolne
górne
dolne
górne
dolne
górne
P1
37,41
0,00
14,04
0,00
5,32
38,18
P2
22,05
0,00
0,00
39,07
5,32
26,45
P3
22,04
0,00
5,32
26,23
0,00
39,29
P4
36,79
0,00
5,32
37,92
13,67
0,00
Ugięcie i zarysowanie
ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego
ao,d
- ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego
a,d
- ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego
a
- ugięcie całkowite
a,lim
- ugięcie dopuszczalne
afp
- szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu
afu
- szerokość rozwarcia rysy ukośnej
Przęsło
ao,k+d
ao,d
a,d
a
a,lim
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
P1
2,2060
2,2060
2,8805
2,8805=(L0/260)
3,0000
P2
0,9396
0,9396
1,0420
1,0420=(L0/719)
3,0000
P3
0,9390
0,9390
1,0414
1,0414=(L0/720)
3,0000
P4
2,2028
2,2028
2,8764
2,8764=(L0/260)
3,0000
Zbrojenie:
P1 : Przęsło od 0,30 do 7,35 (m)
afp
(mm)
0,22
0,09
0,09
0,24
afu
(mm)
0,18
0,16
0,17
0,192.6
Zbrojenie podłużne:
 dolne (RB 400 W)
7
20,0 l = 6,38
od 0,06
do 6,23
5
20,0 l = 9,42
od 0,20
do 9,62
 montażowe (górne) (St0S)
4
8,0
l = 4,85
od 0,03
do 4,88
Zbrojenie poprzeczne:
 główne (St0S)
strzemiona
88 10,0 l = 1,81
e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m)
P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m)
7
20,0 l = 9,78
od 5,66
do 15,44
5
20,0 l = 6,39
od 9,05
do 15,44
 podporowe (RB 400 W)
7
20,0 l = 7,04
od 4,65
do 11,69
6
20,0 l = 5,54
od 6,15
do 11,69
 główne (St0S)
strzemiona
86 10,0 l = 1,81
e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,26 + 8*0,20 + 10*0,15 (m)
P3 : Przęsło od 15,45 do 22,35 (m)
7
20,0 l = 9,78
od 14,87
do 24,65
5
20,0 l = 6,39
od 14,87
do 21,26
13 20,0 l = 8,07
od 11,12
do 19,19
 główne (St0S)
strzemiona
86 10,0 l = 1,81
e = 1*0,05 + 10*0,15 + 8*0,20 + 2*0,26 + 9*0,18 + 13*0,12 (m)
P4 : Przęsło od 22,95 do 30,00 (m)
7
20,0 l = 6,38
od 24,08
do 30,24
5
20,0 l = 8,62
od 20,69
do 29,30
4
8,0
l = 4,85
od 25,42
do 30,27
7
20,0 l = 7,04
od 18,62
do 25,65
6
20,0 l = 5,54
od 18,62
do 24,15
 główne (St0S)
strzemiona
86 10,0 l = 1,81
e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m)
8.4.3 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów trójprzęsłowych
 Beton
Geometria:
Przęsło
:
:
:
B37
A-III
A-0
fcd = 20,00 (MPa)
typ RB 400 W
typ St0S
Pozycja
P1
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
P2
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
P3
Przęsło
fyd = 350,00 (MPa)
fyd = 190,00 (MPa)
Pl
(m)
0,30
L
(m)
7,05
Pp
(m)
0,60
Pl
(m)
0,60
L
(m)
6,90
Pp
(m)
0,60
Pl
(m)
0,60
L
(m)
7,05
Pp
(m)
0,30
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
: nie
: dolna
c = 3,0 (cm)
: boczna
c1 = 3,0 (cm)
: górna
c2 = 3,0 (cm)
Obciążenia:
Ciągłe:
Typ
Natura
Przęsło
f
X0
Pz0
X1
Pz1
X2
(m)
(kN/m)
(m)
(kN/m)
(m)
ciężar własny
stałe
1
1,10 2trapezowe
stałe
1-3
1,10 0,00 0,00
3,68 131,00 7,35
2trapezowe
zmienne
1-3
1,30 0,00 0,00
3,68 42,00
7,35
Podpora V1
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
22,14
0,00
2
184,89
0,00
3(1)
65,81
0,00
3(2)
-9,79
0,00
3(3)
3,25
0,00
Podpora V2
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
60,89
0,00
2
542,26
0,00
3(1)
104,74
0,00
3(2)
88,64
0,00
3(3)
-19,52
0,00
Podpora V3
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
60,89
0,00
2
542,26
0,00
3(1)
-19,36
0,00
3(2)
85,22
0,00
3(3)
108,00
0,00
Podpora V4
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
22,14
0,00
2
175,45
0,00
3(1)
3,23
0,00
3(2)
-9,66
0,00
3(3)
62,68
0,00
Przęsło Mtmaks Mtmin
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN)
P1
672,80 -68,55
200,54 -621,70 313,26 -484,47
P2
337,90 -178,48 -642,48 -645,84 415,49 -403,15
P3
663,36 -61,42
-617,89 192,72 496,61 -299,84
Przęsło
Mtmaks Mtmin
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN)
P1
583,32 -55,23
174,30 -539,57 272,34 -422,69
P2
285,02 -147,53 -558,24 -561,19 360,69 -349,96
P3
575,15 -48,84
-536,27 167,50 433,26 -260,67
dolne
górne
dolne
górne
dolne
górne
P1
38,62
0,00
17,44
0,00
5,32
35,27
P2
18,08
0,00
0,00
36,62
0,00
36,84
P3
37,99
0,00
5,32
35,02
16,66
0,00
ao,d
Pz2
(kN/m)
0,00
0,00
X3
(m)
-
Qd/Q
1,00
1,00
1,00
a,d
a
a,lim
afp
afu
Przęsło
ao,k+d
ao,d
a,d
a
a,lim
afp
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(mm)
P1
2,2593
2,2593
2,9669
2,9669=(L0/252)
3,0000
0,23
P2
0,5845
0,5845
0,6684
0,6684=(L0/1122)
3,0000
0,10
P3
2,2564
2,2564
2,9632
2,9632=(L0/253)
3,0000
0,23
Zbrojenie:
6
25,0 l = 6,52
od 0,08
do 6,30
2
25,0 l = 6,10
od 0,20
do 6,30
4
8,0
l = 4,85
od 0,03
do 4,88
6
20,0 l = 10,50
od 6,15
do 16,65
 główne (St0S)
strzemiona
88 10,0 l = 1,76
e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m)
P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m)
8
25,0 l = 11,63
od 5,59
do 17,22
6
20,0 l = 7,04
od 4,65
do 11,69
 główne (St0S)
strzemiona
88 10,0 l = 1,76
e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,25 + 9*0,18 + 10*0,15 (m)
P3 : Przęsło od 15,45 do 22,50 (m)
6
25,0 l = 6,52
od 16,51
do 22,73
2
25,0 l = 4,90
od 16,51
do 21,40
4
8,0
l = 4,85
od 17,92
do 22,77
6
20,0 l = 7,04
od 11,12
do 18,15
 główne (St0S)
strzemiona
86 10,0 l = 1,76
e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m)
8.4.4 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów pięcioprzęsłowych
 Beton
Geometria:
Przęsło
:
:
:
B37
A-III
A-0
fcd = 20,00 (MPa)
typ RB 400 W
typ St0S
Pozycja
P1
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
P2
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
P3
Przęsło
fyd = 350,00 (MPa)
fyd = 190,00 (MPa)
Pl
(m)
0,30
L
(m)
7,05
Pp
(m)
0,60
Pl
(m)
0,60
L
(m)
6,90
Pp
(m)
0,60
Pl
(m)
0,60
L
(m)
6,90
Pp
(m)
0,60
afu
(mm)
0,17
0,19
0,182.6
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
P4
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Przęsło
Pozycja
Pl
P5
Przęsło
50,0 x 61,5 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Opcje obliczeniowe:
Pl
(m)
0,60
L
(m)
6,90
Pp
(m)
0,60
L
(m)
0,60
Pp
(m)
7,05
(m)
0,30
: PN-B-03264 (2002)
: nie
: dolna
c = 3,0 (cm)
: boczna
c1 = 3,0 (cm)
: górna
c2 = 3,0 (cm)
Obciążenia:
Typ
Ciągłe:
Natura
Przęsło
f
X0
(m)
1,10 1,10 0,00
1,30 0,00
Pz0
(kN/m)
0,00
0,00
X1
(m)
3,68
3,68
Pz1
(kN/m)
131,00
42,00
X2
(m)
7,35
7,35
ciężar własny
stałe
1
2trapezowe
stałe
1-5
2trapezowe
zmienne
1-5
Lp. Typ
Stan
Przęsło x(m)
Wartość
Nośność
1.
M [kN*m]
SGN
2
7.95
-669.98
-666.20
2.
M [kN*m]
SGN
4
29.40
-673.26
-666.20
Podpora V1
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
21,85
0,00
2
181,70
0,00
3(1)
65,75
0,00
3(2)
-9,60
0,00
3(3)
2,58
0,00
3(4)
-0,70
0,00
3(5)
0,23
0,00
Podpora V2
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
62,63
0,00
2
561,41
0,00
3(1)
105,11
0,00
3(2)
87,53
0,00
3(3)
-15,46
0,00
3(4)
4,21
0,00
3(5)
-1,40
0,00
Podpora V3
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
53,89
0,00
2
465,66
0,00
3(1)
-20,85
0,00
3(2)
89,65
0,00
3(3)
91,74
0,00
3(4)
-16,86
0,00
3(5)
5,60
0,00
Podpora V4
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
Pz2
(kN/m)
0,00
0,00
X3
(m)
-
Qd/Q
1,00
1,00
1,00
0.99
0.99
1
2
3(1)
3(2)
3(3)
3(4)
3(5)
Podpora V5
Przypadek
1
2
3(1)
3(2)
3(3)
3(4)
3(5)
Podpora V6
Przypadek
-
53,89
465,66
5,56
-16,63
88,25
93,13
-21,02
-
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fx
(kN)
-
Fz
(kN)
62,63
561,41
-1,39
4,16
-15,24
84,09
108,38
Mx
(kN*m)
-
My
(kN*m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fx
(kN)
-
Fz
(kN)
21,85
172,25
0,23
-0,69
2,54
-9,47
62,62
Mx
(kN*m)
-
My
(kN*m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
1
2
3(1)
3(2)
3(3)
3(4)
3(5)
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN)
P1
659,34 -86,50
197,63 -654,71 308,77 -489,06
P2
388,57 -163,90 -669,98 -527,05 438,42 -382,31
P3
472,79 -65,28
-516,60 -520,13 417,42 -405,06
P4
388,40 -173,68 -523,35 -673,26 394,60 -426,00
P5
649,85 -79,31
-650,79 189,80 501,18 -295,33
Przęsło
Mtmaks Mtmin
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN)
P1
571,35 -71,17
171,71 -568,82 268,35 -426,75
P2
330,03 -133,15 -582,62 -454,54 381,00 -331,25
P3
404,86 -52,18
-445,34 -448,42 362,16 -351,42
P4
329,89 -142,49 -451,34 -585,50 341,93 -370,21
P5
563,15 -64,74
-565,44 164,91 437,32 -256,67
dolne
górne
dolne
górne
dolne
górne
P1
37,73
0,00
17,22
0,00
5,32
37,42
P2
21,00
0,00
0,00
38,43
5,32
29,28
P3
25,98
0,00
5,32
28,64
5,32
28,86
P4
20,99
0,00
5,32
29,06
0,00
38,65
P5
37,10
0,00
5,32
37,16
16,31
0,00
ao,d
a,d
a
a,lim
afp
afu
Przęsło
ao,k+d
ao,d
a,d
a
a,lim
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
P1
2,2002
2,2002
2,8940
2,8940=(L0/259)
3,0000
P2
0,8383
0,8383
0,9437
0,9437=(L0/794)
3,0000
P3
1,2523
1,2523
1,3916
1,3916=(L0/538)
3,0000
P4
0,8375
0,8375
0,9429
0,9429=(L0/795)
3,0000
P5
2,1969
2,1969
2,8899
2,8899=(L0/259)
3,0000
Zbrojenie:
5
25,0 l = 6,52
od 0,08
do 6,30
3
25,0 l = 6,10
od 0,20
do 6,30
4
8,0
l = 4,85
od 0,03
do 4,88
afp
(mm)
0,23
0,10
0,08
0,10
0,25
afu
(mm)
0,18
0,17
0,19
0,17
0,182.6

główne (St0S)
strzemiona
88 10,0 l = 1,88
e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m)
P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m)
8
25,0 l = 8,24
od 5,59
do 13,83
5
25,0 l = 7,11
od 4,65
do 11,76
3
25,0 l = 5,66
od 6,10
do 11,76
 główne (St0S)
strzemiona
86 10,0 l = 1,88
e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,26 + 8*0,20 + 10*0,15 (m)
P3 : Przęsło od 15,45 do 22,35 (m)
8
25,0 l = 11,57
od 13,12
do 24,69
8
25,0 l = 8,21
od 11,05
do 19,26
 główne (St0S)
strzemiona
88 10,0 l = 1,88
e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,25 + 9*0,18 + 10*0,15 (m)
P4 : Przęsło od 22,95 do 29,85 (m)
8
25,0 l = 8,24
od 23,98
do 32,22
8
25,0 l = 8,21
od 18,55
do 26,76
 główne (St0S)
strzemiona
86 10,0 l = 1,88
e = 1*0,05 + 10*0,15 + 8*0,20 + 2*0,26 + 9*0,18 + 13*0,12 (m)
P5 : Przęsło od 30,45 do 37,50 (m)
5
25,0 l = 6,52
od 31,51
do 37,73
3
25,0 l = 5,14
od 31,51
do 36,65
4
8,0
l = 4,85
od 32,92
do 37,77
5
25,0 l = 7,11
od 26,05
do 33,15
3
25,0 l = 5,66
od 26,05
do 31,71
 główne (St0S)
strzemiona
86 10,0 l = 1,88
e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m)
9.0. Klatki schodowe wewnętrzne
9.1. Klatka schodowa nr C ( pomiędzy osiami 1 i 2 )
Nazwa
Wykończenie 2cm
0,02*22
Płyta schodowa żelbetowa gr. 25 cm
0,25*24,0
Tynk cem.-wap.
0,02*19
2. Użytkowe
2
przyjęto 4,0 kN/m
charakt.
[kN/m2]
f
Oblicz.
[kN/m2]
0,44
1,2
0,53
6,00
1.1
6,60
0,38
1,2
0,46
6,82
4,00
Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni schodów równa się:
2
Nazwa
Symbol Jednostki
Wartość
7,59
1.4
5,60
Wysokość
h
Szerokość
b
Otulina dolna
a
Otulina górna
a'

n
dolnego
Fa

m
górnych
Fac
Beton
B-35
Stal
A-IIIN
Obliczeniowy moment
zginający
M
x
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
x/ho = 0,193324
z
Z = h – x/2 – a
[m]
[m]
[ cm ]
[ cm ]
[ mm ]
[ szt. ]
0,25
1,00
4,0
4,0
16
10
[ cm2 ]
[ mm ]
[ szt. ]
20,1
12
0
[m]
19,80
400
0,0
[ kNm ]
[m]
98,00
0,04
 0,55
[m]
0,19
[ kNm ]
152,48926
0,642668212
12,72483059
257,07
[-]
[ MPa ]
[ MPa ]
Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm w przęśle i nad podporą – kotwienie w stropie i ścianach na długość min. 64cm.
Obciążeniem jest reakcja liniowa z biegu schodowego:
14*7,5/2 = 52,5 kN/m
 Beton
Geometria:
Przęsło
:
:
:
B37
A-III
A-0
Pozycja
fcd = 20,00 (MPa)
typ RB 400 W
typ St0S
Pl
(m)
0,25
fyd = 350,00 (MPa)
fyd = 190,00 (MPa)
L
(m)
3,18
P1
Przęsło
40,0 x 50,0 (cm)
Bez lewej płyty
Bez prawej płyty
Opcje obliczeniowe:
: PN-B-03264 (2002)
: nie
: dolna
c = 3,0 (cm)
: boczna
c1 = 3,0 (cm)
: górna
c2 = 3,0 (cm)
Obciążenia:
Ciągłe:
Typ
Natura
Przęsło
f
X0
Pz0
X1
Pz1
(m)
(kN/m)
(m)
(kN/m)
ciężar własny
stałe
1
1,10 jednorodne
stałe
1
1,10 52,50
Zwiększono ilość zbrojenia poprzecznego z uwagi na rysy ukośne
Pp
(m)
0,60
X2
(m)
-
Pz2
(kN/m)
-
X3
(m)
-
Qd/Q
1,00
1,00
Podpora V1
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
8,52
0,00
2
93,19
0,00
Podpora V2
Przypadek
Fx
Fz
Mx
My
(kN)
(kN)
(kN*m)
(kN*m)
1
8,52
0,00
2
93,19
0,00
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN)
P1
99,29
0,00
49,45
59,24
104,00 -96,12
Przęsło
Mtmaks Mtmin
Ml
Mp
Ql
Qp
(kN)
P1
90,27
0,00
44,96
53,85
94,55
-87,38
dolne
górne
dolne
górne
dolne
górne
P1
6,50
0,00
3,39
0,00
3,83
0,00
ao,d
a,d
a
a,lim
afp
afu
Przęsło
ao,k+d
ao,d
a,d
a
a,lim
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
P1
0,4299
0,4299
0,5756
0,5756=(L0/616)
1,7750
Zbrojenie:
4
16,0 l = 3,87
od 0,05
do 3,74
4
8,0
l = 3,97
od 0,03
do 4,00
 główne (St0S)
strzemiona
26 6,0
l = 1,44
e = 1*0,05 + 3*0,25 + 2*0,30 + 2*0,19 + 2*0,30 + 3*0,25 (m)
afp
(mm)
0,28
afu
(mm)
0,212.6
9.2. Klatka schodowa nr B ( pomiędzy osiami 7 i 8 )
Patrz 9.1.1.2
9.3. Klatka schodowa nr A ( pomiędzy osiami 11 i 12 )
Patrz 9.1.1.2
10.0. Fundamentowanie
10.1. Ściany oporowe piwnicy
10.1.1. Zebranie obciążeń ścian
Przyjmując wartości wskaźników geotechnicznych gruntu w oparciu o operat geotechniczny ( stanowiącym załącznik do niniejszego
opracowania ), i przy założeniu podanym w operacie, ustalono następujący schemat obliczeniowy:
L=
40
m
(całkowita długość fundamentu)
H (D)
=
4,72
m
B=
4,00 m

h1=
0,35
m
b1 =
0,25 m
tan
h2 =
0,35
m
b2 =
3,60 m

h3 =
0,95
m
b3 =
0,00 m
b4 =
0,15 m
Rodzaj gruntu
1
Wilgotność gr. spoistych / Grupa gr.
niespoisych
Symbol
żwiry/pospółki
Ż/Po
żwiry/pospółki
Ż/Po
3
żwiry/pospółki
Ż/Po
4
iły
wilgotne
2
śr.
0,67 zagęszczony
mokre
0,73 zagęszczony
(n)
 
3
[kN/m ]
[°]
30
39,8
17,5
39,8
20
40,2
17,5
8,4
2
1 G
inne skonsolid. oraz morenowe
nieskonsolidowane
Jp
(n)
mało wilg.
1 F
0 °
 
I D / IL
śr.
0,67 zagęszczony
1 E
2
stop. zagęszcz. /
plastycz.
0 °
0,00
1
0,73 miękkoplast.
16 B
7
Ilość warstw pod fundamentem:
Czy warstwa 4 jest słabsza od 3 ?
Obciążenie naziomu:
3
Grubość warstwy 3
5
m
nie
Grubość warstwy 4
5
m
q=
10
f1 = 
0,9
f2 = 
1,1
kN/m2
ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ:
Ciężar własny muru
h
s
wartość
wartość
wartość
charakter.
oblicz +
oblicz. -
30,04
24,58
kN/m
G1 =
4,37
*
0,25
*
1
27,31
G2 =
4,37
*
0,00
*
0,5
0,00
0,00
0,00
G3 =
0,35
*
3,85
*
1
33,69
37,06
30,32
G4 =
0,35
*
0,15
*
1
1,31
1,44
1,18
G5 =
0,00
*
Ciężar własny gruntu
h
0,15
*
f1 = 
0,8
f2 = 
1,2
0,5
0,00
0,00
0,00
suma
62,31
68,54
56,08
wartość
wartość
wartość
charakter.
oblicz +
oblicz. -
s
kN/m
G6 =
4,37
*
0,15
*
1
19,67
23,60
15,73
G7 =
0,00
*
0,15
*
0,5
0,00
0,00
0,00
G8 =
4,37
*
0,00
*
0,5
0,00
0,00
0,00
G9 =
1,0
*
3,60
*
1
59,85
71,82
47,88
G10 =
0
*
0,15
*
0,5
0,00
0,00
0,00
79,52
95,42
63,61
1,50
1,80
1,20
obciążenie naziomem
f1 = 
0,8
f2 = 
1,2
Momenty od obciążeń pionowych
(z = H)
charakterystyczne
obliczeniowe
Nr
ramię A
ramię O
mom A
mom O
mom A
G:
m
m
kNm
kNm
kNm
mom O
kNm
1
1,73
3,73
47,11
101,74
42,40
91,57
2
1,85
3,85
0,00
0,00
0,00
0,00
3
-0,08
1,93
-2,53
64,85
-2,78
58,36
4
1,93
3,93
2,53
5,15
2,27
4,64
5
1,90
3,90
0,00
0,00
0,00
0,00
6
1,93
3,93
37,86
77,19
30,28
61,75
7
1,95
3,95
0,00
0,00
0,00
0,00
8
1,85
3,85
0,00
0,00
0,00
0,00
9
-0,20
1,80
-11,97
107,73
-14,36
86,18
10
1,95
3,95
0,00
0,00
0,00
0,00
q
1,93
3,93
19,25
39,25
15,40
31,40
106,75
395,90
90,36
333,90
suma -
-14,50
0,00
-17,14
0,00
suma:
92,25
395,90
73,22
333,90
suma +
Parcie gruntu
jeżeli e = 0 i b<10 można przyjąć, że parcie działa na płaszczyznę pionową
Rodzaj ściany
bet.
gładka
2
(n)
= > 2
=
0
przyjęto:
0,00
Współczynnik parcia granicznego gruntu 1:
Ka1 =
0,22
Współczynnik parcia granicznego gruntu 2:
Ka2 =
0,22
Wysokość zastępcza od obciążenia naziomu:
hz =
0,33
a) parcie czynne:
b) parcie spoczynkowe:
Współczynnik Poissona dla gruntu
=
(n)
z
0,37
=
Współczynnik parcia spoczynkowego
Ko =
c) odpór:
n = 
0,68
rad
0,23
0
n = 
0

tab. 4 PN-83/B-03010
Kp =
(n)
Wartości charakterystyczne parcia jednostkowego:
ea = Ka * 
Wartości obliczeniowe
er = f1 * f2 * en
f1 =
1,25
1,1
0,9
f2 =
1,1
1,1
0,9
*z
Momenty od obciążenia poziomego:
parcie jednostkowe
z
czynne
spocz
moment charakterystyczny
odpór
m
czynne
spocz
odpór
kNm/m
0,00
moment obliczeniowy
czynne
spocz
odpór
kNm/m
0
2,20
2,75
0,00
0,00
0,00
3,42
24,74
30,93
58,08
72,61
79,86
87,86
4,37
31,00
38,75
114,28
142,89
157,14
172,89
4,72
33,30
41,64
141,74
177,22
194,89
214,43
SPRAWDZENIE STOSUNKU NAPRĘŻEŃ POD FUNDAMENTEM:
suma momentów i sił pionowych względem p. A
dla naziomu obciążonego:
Ma =
mimośród
233,99
e = Ma / N =
143,33
1,63
pole powierzchni fundamentu:
F=
wartości naprężeń skrajnych:
max/min = N / F +/- 6M / L B 
naziom obciąż.
N=
4 m
2
2
min = 
-51,91 kPa
max / min =
-2,38
max = 
123,58 kPa
max / min <
4
warunek spełniony
SPRAWDZENIE STANU NOŚNOŚCI
Stateczność na obrót względem punktu 0
moment utrzymujący:
Mu =
333,90 kNm
moment obracający
Mo =
194,89 kNm
m=
194,89
0,8
<
267,12
warunek spełniony
Stateczność na przesunięcie
suma sił przeciwdziałających przesunięciu
ściana:
Qtf =  * N
 =
N=
suma sił powodujących przesunięcie
bet. gładka
0,25
Qtf =
30,22331 kN
Qtr =
84,15 kN
mt =
0,9
84,15
>
27,20
Zabezpieczenie przesuwu ściany dołem zapewnia uciąglenie wanny żelbetowej,
Górą płyta stropu pod terenem. Mur nie może zostać zasypany do czasu wykonania
Stropu pod terenem.
10.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian
Wyznaczenie sił wewnętrznych
z Tab. 3 PN-83/B-03010
120,89 kN
warunek niespełniony
Wyznaczenie momentów przy założeniu obciążenia naziomu ( stan nie dopuszczony lecz w skutek błędu organizacji robót –
możliwy ):
MI=
157,14 kNm
M II =
79,86 kNm
M III =
moment od sił poziomych na głębokości h4 + h3
moment od sił poziomych na głębokości h4
527 kNm
moment przy obciążonym naziomie
smax =
123,58
B=
10,00
smin =
-51,91
b2 =
3,60
s III =
-2,776
b4 =
0,15
M IV =
-0,544
s IV =
moment przy nieobciążonym naziomie
-45,665
Wyznaczenie momentów przy założeniu pracy ściany jako belki wolnopodpartej z obciążeniem trapezowym naziomu:
Moment obrotowy ( zginający ) ścianę
Mmax = 65 kNm - obciążenie tylko od parcia gruntu – moment po stronie piwnicy
Mmax = 95 kNm - obciążenie od parcia gruntu i terenu z pojazdami– moment po stronie gruntu
Wymiarowanie zbrojenia ściany i podstawy
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,25
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,0
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,0

[ mm ]
16
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
20,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
0,0
Fac
[m]
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
95,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,04
 0,55
x/ho = 0,193324
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,19
[ kNm ]
152,48926
[-]
0,622994695
[ MPa ]
12,33529496
[ MPa ]
249,20
Przyjęto zbrojenie ściany po obu stronach prętami śr. 16mm co 10cm. Kotwienie w płycie fundamentowej i w stropowej na
min. 65cm. Zaleca się wykonanie połączenia sztywnego płyty stropowej i ściany oraz płyty dennej i ściany – zastosować pręty
śr. 25mm po stronie zewnętrznej w formie kątownika o bokach 150cm.
10.2. Płyta fundamentowa pod budynkiem
Obciążenie według schematów obliczeniowych wynosi:
N=5500 kN
T = 35 kN
M = 133 kN
Obliczenia przeprowadzone dla wycinka płyty fundamentowej wanny o wymiarach 2,5x2,5m
Posadowienie fundamentu w gruncie niespoistym WYMIARY FUNDAMENTU długość 2,5 L = D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość Dmin = 2,5 m 1,4 m g = DANE GRUNTOWE 1
żwiry/pospółki Ż/Po gęstość
kąt G ID = r = 1,85 f = 39,225 t / m3 r r = deg f r = mokre 1,665
35,303
0,6161
Stpień zagęszczenia m/s2 1G rodzaj gruntu wilgotność 9,81 tan f = 0,63 średnio zagęszczony 2
0,71 ctg f = tan delta B = 0,00636 tan d / tan f = 0 1,41 0,7
OBCIĄŻENIA siła pionowa N = 5500 kN moment w pł B M(B) = 133 kNm = > eB = 0,02418 m moment w pł L M(L) = 0 kNm = > eL = 0 m siła pozioma TrB = 35 kN B' = 2,451636364 m L' = 2,5 m Nc = 47,4
ic = 1,00 Nd = 34,6
id = 1,00 Nb = 17,8
ib = 1,00 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 15277,9 kN 12375,1 kN > 5500 kN warunek spełniony Określają minimalną powierzchnię stopu, która przeniesie obciążenie od słupów wyznaczono wartość: L=B=1,8m.
Oznacza to, że wpływ bezpośredni obciążenia ze słupa na podstawę wanny można ograniczyć do ok. 1,8-2m.
Do dalszych obliczeń przyjmujemy, że fundament ograniczony jest do podstawy zastępczej 2,5x2,5m.
Dla płyty gr. 55cm zbrojenie śr. 25mm w obu kierunkach zabezpiecza płytę przed przebiciem. Na pozostałym obszarze gr. płyty 35cm.
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,55
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,0
4,0
Otulina górna
a'
[ cm ]

[ mm ]
25
n
[ szt. ]
10
Fa
[ cm2 ]
49,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
836,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,10
 0,55
x/ho = 0,194345
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,46
[ kNm ]
903,6172664
[-]
0,925170458
[ MPa ]
18,31837506
[ MPa ]
370,07
Przyjęto zbrojenie płyty fundamentowej przy słupach prętami śr. 25mm co 10cm. Obszar zbrojenia w promieniu 1,25m.
Na pozostałym obszarze zbrojenie prętami śr. 16mm co 10cm.
10.3. Płyta fundamentowa pod terenem
Obciążenie według schematów obliczeniowych wynosi:
N=350 kN
T = 15 kN
M = 50 kN
Obliczenia przeprowadzone dla wycinka płyty fundamentowej wanny o wymiarach 2,5x2,5m
Posadowienie fundamentu w gruncie niespoistym WYMIARY FUNDAMENTU długość 1,5 L = D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość Dmin = 1,5 m 1,4 m g = DANE GRUNTOWE rodzaj gruntu 1
żwiry/pospółki Ż/Po gęstość
kąt wilgotność G m/s2 ID = r = 1,85 f = 39,225 t / m3 r r = deg f r = mokre 1,665
35,303
0,6161
Stpień zagęszczenia 9,81 1G tan f = 0,63 średnio zagęszczony 2
0,71 tan delta B = 0,04286 tan d / tan f = 0,05 eB = 0,14286 m OBCIĄŻENIA siła pionowa N = 350 kN moment w pł B M(B) = 50 kNm = > ctg f = 1,41 0,7
moment w pł L M(L) = 0 kNm = > siła pozioma TrB = 15 kN B' = 1,214285714 m L' = 1,5 m eL = 0 m Nc = 47,4
ic = 0,92 Nd = 34,6
id = 0,94 Nb = 17,8
ib = 0,89 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 3438,9 kN 2785,5 kN > 350 kN warunek spełniony 10.3.2. Wyznaczenie grubości płyty
Dla płyty gr. 35cm zbrojenie śr. 20mm w obu kierunkach co 12,5cm zabezpiecza płytę przed przebiciem.
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,35
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
4,0
Otulina górna
a'
[ cm ]
4,0

[ mm ]
20
n
[ szt. ]
8
Fa
[ cm2 ]
25,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
0,0
Fac
[m]
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
155,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,05
 0,55
x/ho = 0,163702
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,28
[ kNm ]
285,9924687
[-]
0,541972314
[ MPa ]
10,73105181
[ MPa ]
216,79
Przyjęto zbrojenie płyty fundamentowej przy słupach prętami śr. 20mm co 12,5cm. Obszar zbrojenia w promieniu 1,0m.
Na pozostałym obszarze zbrojenie prętami śr. 16mm co 10cm.
11.0. Trzony windowe
11.1.1 Ściany trzonów
11.1.1.1 Zebranie obciążeń ścian
Ze względu na wielość rodzajów dźwigów osobowych i towarowych, występują różne sposoby obciążenia trzonów windowych.
Najczęściej spotykanymi są:
- obciążenia płyty stropowej przez wieszaki i haki
- obciążenie ścian trzonu windy przez prowadnice i silniki
- obciążenie podstawy trzonu przez układ wsporników, zbloczy.
Dla zabezpieczenia wszystkich rodzajów konieczne jest przyjęcie kombinacji tych obciążeń. Przyjęto do obliczeń kombinację obciążenia
stropu i ścian, jako najbardziej niekorzystne dla konstrukcji.
Założono wykorzystanie trzonów komunikacyjnych: windy, klatki schodowe i trzony wentylacyjne; jako usztywnienia konstrukcji
płytowo-słupowej budynku. Na układ trzonów i ścian klatki zakłada się przekazać część sił wynikających z obciążeń konstrukcji obiektu.
Siła pozioma oddziałująca na kondygnację i przekazana na trzon windy i ściany klatki wynosi średnio ok. 410 kN.
Przy wysokości kondygnacji daje to moment 627 kNm.
11.1.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
2,50
Szerokość
b
[m]
0,50
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
12
n
[ szt. ]
6
Fa
[ cm2 ]
6,8

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
627,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,03
 0,55
x/ho = 0,011117
z
[m]
Z = h – x/2 – a
2,45
[ kNm ]
665,0273915
[-]
0,942818308
[ MPa ]
18,6678025
[ MPa ]
377,13
Przyjęto zbrojenie ścian trzonów prętami śr. 12mm co 15cm po obu stronach ściany w każdej ścianie trzonu i ścianach klatek
schodowych. Zbrojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm w poziomie co 20cm.
11.1.2. Płyta fundamentowa pod trzonem
Ciężar trzonu 1162 kN, ciężar dźwigu z obciążeniem 48 kN. Łącznie przyjęto 1250 kN.
WYMIARY FUNDAMENTU długość L = 2,1 D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość DANE GRUNTOWE Dmin = m 1,75 m g = 1
G żwiry/pospółki Ż/Po gęstość
r = 1,85 m/s2 kąt f = 39,225 ID = t / m3 r r = deg f r = mokre 1,665
35,303
0,6161
Stpień zagęszczenia 9,81 1G rodzaj gruntu wilgotność 1,65 0,63 średnio zagęszczony 2
tan f = 0,71 tan delta B = 0,028 tan d / tan f = 0,05 OBCIĄŻENIA siła pionowa N = 1250 kN moment w pł B M(B) = 150 kNm = > eB = 0,12 m ctg f = 1,41 0,7
moment w pł L M(L) = 0 kNm siła pozioma TrB = 35 kN B' = 1,41 m L' = 2,1 m = > eL = 0 m Nc = 47,4 ic = 0,92 Nd = 34,6 id = 0,94 Nb = 17,8 ib = 0,89 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 6392,5 kN 5177,9 kN > 1250 kN warunek spełniony 11.1.2.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,35
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
16
n
[ szt. ]
6
Fa
[ cm2 ]
12,1

[ mm ]
12
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
125,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
 0,55
x/ho = 0,077329
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,30
[ kNm ]
146,0515896
[-]
0,855861962
[ MPa ]
16,94606685
[ MPa ]
342,34
Przyjęto zbrojenie podstawy trzonów prętami śr. 16mm co 15cm po obu stronach płyty w obu kierunkach. Zbr ojenia
rozdzielcze z prętów śr. 8mm co 20cm.
11.1.3. Płyta stropowa nad trzonem
Przyjęto obciążenia jak dla dźwigu podwieszonego do płyty
P=50 kN
11.1.3.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty ( dozbrajanie stropu kondygnacji )
Nazwa
Symbol
Jednostki
Wartość
Wysokość
h
[m]
0,30
Szerokość
b
[m]
1,00
Otulina dolna
a
[ cm ]
3,5
Otulina górna
a'
[ cm ]
3,5

[ mm ]
16
n
[ szt. ]
6
Fa
[ cm2 ]
12,1

[ mm ]
m
[ szt. ]
0
Fac
[m]
0,0
Beton
B-35
19,80
Stal
A-IIIN
400
M
[ kNm ]
x
[m]
12
25,00
X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )
0,02
 0,55
x/ho = 0,09192
z
[m]
Z = h – x/2 – a
0,25
[ kNm ]
121,9363896
[-]
0,205024932
[ MPa ]
4,059493656
[ MPa ]
82,01
Przyjęto dodatkowe zbrojenie stropu nad trzonem prętami śr. 16mm co 15cm po obu stronach płyty w obu kierunkach. Zbr
ojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm co 20cm.
Patrz poz. 11.1
Gdańsk, 13 luty 2009 r.
Projektował:
mgr inż. Waldemar Barski
upr. nr POM/0078/PWOK/06
Sprawdził:
mgr inż. Andrzej Kochański
upr. nr WAM/0033/POOK/07

Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU

Transkrypt

Podobne dokumenty

Zbrojenie do betonu

Płyta Jednokierunkowo Zbrojona - Przykład 1

2241_zbrojenie_zasad..

Parametry stali EPSTAL

przykładowy wydruk

BETON: - blok żelbetowy - B37 W8 STAL: - zbrojeniowa

Tabela. Minimalne zbrojenie pali typowych (z automatu

płyta stropowa żelbetowa

SCN - Scheiben mit finiten Elementen