OBLICZENIA STATYCZNE

Transkrypt

OBLICZENIA STATYCZNE
do projektu budowlanego Adaptacja projektu typowego Pensjonatu z funkcj gastronomiczn
K-28 na rodowiskowy Dom Samopomocy wraz z niezb dna infrastruktur techniczn i
zagospodarowaniem terenu
Za enia wst pne
Obliczenia zast pcze dotycz typowego budynku K-28 wykonanego przez Biuro
Architektoniczne KBProjekt z Krakowa. W oparciu o ww. projekt Konstrukcyjny
wykonano obliczenia zast pcze. Budynek posiada 3 kondygnacje nadziemne,
podpiwniczenie. Dach nad obiektem jest o konstrukcji drewnianej krokwiowej, kryty
blachodachówk na pe nym deskowaniu. Stropy w budynku s elbetowe oparte na
cianach no nych. ciany no ne projektuje si murowane. Posadowienie budynku na
elbetowych awach.
Budynek zlokalizowany jest w III strefie niegowej, I strefie wiatrowej
Obci enia stropu przyj to:
- dla restauracji, baru
3,00 kN/m2
- dla kuchni, zaplecza kuchennego
3,50 kN/m2
- dla pomieszcze mieszkalnych
1,50 kN.m2
- dla poddasza nieu ytkowego
0,50 kN/m2
Obliczenia statyczne wykonano pos uguj c si licencjonowanym programem
Kalkulator elbetu z firmy KKM z Olsztyna, ABC Rama 3d z firmy ProSoft
z Gliwic i Kalkulator Fundamentów.
1. Dach
Zebranie obci
obliczeniowych
po dachowa kryta blachodachówk
0,15x1,2
= 0,18 kN/m2
ocieplenie we na mineraln mi dzy krokwiami gr. max 30,0 cm
0,30x1,0x1,3
= 0,39 kN/m2
sufit podwieszany z p yty G-K (2x1,25cm)
2x0,0125x12,0x1,3
= 0,39 kN/m2
0,96 kN/m2
Zebranie obci
dla cz ci nad poddaszem nieu ytkowym
po dachowa kryta blachodachówk
0,15x1,2
= 0,18 kN/m2
Zebranie obci
zmiennych dla po aci o k cie =350 (i 420)
obci enie niegiem (IV strefa, q= 1,20 kN/m2, Cz= 1,0, = 1,5, =350)
1,20x1,0x1,5
= 1,80 kN/m2
2
obci enie wiatrem (I strefa, q= 0,30 kN/m , Cz= +0,33, Cz= -0,4, Ce=1,0,
= 1,5)
0,30x(+0,33)x1,0x1,8x1,5
= +0,27 kN/m2
0,30x(-0,4)x1,0x1,8x1,5
= -0,33 kN/m2
Zebranie obci
zmiennych dla po aci o k cie =350 dla zadaszenia n/parterem
obci enie niegiem przy szczycie budynku (III strefa, q= 1,20 kN/m2, C2= 2,0,
= 1,5, =350)
1,20x2,0x1,5
= 3,60 kN/m2
obci enie niegiem przy cianie pod nej budynku (III strefa, q= 1,20 kN/m2,
4
= 1,5, =350), C2= 0,8,
C6 (efekt ze lizgu)= 0,5x0,8x13,5/2,1=2,57, C5(efekt wiatru)= 2,50, C4=C5+C6=5,07
1,20x0,8x5,07x1,5
= 7,30 kN/m2
obci enie wiatrem (I strefa, q= 0,30 kN/m2, Cz= +0,33, Cz= -0,4, Ce=1,0,
= 1,5)
0,30x(+0,33)x1,0x1,8x1,5
= +0,27 kN/m2
0,30x(-0,4)x1,0x1,8x1,5
= -0,33 kN/m2
Ci ar w asny belek no nych przyjmuje odpowiednio program obliczeniowy
Przyj to wst pnie rozstaw krokwi co 0,85 m
Wymiarowanie ekstremalnie obci onych krokwi wi zarów g ównych:
Krokiew ( =350)
Przekrój 10/18cm, klasa drewna C27, rozstaw krokwi co 0,85 m, klasa
rodowiska 2, st ono deskowaniem w p aszczy nie dachu.
SGN=0,43 < 1 ok
5
Dach w cz ci rodkowej (z lukarnami)
6
Wymiarowanie ekstremalnie obci onych krokwi wi zarów g ównych:
Krokiew koszowa (i naro na)
Przekrój 15/22cm, klasa drewna C27, klasa rodowiska 2, st ono deskowaniem
w p aszczy nie dachu.
SGN=0,34 < 1 ok.
Dach nad parterem przy szczycie i naro u budynku
7
Wymiarowanie ekstremalnie obci onych elementów:
Krokwie
Przekrój 10/22cm, klasa drewna C27, klasa rodowiska 2, st ono deskowaniem
w p aszczy nie dachu.
SGN=0,63 < 1 ok.
atwie podporowe w osi cian zewn. podparte s upami
Przekrój 16/22cm, klasa drewna C27, klasa rodowiska 2
SGN=0,95 < 1 ok.
2. Strop nad III pi trem
Zebranie obci
równomiernych
deskowanie przyj to
0,032x6,0x1,2
= 0,23 kN/m2
8
we na mineralna gr. 25,0 cm
0,25x1,0x1,3
yta stropowa elbetowa gr. 12,0 cm
0,12x25,0x1,1
tynk od spodu stropu przyj to
0,015x19,0x1,3
obci enia zmienne (dost p przez klap )
0,50x1,4
= 0,33 kN/m2
= 3,30 kN/m2
= 0,37 kN/m2
= 0,70 kN/m2
4,93 kN/m2
Obci enie liniowe obliczeniowe od bloczków wentylacyjnych ustawionych na
ww stropie
od bloczków wentylacyjnych systemy Schiedel (4x podwójny), wys. 3,00 m
3,0x4x0,67x1,2
= 9,65 kN
obudowa wy ej wymienionego komina powy ej po aci dachowej na d ugo ci
max 1,80 m ceg ceramiczn gr.6,5 cm
1,80x4x1,10x0,065x18,0x1,2
= 11,12 kN
„czapka” betonowa gr. 6,0 cm przyj to szer. 0,9 m
0,90x0,06x25,0x1,1
= 1,49 kN
obudowa p ytami G - K poni ej po aci dachowej wysoko ci 4,20 m max
4,20x4x1,1x0,025x12,0x1,2
= 6,65 kN
28,91 kN
2.1 Strop nad III pi trem
Projektuje si stropy elbetowe wieloprz owe, wylewane gr. 12,0 cm, z betonu
min C16/20, zbrojone krzy owo stal min 34GS
Lmax=4,24/4,64 m
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, grubo p yty 12,0 cm, otulenie zbrojenia no nego 3,0 cm,
Z oblicze programem ABC Plyta wymagane obliczeniowe zbrojenie to min. #8 co
30,0x30,0 cm, z warunków normowych przyjeto zbrojenie konstrukcyjne #10 co max
15,0x15,0 cm
2.2 Podci g pod ny wieloprz owy (+9.48)
Zebranie obci
równomiernych równomiernych
z mur aty, z konstrukcji dachowej przyj to u rednione
10,02/0,85
ci ar muru nad belk przyj to
0,90x0,20x9,0x1,1
ci ar w asny belki elbetowej przyj to
0,20x0,35x25,0x1,1
Zebranie obci
trójkatnych
z przyleg ej p yty stropowej przyj to
0,5x4,24x4,93
= 11,79 kN/m
=
1,78 kN/m
=
1,93 kN/m
15,50 kN/m
= 10,45 kN/m
Projektuje si belk wieloprz ow , wylewan o przekroju min BxH=0,20x0,35m
Lmax=4,24 m
Mmax=0,10x4,242x15,50+4,242x10,45/12 = 43,52 kNm
Qmax=(0,625)x4,24x15,50+0,25x4,24x10,45 = 52,16 kN
9
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój BxH=0,20x0,35 m, otulenie zbrojenia no nego 3,0 cm,
przyjete zbrojenie symetryczne dolem i gór min. 3#14 (34GS), strzemiona
Ø6(St0S-b) co 12,5/19,0 cm
MRd= 45,90 kNm > MSd=43,52 kNm
VRd1= 23,40 kN < VSd=52,16 kN (wymaga na odcinku przypodporowym c=1,60m
strzemiona Ø6 co max 12,5 cm, dalej co 19,0 cm)
a= 1,89 cm < alim = 2,21 cm
w= 0,23 mm < wlim = 0,30mm
2.3 Podci g poprzeczny jednoprzes owy (+9.48) nad otworem 1,50m
Zebranie obci
równomiernych
ze stropu poz.2.1przyj to u rednione
2x0,5x4,24x4,93
= 20,90 kN/m
ci ar w asny belki elbetowej przyj to
0,24x0,25x25,0x1,1
= 1,65 kN/m
22,55 kN/m
Projektuje si belk wylewan o przekroju min BxH=0,24x0,25m
Lmax=1,05x1,50=1,58 m
Mmax=0,125x1,582x22,55 = 7,04 kNm
Qmax=0,5x1,58x22,55 = 17,81 kN
Wymiarowanie:
przyjete zbrojenie symetryczne do em i gór min 2#12 (34GS), strzemiona
Ø6(St0S-b) co 10,0/20,0 cm
VRd1= 19,3 kN > VSd=17,81 kN
a= 0,08 cm < alim = 0,75 cm
w= 0,10 mm < wlim = 0,30mm
3. Elementy poziomu stropów nad I pi trem i parterem (poziom +3,44 i 6,35)
Zebranie obci
równomiernych dla stropów wewn trznych
panele pod ogowe przyj to
0,23x1,2
= 0,28 kN/m2
ad cementowa gr. 4,0 cm max na siatce stalowej
0,04x24,0x1,3
= 1,25 kN/m2
styropian gr. 6,0 cm
0,06x0,45x1,2
= 0,01 kN/m2
0,14x25,0x1,1
= 3,85 kN/m2
0,015x19,0x1,3
= 0,39 kN/m2
cianki dzia owe o ci arze max do 2,5 kN/m2 (tj max z obustronnie otynkowanej
cianki z SILKI gr. 8.0 cm) dla dowolnego ustawienia na stropie)
1,25x1,2
= 1,50 kN/m2
7,28 kN/m2
obci enia zmienne (pokoje mieszkalne)
1,50x1,4
10
= 2,10 kN/m2
Zebranie obci
skupionych od pionów wentylacyjnych (na jedn kondygnacj ), obliczeniowych
od bloczków wentylacyjnych systemy Schiedel (4xpodwójny),wys. 2,65 m
2,65x4x0,67x1,2
= 8,52 kN
obudowa wy ej wymienionego pionu wentylacyjnego przyj to
2,65x4x1,1x0,025x12,0x1,2
= 3,45 kN
11,97 kN
3.1 Strop nad I pi trem i parterem (poziom +3,44 i 6,35)
min C16/20, zbrojone stal min 34GS
Lmax=4,24 m
Mmax=0,10x4,242 x(7,28+2,10=9,38) = 16,86 kNm
Wymiarowanie:
przyj te zbrojenie dolne no ne min #12 (34GS) co 10,0 cm, rozdzielcze Ø8(St0S-b)
co 20,0 cm
a= 2,1 cm < alim = 2,12 cm (dla p yty cz ciowo utwierdzonej)
w= 0,15 mm < wlim = 0,30mm
3.2 Podci g wewn trzny -wieniec nad otworem 1,50m (+3,44 i +6,35)
Zebranie obci
obliczeniowych liniowych
ze stropu poz.3.1 przyj to
(1,25)x4,24x9,38
= 49,71 kN/m
ci ar w asny belki przyj to
0,24x0,25x25,0x1,1
= 1,65 kN/m
51,36 kN/m
Projektuje si belk wylewan o przekroju min BxH=0,24x0,25m w poziomie wie ców
Lmax=1,05x1,50=1,58 m
Mmax=0,125x1,582x51,36 = 16,03 kNm
Qmax=0,5x1,58x51,36 = 40,57 kN
Wymiarowanie:
przyjete zbrojenie symetryczne do em 3#12(34GS), gór min 2#10 (34GS), strzemiona Ø6(St0S-b) co 10,0/20,0 cm
MRd= 22.70 kNm > MSd=16,03 kNm
VRd1= 19,3 kN > VSd=40,57 kN
a= 0,21 cm < alim = 0,75 cm
w= 0,15 mm < wlim = 0,30mm
3.3 Podci g wewn trzny trzyprz owy L=534+334+375cm (+3,44 i +6,35)
Zebranie obci
ze stropu poz.3.1 przyj to jw.
= 49,71 kN/m
ciana murowana silikatowa gr.24,0cm przyj to
2,80x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 15,38 kN/m
0,24x0,50x25,0x1,1
= 3,30 kN/m
68,39 kN/m
11
dodatkowe dla rodkowego przes a ze stropu poz.2.1 przyj to
(1,25)x4,24x4,93
= 49,71 kN/m
Zebranie obci
obliczeniowych skupionych
z pionu wentylacyjnego przyj to
11,97 kN
= 11,97 kN
49,71 kN/m
68,39 kN/m
0,75m
5,59m
3,59m
3,75m
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój BxH=0,24x(0,14+0,50=0.64)m, otulenie zbrojenia no nego
3,0 cm, przyjete zbrojenie min jak na za aczonym szkicu zbrojenia (przy za eniach
normowych dla SGN i SGU wyniki oblicze programem Rama3d z firmy Pro-Soft).
12
3.4A Podci g wewn trzny dwuprz owy L=534+430cm (+6,35)
Zebranie obci
2,80x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
0,24x0,50x25,0x1,1
= 49,71 kN/m
= 15,38 kN/m
= 3,30 kN/m
68,39 kN/m
Zebranie obci
obliczeniowych liniowych odcinkowych
ze stropu poz.2.1 przyj to jw. na odcinku przy podporze rodkowej (cL=1,8m,
cP=2,4m)
(1,25)x4,24x4,93
= 26,13 kN/m
Zebranie obci
reakcja z podci gów poz.2.2 przyj to
(1,25)x4,24x15,50
= 11,97 kN
= 82,15 kN
26,13 kN/m
82,15 kN
11,97 kN
82,15 kN
68,39 kN/m
0,75m
5,39 m
4,55m
2,4m
1,8m
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój „teowy”, BxH=0,24x(0,14+0,60=0.74)m, otulenie zbrojenia
no nego 3,0 cm, przyjete zbrojenie min jak na za czonym szkicu zbrojenia (przy za eniach
13
3.4B Podci g wewn trzny dwuprz owy L=534+430cm (+3,44)
Zebranie obci
2,80x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
0,24x0,50x25,0x1,1
= 49,71 kN/m
= 15,38 kN/m
= 3,30 kN/m
68,39 kN/m
Zebranie obci
11,97 kN
= 11,97 kN
68,39 kN/m
0,75m
5,39 m
4,55m
14
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój BxH=0,24x(14+0,50=0.64)m, otulenie zbrojenia no nego
3,0 cm, przyj te zbrojenie min jak na za czonym szkicu zbrojenia (przy za eniach
15
3.5 Podci g wewn trzny trzyprz owy L=301+342+205cm (+3,44)
Zebranie obci
ze stropu poz.2.1
0,5x4,24x4,93
= 10,45 kN/m
reakcja od belek poz.2.2 przyj to roz ona na odcinku 3,0m
0,5x4,24x15,5/3,0
= 10,95 kN/m
ze stropu poz.3.1 (+6,35)
0,5x4,24x9,48
= 20,10 kN/m
ze stropu poz.3.1 (przyj to dla cz ci dachu jak dla stropu wewn trznego)
0,5x(2,10+4,24)x9,48
= 30,05 kN/m
0,24x0,40x25,0x1,1
= 2,64 kN/m
74,19 kN/m
Zebranie obci
z pionu wentylacyjnego przyj to w odleg ci 0,60m od rodk.podpory
28,91+11,97
= 40,88 kN
40,88 kN
74,19 kN/m
0,60m
3,26m
3,67m
2.30m
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój „teowy” ,BxH=0,24x0,40 m, otulenie zbrojenia no nego
16
3.6A Podci g wewn trzny L=384cm (+6,35)
Zebranie obci
z dachu z pasma szeroko ci 3,50m przyj to
3,5x[(0,96/0,819)+1,80]
= 10,40 kN/m
ze stropu przyleg ego do belki przyj to
(0,66)x4,24x9,48
= 26,53 kN/m
ciana zewn trzna z Ytonga gr.24,0 cm, wysoko ci 2,10m przyj to
2,10x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 6,55 kN/m
0,24x0,30x25,0x1,1
= 1,98 kN/m
45,46 kN/m
Lmax=4,64m
Mmax=122,34 kNm
Q=105,47 kN
Wymiarowanie:
przyjete zbrojenie dolem min 4#18(34GS) i gór min 2#12 (34GS), strzemiona
Ø8(St0S-b) co 12,5/19,0 cm
MRd= 146,0 kNm > MSd=122,34 kNm
a= 1,10 cm < alim = 2,32 cm
w= 0,19 mm < wlim = 0,30mm
3.6B Podci g wewn trzny L=384cm (+3,44)
Zebranie obci
ze stropu (+stropodach nad wej ciem) przyleg ego do belki przyj to
(0,66x4,64+0,5x2,40)x9,48
= 38,98 kN/m
ciana zewn trzna z Ytonga gr.24,0 cm, wysoko ci 2,60m przyj to
2,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 8,11 kN/m
0,24x0,30x25,0x1,1
= 1,98 kN/m
17
49,07 kN/m
Lmax=4,64m
Mmax=132,05 kNm
Q=113,84 kN
Wymiarowanie:
Ø8(St0S-b) co 12,0/19,0 cm
MRd= 149,0 kNm > MSd=132,05 kNm
a= 1,50 cm < alim = 2,32 cm
w= 0,19 mm < wlim = 0,30mm
Zebranie obci
ze stropów przyj to
2x0,5x(4,64+4,24)x9,48
ciana zewn trzna silikatowa, wysoko ci 2x2,60m przyj to
2x2,60x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
0,24x0,40x25,0x1,1
Lmax=1,05x1,60=1,68m
Mmax=40,87 kNm
= 84,18 kN/m
= 28,56 kN/m
= 2,64 kN/m
115,38 kN/m
Q=97,31 kN
Wymiarowanie:
przyj te zbrojenie dolem min 2#16(34GS) i gór min 2#12 (34GS), strzemiona
Ø8(St0S-b) co 12,5/20,0 cm
a= 0,18 cm < alim = 0,85 cm
w= 0,26 mm < wlim = 0,30mm
Zebranie obci
[0,5x4,24+2x0,5x(4,64+4,24)]x9,48
= 38,98 kN/m
ciana zewn trzna z Ytonga gr.24,0 cm, wysoko ci 2x2,60m przyj to
2x2,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 16,22 kN/m
reakcja z krokwi koszowej przyj to roz ona na odcinku 3,0 m
(24,71+9,59)/3,0
= 11,43 kN/m
0,24x0,30x25,0x1,1
= 1,98 kN/m
68,61 kN/m
Lmax=1,05x1,76=1,85m
Mmax=29,35 kNm
Q=63,46 kN
Wymiarowanie:
18
Ø8(St0S-b) co 12,5/20,0 cm
MRd= 47,300 kNm > MSd=29,35 kNm
a= 0,12 cm < alim = 0,93 cm
w= 0,17 mm < wlim = 0,30mm
Zebranie obci
0,5x4,24x9,48
0,24x0,50x25,0x1,1
= 20,10 kN/m
= 3,30 kN/m
23,40 kN/m
ciana zewn trzna z Ytonga gr. 24,0 cm, wysoko ci 2,60m dla po owy prz a
przyj to
2,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 8,11 kN/m
ciana wewn trzna silikatowa gr. 24,0 cm, wysoko ci 2,60m dla drugiej po owy
prz a przyj to
2,60x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 14,28 kN/m
ze stropów po owa prz a (doci ona cian silikatow ) przyj to
0,5x4,64x9,48
= 21,99 kN/m
Obci enie skupione obliczeniowe w rodku rozpi to ci
odpowiednio reakcja z belki poz.3.6 przyj to
(10,40+6,55+1,98)x0,5x4,64
43,92 kN
= 43,92 kN/m
21,99 kN/m
8,11 kN/m
14,28 kN/m
23,40 kN/m
4,96m
Lmax=1,05x4,72=4,96m
Mmax=158,7 kNm
Q=109,0 kN
Wymiarowanie:
2Ø8(St0S-b) co 17,0/25,0 cm
a= 1,25 cm < alim = 2,50 cm
w= 0,17 mm < wlim = 0,30mm
19
Zebranie obci
0,5x4,24x9,48
0,24x0,50x25,0x1,1
= 20,10 kN/m
= 3,30 kN/m
23,40 kN/m
ciana zewn trzna z Ytonga gr. 24,0 cm, wysoko ci 2,60m dla po owy prz a
przyj to
2,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 8,11 kN/m
ciana wewn trzna silikatowa gr. 24,0 cm, wysoko ci 2,60m dla drugiej po owy
prz a przyj to
2,60x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 14,28 kN/m
ze stropów po owa prz a (doci ona cian silikatow ) przyj to
0,5x4,64x9,48
= 21,99 kN/m
Obci enie skupione obliczeniowe w rodku rozpi to ci
odpowiednio reakcja z belki poz.3.6 przyj to
{8,11+[0,5x2,40x(1,80+0,96/0,819)]}x0,5x4,64
27,09 kN
= 27,09 kN
21,99 kN/m
8,11 kN/m
14,28 kN/m
23,40 kN/m
4,96m
Lmax=1,05x4,72=4,96m
Mmax=137,8 kNm
Q=100,5 kN
Wymiarowanie:
przyjete zbrojenie do em min 5#18(34GS) i gór min 2#12 (34GS), strzemiona
2Ø8(St0S-b) co 17,0/25,0 cm jak dla poz.3.8A
4. Elementy poziomu stropów nad przyziemiem (poziom -0,10)
Zebranie obci
równomiernych dla stropów wewn trznych
yty lastrico przyj to
0,23x1,2
= 0,28 kN/m2
ad cementowa gr. 4,0 cm max na siatce stalowej
0,04x24,0x1,3
= 1,25 kN/m2
styropian gr. 6,0 cm
0,06x0,45x1,2
= 0,01 kN/m2
0,16x25,0x1,1
= 4,40 kN/m2
0,02x19,0x1,3
= 0,49 kN/m2
2
cianki dzia owe o ci arze max do 2,5 kN/m (tj max z obustronnie otynkowanej
cianki z SILKI gr. 8.0 cm) dla dowolnego ustawienia na stropie)
20
= 1,87 kN/m2
8,30 kN/m2
(3,30/2,65)x1,25x1,2
obci enia zmienne (restauracja, bar)
3,00x1,4
obci enia zmienne (kuchnie, zaplecza kuchenne)
3,50x1,4
obci enia zmienne (pokoje mieszkalne)
1,50x1,4
= 4,20 kN/m2
= 4,90 kN/m2
= 2,10 kN/m2
Zebranie obci
skupionych od pionów wentylacyjnych (na jedn kondygnacj ), obliczeniowych
od bloczków wentylacyjnych systemy Schiedel (4xpodwójny),wys. 2,65 m
2,65x4x0,67x1,2
= 8,52 kN
obudowa wy ej wymienionego pionu wentylacyjnego przyj to
2,65x4x1,1x0,025x12,0x1,2
= 3,45 kN
11,97 kN
4.1 Strop nad przyziemiem (poziom -0,10)
min C16/20, zbrojone stal min 34GS
Lmax=4,64 m
Mmax=0,10x4,642 x(8,30+4,90=13,10) = 28,20 kNm
Wymiarowanie:
przyj te zbrojenie dolne no ne min #12 (34GS) co 10,0 cm, rozdzielcze Ø8(St0S-b)
co 20,0 cm
a= 2,1 cm < alim = 2,32 cm (dla p yty cz ciowo utwierdzonej)
w= 0,20 mm < wlim = 0,30mm
4.2 Podci g wewn trzny trzyprz owy L=534+334+375cm (-0,10)
Zebranie obci
ciana zewn trzna z Ytonga gr. 24,0 cm, wysoko ci 3,30m przyj to
3,30x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 10,29 kN/m
2x0,5x4,24x13,10
= 55,54 kN/m
0,24x0,50x25,0x1,1
= 3,30 kN/m
69,13 kN/m
Wymiarowanie:
- przyj to podci g o przekroju i zbrojeniu jak podci g poz.3.3
4.3 Podci g wewn trzny L=534cm (-0,10)
Zebranie obci
2x0,5x4,24x13,10
0,24x0,50x25,0x1,1
21
= 55,54 kN/m
= 3,30 kN/m
58,84 kN/m
ciana wewn trzna z Ytonga gr. 24,0 cm, wysoko ci 3,30m na odcinku
przypodporowym c=2,0m przyj to
3,30x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 10,29 kN/
Lmax=1,05x5,34=5,61m
Mmax= 230,3 kNm
Q= 177,7 kN
Wymiarowanie:
2Ø8(St0S-b) co 10,0/20,0 cm
strzemiona 2Ø8 co max 10,0 cm, dalej co 20,0 cm)
a= 2,13 cm < alim = 2,81 cm
w= 0,20 mm < wlim = 0,30mm
4.4 Podci g wewn trzny trzyprz owy L=301+342+205cm (-0.10)
Zebranie obci
0,5x(2,10+4,24)x13,10
0,24x0,50x25,0x1,1
= 41,53 kN/m
= 3,30 kN/m
44,83 kN/m
ciana wewn trzna z Ytonga gr. 24,0 cm, wysoko ci 3,30m na prz ach
skrajnych przyj to
3,30x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 10,29 kN/m
Li=3,25m, 3,67m, 2,29 m
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój BxH=0,24x0,40 m, otulenie zbrojenia no nego
22
4.5 Podci g wewn trzny L=4,72cm (-0,10)
Zebranie obci
0,5x(4,64+4,24)x13,10
0,24x0,50x25,0x1,1
= 58,16 kN/m
= 3,30 kN/m
61,46 kN/m
ciana wewn trzna z Ytonga gr. 24,0 cm, wysoko ci 3,30m na odcinkach
przypodporowym c=1,80m przyj to
3,30x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 10,29 kN/
Lmax=1,05x4,72=4,96m
Mmax= 205,7 kNm
Q= 170,9 kN
Wymiarowanie:
2Ø8(St0S-b) co 9,0/18,0 cm
VRd1= 41,20 kN < VSd=170,9 kN (wymaga na odcinku przypodporowym c=1.0m
strzemiona 2Ø8 co max 9,0 cm, dalej co 18,0 cm)
a= 1,90 cm < alim = 2,48 cm
w= 0,18 mm < wlim = 0,30mm
4.6 Podci g wewn trzny-wieniec nad otworem 1,50m (-0,10)
Zebranie obci
ze stropu poz.4.1A przyj to
23
(1,25)x4,24x9,38
0,24x0,25x25,0x1,1
= 49,71 kN/m
= 1,65 kN/m
51,36 kN/m
Projektuje si belk wylewan o przekroju min BxH=0,24x0,25m w poziomie wie ców
jak poz.3.2
4.7 Podci g wewn trzny-wieniec nad otworem 2,16m (-0,10)
Zebranie obci
2x0,5x(4,24+4,24)x9,38
= 79,54 kN/m
0,5x(4,24+4,24)x13,10
= 55,54 kN/m
ciana wewn trzna silikatowa gr. 24,0 cm, wysoko ci 3,30m+2x2,60m przyj to
(3,30+2x2,60)x(0,24x18x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 46,69 kN/m
reakcja z krokwi koszowej przyj to roz ona na odcinku 3,0 m
(24,71+9,59)/3,0
= 11,43 kN/m
0,24x0,50x25,0x1,1
= 3,30 kN/m
196,50 kN/m
Lmax=1,05x2,16=2,27m
Mmax=126,57 kNm
Q=222,05 kN
Wymiarowanie:
2Ø8(St0S-b) co 15,0 cm
MRd= 146,00 kNm > MSd=126,57 kNm
strzemiona 2Ø8 co max 15,0 cm)
a= 0,27 cm < alim = 1,13 cm
w= 0,19 mm < wlim = 0,30mm
5. Podci gi, nadpro a w cianach zewn trznych
5.1 Podci g nadokienny w osi cian zewn trznych pod nych, L0=4,24m poziomu
stropów nad I pi trem
Zebranie obci
ciana os onowa nad belk z Ytonga przyj to wysoko ci max 3,60m, gr.24,0 cm
3,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 11,22 kN/m
0,24x0,40x25,0x1,1
= 2,64 kN/m
13,86 kN/m
Zebranie obci
obliczeniowych trójkatnych
max ze stropu poz.3.1 przyj to
0,5x4,24x9,38
= 19,89 kN/m
Lmax= 4,24m
Mmax=69,94 kNm
Q=50,47 kN
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój min BxH=0,24x0,33 m, otulenie zbrojenia no nego 3,0
24
cm, przyj te zbrojenie do em min 3#20(34GS) i gór min 2#12 (34GS), strzemiona
Ø8(St0S-b) co 15,0/20,0 cm
strzemiona Ø8 co max 20,0 cm)
a= 1,77 cm < alim = 2,12 cm
w= 0,17 mm < wlim = 0,30mm
5.2 Nadpro e nadokienne w cianach szczytowych nad otworami Lw=1,80m obci one
stropem
Zebranie obci
0,5x4,24x9,38
= 19,89 kN/m
ciana nad belk z Ytonga przyj to wysoko ci max 1,60m, gr.24,0 cm
1,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 4,63 kN/m
0,24x0,30x25,0x1,1
= 1,98 kN/m
26,50 kN/m
Lmax=1,05x1,80=1,89m
Mmax=11,83 kNm
Q=25,04 kN
Wymiarowanie:
cm, przyjete zbrojenie do em min 2#12(34GS) i gór min 2#10 (34GS), strzemiona
Ø8(St0S-b) co 12,0/15,0 cm
strzemiona Ø6 co max 12,0 cm)
a= 0,31 cm < alim = 0,95 cm
w= 0,20 mm < wlim = 0,30mm
5.3 Podci g nadokienny w osi cian zewn trznych pod nych, L0=4,24m poziomu
stropów nad parterem
Zebranie obci
2,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 8,10 kN/m
0,24x0,40x25,0x1,1
= 2,64 kN/m
10,74 kN/m
Zebranie obci
0,5x4,24x9,38
= 19,89 kN/m
Lmax= 4,24m
Mmax=53,93 kNm
Q=43,85 kN
Wymiarowanie:
- przyj to belk z betonu, o przekroju i zbrojeniu min jak poz.5.1
5.4 Belka wie cowa w poziomie stropu n/piwnicami nad otworami max 1,50 m
Zebranie obci
3,30x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 10,29 kN/m
25
0,24x0,30x25,0x1,1
= 1,98 kN/m
12,27 kN/m
Zebranie obci
(0,66)x4,24x13,20
Lmax=1,05x1,50=1,58 m
Mmax=11,51 kNm
= 36,94 kN/m
Q=24,28 kN
Wymiarowanie:
- przyj to belk z betonu, o przekroju i zbrojeniu min jak poz.5.2
5.5 Podci g nadokienny w osi cian zewn trznych pod nych, L0=4,64m
Zebranie obci
3,00x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 9,35 kN/m
0,5x2,50x9,38
= 2,93 kN/m
0,24x0,40x25,0x1,1
= 2,64 kN/m
14,92 kN/m
Lmax= 4,64m
Mmax=40,15 kNm
Q=34,61 kN
Wymiarowanie:
Ø8(St0S-b) co 15,0/20,0 cm
strzemiona Ø8 co max 20,0 cm
a= 1,35 cm < alim = 2,32 cm
w= 0,17 mm < wlim = 0,30mm
5.6 Podci g nad wej ciem do przyziemia, Lw=2,0m
Zebranie obci
3,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 11,22 kN/m
z zewn trznej p yty spocznikowej przyj to
0,5x2,40x9,38
= 11,26 kN/m
ci ar w asny belki i fragmentu sciany nad ni przyj to
0,24x0,80x25,0x1,1
= 5,28 kN/m
27,76 kN/m
Zebranie obci
obliczeniowych jednostronnie trójkatnych
0,5x4,24x13,10
= 19,89 kN/m
Lmax= 1,05x2,0=2,10m
Mmax=20,72 kNm
26
Q=43,07/36,11 kN
Wymiarowanie:
Ø8(St0S-b) co 15,0/20,0 cm
strzemiona Ø8 co max 20,0 cm
a= 0,2 cm < alim = 1,05 cm
w= 0,15 mm < wlim = 0,30mm
6. Elementy klatek schodowych
Zebranie obci
obliczeniowych dla p yty biegowej 16,7/28,0cm na pó pi trach
ok adzina ceramiczna stopni przyj to
(0,167+0,28)x0,015x22,0x1,2/0,28
= 0,63 kN/m2
ci ar stopni
0,5x0,167x0,28x24,0x1,1/0,28
= 2,20 kN/m2
ci ar p yty biegowej przyj to gr. 12,0 cm
0,12x25,0x1,1/(cos =0,859)
= 3,84 kN/m2
tynk od spodu p yty
0,015x19,0x1,3/0,859
= 0,43 kN/m2
obci enie u ytkowe
4,0x1,3
= 5,20 kN/m2
12,30 kN/m2
Zebranie obci
obliczeniowych dla p yty biegowej 16,7/28,0cm z pó pi tra na
poziom kondygnacji
ok adzina ceramiczna stopni przyj to
(0,167+0,28)x0,015x22,0x1,2/0,28
= 0,63 kN/m2
ci ar stopni
0,5x0,167x0,28x24,0x1,1/0,28
= 2,20 kN/m2
ci ar p yty biegowej przyj to gr. 20,0 cm
0,20x25,0x1,1/(cos =0,859)
= 6,40 kN/m2
tynk od spodu p yty
0,015x19,0x1,3/0,859
= 0,43 kN/m2
obci enie u ytkowe
4,0x1,3
= 5,20 kN/m2
14,86 kN/m2
Projektuje si biegi elbetowe p ytowe z betonu min C16/20 ze zbrojeniem stal 34GS,
oparte na wzmocnionych pasmach p yty biegowej i na elbetowych belkach podestowych.
6.1 P yta biegowa na pó pi trach
L0= 1,75+4x0,20= 2,56 m
q= 12,30 kN/m
Mmax= 10,08 kNm
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, grubo p yty przyjeto 12,0 cm, otulenie zbrojenia no nego 3,0
cm, przyj te zbrojenie dolem min #10(34GS) co 12,0 cm, pr ty rozdzielcze min
27
Ø6(St0S-b) co 25,0 cm
a= 1,19 cm < alim = 1,28 cm
w= 0,25 mm < wlim = 0,30mm
6.2 P yta biegowa z poziomu -3,35 m na poziom -1,84m
L0= 7x0,28+0,5x0,28+1,50+0,5x0,24= 3,72 m
Pasmo kraw dziowe wzmocnione szeroko ci b=4x0,20=0,80m
q= 0,80x14,86= 11,89 kN/m
q(odcinkowe, a=1,60m)=0,5x1,75x13,58=11,88 kN/m
Mmax= 28,83 kNm
Wymiarowanie pasma „wzmacnianego”:
- beton min C16/20, grubo p yty przyj to 20,0 cm, otulenie zbrojenia no nego 3,0
cm, przyj te zbrojenie do em min #12(34GS) co 10,0 cm na szeroko ci pasma dla
b=0,80m, pr ty rozdzielcze min Ø8(St0S-b) co 20,0 cm (warunek normowy)
a= 1,70 cm < alim = 1,86 cm
w= 0,22 mm < wlim = 0,30mm
Pasmo pozosta e p yty
q= 13,58 kN/m
Mmax= 23,49 kNm
Q=26,2/37,04 kN
Wymiarowanie pasma „niedoci onego”
- beton min C16/20, grubo p yty przyj to 20,0 cm, otulenie zbrojenia no nego 3,0
cm, przyj te zbrojenie do em min #12(34GS) co 15,0 cm ,pr ty rozdzielcze min
Ø8(St0S-b) co 20,0 cm
MRd= 30,80 kNm > MSd=23.49 kNm
a= 1,72 cm < alim = 1,86 cm
w= 0,29 mm < wlim = 0,30mm
6.3 P yta biegowa z poziomu -0,84m na poziom ±0,00 m
Wymiarowanie:
- beton, przekrój, zbrojenie analogicznie jak dla poz.6.2
6.4 P yta biegowa z poziomu ±0,00 m na poziom +1,53m
Wymiarowanie:
6.5 P yta biegowa z poziomu +2,55 m na wy sze poziomy
Wymiarowanie:
6.6 Belka podestowa (przyj to na wszystkich poziomach)
Zebranie obci
max z p yt biegowych przyj to
0,5x3,72x14,86
ci ar belki przyj to
0,24x0,50x25,0x1,1
28
= 27,64 kN/m
= 3,30 kN/m
30,94 kN/m
Zebranie obci
max z p yt stropowej przyj to
0,5x4,64x (8,30+4,90)
= 30,62 kN/m
L0= 4,64 m
Mmax= (0,125x30,94+30,62/12)x4,642= 138,20 kNm
Q=(0,5x30,94+0,25x30,62)x4.64=107,30 kN
Wymiarowanie:
- beton min C16/20, przekrój min BxH=0,24x0,50m, otulenie zbrojenia no nego 3,0
cm, przyj te zbrojenie do em min 4#20(34GS), gór 4#12,strzemiona min Ø8(St0Sb) co 15/20,0 cm
MRd= 163,0 kNm > MSd=138,20 kNm
VRd1= 41,20 kNm < VSd=107,30 kNm (na odcinku przypodporowym c=1,15m
strzemiona Ø8 co 15,0 cm, dalej co 20,0 cm)
a= 1,13 cm < alim = 2,32 cm
w= 0,16 mm < wlim = 0,30mm
7. S upy, rdzenie elbetowe w cianach
7.1 S upy, rdzenie cian na poziomie poddasza
ciany na poziomie poddasza wzmacnia si elbetowymi rdzeniami o przekroju min
0,24x0,25m, z betonu min C16/20, zbrojenie pod ne min 4#12 (34GS), strzemiona
Ø8(St0S-b) co 8,0/20,0cm.
7.2 S upy, rdzenie I pi tra
7.2.1 S upy, rdzenie cian zewn trznych I pi tra
W cianach zewn trznych na poziomie I pi tra projektuje si elbetowe rdzenie o
przekroju min 0,24x0,25m, z betonu min C16/20, zbrojenie pod ne min 4#16
(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 8,0/20,0cm.
Sprawdzanie no no ci s upa
Zbrojenie :
Si y : NSd =200,0 kN
nh = 2
MSdx =15,0 kNm
29
nb = 2
= 16
MSdy =15,0 kNm
NSd,lt =150,0 kN
ugo ci obliczeniowe:
Mimo rody niezamierzone:
Wspó czynnik pe zania:
Najwi ksza si a przy ciskaniu:
Stopie zbrojenia:
lox= 2,80 m loy= 2,80 m
eax = 0,010 m eay = 0,010 m
,to = 2,0
NRd max = 814,00 kN
(As1+As2)/Ac = 1,340 %
min = 0,300 %
7.2.2 S upy wewn trzne I pi tra
Zebranie obci
obliczeniowych
max z podci gu poz.3.4.A przyj to
ci ar w asny s upa przyj to
0,24x0,25x2,80x25,0x1,1
= 667,9 kN
=
4,62 kN
672,52 kN
Wymiarowania:
Beton C16/20, Stal A-III (34GS), otulenie zbrojenia obliczeniowe = 0,020 m
Zbrojenie :
nh = 3
nb = 3
= 16
Si y : NSd=672,52 kN
MSdx=10,0 kNm
MSdy=25,0 kNm
NSd,lt=570 kN
lox= 2,80 m loy= 2,80 m
eax = 0,010 m eay = 0,010 m
,to = 2,000
NRd max = 1200,00 kN
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,234 %
min = 0,396 %
7.2.3 Rdzenie cian wewn trznych I pietra
W cianach zewn trznych na poziomie I pi tra projektuje si elbetowe rdzenie o
7.3 S upy, rdzenie parteru
7.3.1 S upy, rdzenie cian zewn trznych parteru
W cianach zewn trznych na poziomie parteru projektuje si elbetowe rdzenie o
30
7.3.2 S upy zewn trzne parteru obci one zadaszeniem przy bud. g ównym
Na poziomie parteru projektuje si zewn trzne elbetowe s upy o przekroju 0,24x0,24
m, z betonu min C16/20, zbrojenie pod ne min 4#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b)
co 8,0/20,0cm
Sprawdzanie no no ci s upa
Zbrojenie :
nh = 2 nb = 2
= 16
MSdx =15,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
NSd,lt =150,0 kN
lox= 3,60 m loy= 3,60 m
eax = 0,010 m eay = 0,010 m
,to = 2,000
NRd max = 792,00 kN
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 1,396 %
min = 0,300 %
7.3.3 S upy wewn trzne parteru w osi F
Zebranie obci
obliczeniowych
z dachu odpowiednio (jak dla poz.2.2) przyj to
15,90x0,5x(4,64+4,24)
= 70,60 kN
[0,5x(0,24+1,10)=1,22]x4,93
= 6,02 kN
ciana poddasza z Silki przyj to
1,22x2,80x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3=5,49 kN/m)=
= 18,36 kN
ze stropu n/I pi trem i parterem przyj to
2x[0,5x(1,60+0,24+1,1)=1,47]x0,5x(4,62+4,24)x9,48 = 123,74 kN
2x2,80x0,24x0,24x25,0x1,1
= 8,87 kN
227,99 kN
Wymiarowania:
31
Zbrojenie :
nh = 2 nb = 2
= 16
MSdx =15,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
ugo ci obliczeniowe: lox= 3,60 m loy= 3,60 m
Mimo rody niezamierzone: eax = 0,010 m eay = 0,010 m
Wspó czynnik pe zania: ,to = 2,000
Najwi ksza si a przy ciskaniu: NRd max = 792,00 kN
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 1,396 %
min = 0,300 %
7.3.4 S upy wewn trzne parteru w osi E
Zebranie obci
obliczeniowych
15,90x0,5x(4,64+4,24)
[0,5x(0,24+1,10)=1,22]x4,93
ciana poddasza z Silki przyj to
0,5x18,36
z podci gów poz.3.8.A i 3.8.B przyj to
2x109,0
8,87+3,60x0,24x0,24x25,0x1,1
NSd,lt =175,0 kN
=
70,60 kN
=
6,02 kN
=
9,53 kN
= 218,00 kN
=
14,57 kN
318,72 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 2 g = 20
nd = 2
d = 20
MSdx =15,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
NSd,lt =275,0 kN
lox= 3,60 m loy= 3,60 m
eax = 0,010 m eay = 0,010 m
,to = 2,000
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,182 %
min = 0,300 %
32
7.3.5 S upy wewn trzne parteru w osi D
Zebranie obci
obliczeniowych
15,90x0,5x(4,24+4,24)
2x468,20
8,87+3,60x0,24x0,24x25,0x1,1
=
67,72 kN
= 936,4 kN
= 14,57 kN
1018,69 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 3
nd = 3
g = 20
d = 20
Si y : NSd =1050,0 kN
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
33
NSd,lt =900,0 kN
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,327 %
min = 0,417 %
7.3.6 S upy wewn trzne parteru w osi C
Zebranie obci
obliczeniowych
667,9+439,2
= 1107,10 kN
=
14,57 kN
1121,67 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 3
nd = 3
g = 20
d = 20
Si y : NSd =1150,0 kN
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,327 %
min = 0,456 %
7.3.7 S upy wewn trzne skrajne parteru w osi C
Zebranie obci
obliczeniowych
176,20+147,20
NSd,lt =950,0 kN
= 322,40 kN
=
14,57 kN
337,97 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 2
nd = 2
g = 20
d = 20
34
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 1,745 %
min = 0,300 %
7.3.8 S upy wewn trzne skrajne parteru w osi C
Zebranie obci
obliczeniowych
z podci gów poz.3.5 przyj to
NSd,lt =300,0 kN
= 333,40 kN
=
5,94 kN
339,34 kN
Wymiarowania:
- przyj to s up jak poz.7.3.7
7.3.9 S upy wewn trzne parteru w osi B
Zebranie obci
obliczeniowych
z podci gów poz.3.5 z parteru i I pi tra przyj to
2x147,0
=
= 294,00 kN
= 14,57 kN
308,57 kN
Wymiarowania:
- przyj to s up jak poz.7.3.7
7.4 S upy, rdzenie poziomu przyziemia
7.4.1 Rdzenie „naro ne” cian zewn trznych pprzyziemia
W cianach zewn trznych na poziomie przyziemia projektuje si
przekroju min 0,24x0,25m, z betonu min C16/20, zbrojenie pod
35
elbetowe rdzenie o
ne min 4#16
7.4.2 Rdzenie w cianach na przed eniu zewn. s upów parteru
Projektuje si rdzenie elbetowe o przekroju min 24/24,0 cm, z betonu min C16/20, ze
zbrojeniem pod nym min 4#20.
7.4.3 S upy wewn trzne pprzyziemia w osi F
Zebranie obci
obliczeniowych
ze s upa parteru przyj to
ciana parteru Silki przyj to
0,5x(1,60+1,10)x3,60x5,49
ze stropu n/przyziemiem przyj to
[0,5x(1,60+0,24+1,1)=1,47]x0,5x(4,62+4,24)x9,48
3,30x0,24x0,24x25,0x1,1
= 222,99 kN
= 26,68 kN
= 123,74 kN
=
5,23 kN
378,64 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 2
nd = 2
g = 20
d = 20
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,182 %
min = 0,300 %
7.4.4 S upy wewn trzne przyziemia w osi F
Zebranie obci
obliczeniowych
z podci gu poz.4.5 przyj to
3,30x0,24x0,24x25,0x1,1
36
NSd,lt =300,0 kN
= 318,20 kN
= 170,90 kN
=
5,23 kN
494,33 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 2
nd = 2 d = 25
g = 25
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 3,409 %
min = 0,372 %
7.4.5 S upy wewn trzne przyziemia w osi D
Zebranie obci
obliczeniowych
3,30x0,24x0,45x25,0x1,1
NSd,lt =450,0 kN
=1018,69 kN
= 468,20 kN
=
9,80 kN
1496,69 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 3
nd = 3
g = 20
d = 20
Si y : NSd =1050,0 kN
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
NSd,lt =900,0 kN
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,327 %
min = 0,417 %
37
7.4.6 S upy wewn trzne przyziemia w osi C
Zebranie obci
obliczeniowych
3,30x0,24x0,45x25,0x1,1
=1121,67 kN
= 177,70 kN
=
9,80 kN
1309,17 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 3
nd = 3
g = 20
d = 20
Si y : NSd =1150,0 kN
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,327 %
min = 0,417 %
38
NSd,lt =1000,0 kN
7.4.7 S upy wewn trzne przyziemia w osi C
Zebranie obci
obliczeniowych
3,30x0,24x0,45x25,0x1,1
= 337,97 kN
= 177,70 kN
=
9,80 kN
525,47 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 2
nd = 2
g = 25
d = 25
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,227 %
min = 0,327 %
7.4.8 S upy wewn trzne przyziemia w osi B
Zebranie obci
obliczeniowych
3,30x0,24x0,45x25,0x1,1
NSd,lt =450,0 kN
= 339,34 kN
= 237,00 kN
=
9,80 kN
586,14 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 2
nd = 2
g = 25
d = 25
MSdx =25,0 kNm
MSdy=15,0 kNm
NSd,lt =500,0 kN
39
Stopie zbrojenia:
(As1+As2)/Ac = 2,727 %
min = 0,357 %
7.4.9 Rdze
elbet. w cianie zewn. w osi D
Zebranie obci
obliczeniowych
3,30x0,24x0,45x25,0x1,1
= 308,57 kN
= 147,00 kN
=
9,80 kN
465,37 kN
Wymiarowania:
Zbrojenie :
ng = 3
nd = 2
g = 20
d = 20
MSdx =15,0 kNm
MSdy=25,0 kNm
40
NSd,lt =450,0 kN
Stopie zbrojenia: (As1+As2)/Ac = 2,618 %
min = 0,300 %
8. ciany
8.1 ciany zewn trzna os onowe nadziemia
ciany zewn trzne projektuje si z gr.24,0 cm, z bloczków Ytong PP5/0,7 na zaprawie
klejowej produkowanej fabrycznie
8.2 ciany wewn trzne no ne nadziemia
ciany wewn trzne projektuje si z gr.24,0 cm, z bloczków Silka o wytrzyma ci min
15,0 MPa, na zaprawie klejowej produkowanej fabrycznie.
W miejscach oparcia zewn trznych belek nadpro owych pod cianami zewn trznymi
os onowymi projektuje si elbetowe rdzenie o przekroju min BxH-=0,24x0,24, z
betonu min C16/20, ze zbrojeniem pod nym min 4#16.
8.3 ciany piwniczne
ciany zewn trzne no ne piwniczne projektuje si murowane, gr.24,0 cm, z bloczków
betonowych o wytrzyma ci min 15,0 MPa, na zaprawie cementowej o wytrzyma ci
min 10,0 MPa plus wzmocnienia rdzeniami elbetowymi i ze zbrojeniem poziomym w
spoinach poziomych mi dzy bloczkami.
W ww. cianach projektuje si rdzenie elbetowe wylewane „na mokro” z betony klasy
min. C20/25 (B25) i zbrojone stal klasy A-IIIN (RB500 W) w rozstawie co max
2,10 m, które przejmuj parcie gruntu. ciany zewn trzne piwnic obsypane s
jednostronnie gruntem na pe wysoko rednio Lcol = 3,10 m.
Zak adamy, e ciana pracuje jak belka oparta na cianach poprzecznych oraz
rdzeniach elbetowych.
Przyj to obsypanie piaskiem rednim o parametrach:
= 19,0 kN/m2, = 33 .
Przyj to, e dodatkowo grunt obci ony jest obci eniem równomiernym
p = 5,00 kPa.
Obci enia na 1 mb ciany:
od parcia gruntu
q1 = xHx(tan(45- /2))2x1,2 = 19,0x3,10x(tan(45- 33/2))2x1,2 =20,84 kPa
od obci enia naziomu
q2 = pxHx(tan(45- /2))2x1,3 = 5,00x3,10x(tan(45- 33/2))2x1,3 = 5,94 kPa
qmax = 26,78 kPa
8.3.1 Rdzenie elbetowe cian zewn trznych (w rozstawie co max 2,10m)
Obci enia od pasma 2,10m ciany:
od parcia gruntu
( f = 1,20) q1 = 20,84x 2,10 = 43,76 kN/m
od obci enia naziomu
( f = 1,30)
q2 = 5,94x2,10 =
12,47 kN/m
41
B
9,59
3,100
2¤16
¤12
¤12
¤16
36,479,59
24,00
24,00
A
M
Q
B
B
-41,94
41,72
64,55
A
A
Wymiarowanie:
beton min. C20/25, stal AIIIN, przekrój BxH = 0,24x0,24 m, otulenie strzemion 2,0
cm, przyj to zbrojenie od rodka min. 3#16, od zewn trz min. 2#12, strzemiona 8 w
rozstawie konstr. co 8,0/15,0 cm.
MSd = 41,70 kNm < MRd = 44,65 kNm
VSd = 64,55 kNm < VRd3 = 64,56 kN (strzemiona zag szczone w odleg ci 1/5 L od
podpory)
a = 14,5 mm < alim = L/200 = 15,5 mm
8.3.2
ciany mi dzy rdzeniami elbetowymi
Obliczanie zbrojenia poziomego cian zewn trznych mi dzy rdzeniami elbetowymi
-dane do wymiarowania:
fk = 5,30x0,8=4,24 MPa
fd = 4,24/2,00 =2,12 MPa;
fyd =420 MPa (RB500W)
b = 100 cm;
przyj to d = 20,7 cm (otulenie 30 mm)
Wymiarowanie – strefa przy fundamentach:
przyj to zbrojenie w postaci drabinki z 2#6 zatopionych w ka dej spoinie tj. co 13,1 cm
As = 100,0/13,1x0,2826 = 2,1573 cm2/mb
rami si wewn trznych wynosi:
z = dx(1-0,5x(Asxfyd)/(bxdxfd)) = 20,7x(1-0,5x(2,1573x420)/(100x20,7x2,12)) =
18,56 cm < 0,95xd = 19,67 cm
przyj to z = 18,56 cm
MRd = Asxfydxz = 2,1573x420x18,56 = 16,82 kNm < 0,40xfdxbd2 =
42
0,40x2,12x100x20,72 = 36,34 kNm
zak adaj c max rozstaw rdzeni 2,10 m oraz schemat statyczny ciany – belka
swobodnie oparta mo na okre li max obci enie jakie ww. ciana przeniesie
qRd = 8xMRd/L2 = 8x16,82/2,12 = 30,51 kPa
qRd = 30,51 kPa > qmax = 26,78 kPa (obci enie przy fundamencie)
ciana zbrojona jak wy ej spe nia za enia projektowe.
Wymiarowanie – strefa powy ej 1,55 m od fundamentu:
przyj to zbrojenie w postaci drabinki z 2#6 zatopionych w ka dej spoinie tj. co 26,2 cm
As = 100,0/26,2x0,2826 = 1,0786 cm2/mb
rami si wewn trznych wynosi:
z = dx(1-0,5x(Asxfyd)/(bxdxfd)) = 20,7x(1-0,5x(1,0786x420)/(100x20,7x2,12)) =
19,63 cm < 0,95xd = 19,67 cm
przyj to z = 19,63 cm
MRd = Asxfydxz = 1,0786x420x19,63 = 8,89 kNm < 0,40xfdxbxd2 =
0,40x2,12x100x20,72 = 36,34 kNm
zak adaj c max rozstaw rdzeni 2,10 m oraz schemat statyczny ciany – belka
swobodnie oparta mo na okre li max obci enie jakie ww. ciana przeniesie qRd =
8xMRd/L2 = 8x8,89/2,12 = 16,13 kPa
qRd = 16,13 kPa = qmax = 16,13 kPa (obci enie na poziomie 1,55 m od fundamentu)
ciana zbrojona jak wy ej spe nia za enia projektowe.
9, Posadowienie
Na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej w pa dzierniku 2013 przez mgr
Marka Winskiewicza z Dobrego Miasta stwierdza si , e w pod u zalegaj
wodnolodowcowe piaski drobne, redniozag szczone przewarstwione
wodnolodowcowymi mu ami w postaci py ów, glin pylastych, piasków gliniastych w
stanie plastycznym do twardoplastycznego. Grunty wra liwe s na uplastycznienie, na
wstrz sy i drgania mechaniczne.
Do wymiarowania aw fundamentowych przyj to posadowienie na glinach, piaskach
gliniastych plastycznych o IL<0,3, Cu=20,0 kPa, =150, symbol konsolidacji pod a
B/C. G boko przemarzania 1,0 m
Budynek posadawia si na wylewanych „na mokro” awach, stopach fundamentowych.Do betonu we wszystkich elementach posadowienia doda nale y rodki uszczelniaj ce. Projektuje si awy, stopy fundamentowe z betonu min C20/25, wieniec
aw min 4#12(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 30,0 cm, pr ty rozdzielcze dla aw
Ø8(St0S-b) co 30,0 cm.
Pod wszystkimi awami wykona podk ad min 10.0 cm z chudego betonu (C8/10).
Obliczanie zbrojenia wykonano pos uguj c si Kalkulatorem elbetu z firmy KKM z
Olsztyna
Obliczanie dopuszczalnych napr
w gruncie pod awami:
-parametry gruntu:
rodzaj gruntu
glina pylasta
stan gruntu
IL=0,4
(r)
0
k t tarcia wewn trznego
u =0.9x15,0=13,5
spójno
cu(r) =0.9x20,0=18,0 kPa
min zag bienie
Dmin=0,60 m
B/L=0, Bza =1,0m, Nc=10,0 , ND=3,43 , NB=0,42
Qdop<mxqf=0,9x0,9x[Ncxcu(r)+ NDxDminx18,0+NBx18,0x1,0]=
=0,81x(10,0x18,0+3,43x18,0x0,60+0,42x18,0x1,0)= 181,90 kPa
Obliczanie dopuszczalnych napr
w gruncie pod stopami fundamentowymi:
-parametry gruntu:
43
rodzaj gruntu
glina pylasta
stan gruntu
IL=0,4
(r)
0
k t tarcia wewn trznego
u =0.9x15,0=13,5
spójno
cu(r) =0.9x20,0=18,0 kPa
min zag bienie
Dmin=1,0m
B/L=1, Bza =1,0m, Nc=10,0 , ND=3,43 , NB=0,42
Qdop<mxqf=0,9x0,9x[Ncxcu(r)+ NDxDminx18,0+NBx18,0x1,0]=
=0,81x(10,0x18,0+2,5x3,43x18,0x0,60+0,76x0,42x18,0x1,0)= 225,0 kPa
9.1
awa pod cian wewn trzn poprzeczn
Zebranie obci
obliczeniowych
odpowiednio reakcja z poz.2.2 roz ona na odcinku 3,0 m
2x52,16/3,0
2x(0,25x4,28x4,24/4,28)x4,93
ciana poddasza i I pi tra przyj to
2x2,80x(0.24x18,0x1,1+2x0.015x19,0x1,3=5,49)
ze stropów (n/I pi trem i parterem)
2x0,5x(4,24+4,24)x9,38
ciana parteru
3,60x5,49
ze stropu n/przyziemiem
0,5x(4,24+4,24)x(8,30+4,20=12,50)
ciana przyziemia z bloczków betonowych przyj to
3,60x(0,24x24,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
ci ar w asny awy fundamentowej + grunt n/ aw przyj to
1,40x0,60x24,0x1,1
Projektuje si aw elbetow o przekroju
Napr enia w gruncie pod aw
=275,95/1,50= 183,9 kPa
dop=181 90 kPa
= 34,78 kN/m
= 10,45 kN/m
= 30,76 kN/m
= 79,54 kN/m
= 19,76 kN/m
= 53,00 kN/m
= 25,48 kN/m
= 253,77 kN/m
=
22,18 kN/m
275,95 kN/m
BxH=1,50x0,40m
Wymiarowanie:
- beton min C20/25, otulenie zbrojenia 5 cm,stal min 34GS
- moment zginajacy aw na kraw dzi ciany
M=(NRs/B)x0,5x0,25x(B-0,24)2=(253,77/1,50)x0,5x0,25x(1,50-0,24)2=33,57 kNm
- wymagane obliczeniowo zbrojenie #12 co 19,0 cm (min wymagane normowo)
MRd= 69,10 kNm > MSd= 33,57 kNm
9.2
awa pod cian wewn trzn poprzeczn kl.schodowej
Zebranie obci
obliczeniowych
2x52,16/3,0
(0,25x4,28x4,24/4,28)x4,93
(0,25x4,28x4,64/4,28)x4,93
ciana wewn trzne jw przyj to
44
= 34,78 kN/m
= 5,23 kN/m
= 5,72 kN/m
30,76+19,76+25,48
2x0,5x(4,24+4,64)x9,38
0,5x(4,24+4,64)x(8,30+4,90=13,20)
1,50x0,60x24,0x1,1
=263,63/1,60= 179,60 kPa < dop=181 90 kPa
= 76,00 kN/m
= 83,29 kN/m
= 58,61 kN/m
=263,63 kN/m
=
23,76 kN/m
287,39 kN/m
BxH=1,60x0,40m
Wymiarowanie:
- wymagane obliczeniowo zbrojenie #12 co 19,0 cm(min wymagane normowo)
9.3
awa pod cian wewn trzn pod uzn kl.schodowej
Zebranie obci
obliczeniowych
ciana wewn trzne jw przyj to
30,76+19,76+25,48
3x0,5x2,38x9,38
z p yt biegowych przyj to
3x0,5x3,72x14,86
1,00x0,60x24,0x1,1
=208,83/1,20= 173,54 kPa < dop=181 90 kPa
= 76,00 kN/m
= 33,47 kN/m
= 82,92 kN/m
192,39 kN/m
=
23,76 kN/m
208,83 kN/m
BxH=1,20x0,40m
Wymiarowanie:
MRd= 69,10 kNm > MSd= 18,47 kNm
9.4
awa pod cian zewn trzn szczytow w osi I
Zebranie obci
obliczeniowych
45
52,16/3,0
= 17,39 kN/m
(0,25x4,28x4,24/4,28)x4,93
= 5,23 kN/m
ciana szczytowa poddasza przyj to wysoko ci 3,60m z Ytonga
3,60x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3=3,12)
= 11,23 kN/m
0,5x79,54
= 39,77 kN/m
ciana I pi tra i parteru z Ytonga
(2,80+3,60)x(0,24x9,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3=3,12)
= 19,97 kN/m
0,5x53,0
= 26,50 kN/m
3,60x(0,24x24,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)
= 25,48 kN/m
=145,57 kN/m
1,00x0,60x24,0x1,1
=145,57/0,90= 179,34 kPa < dop=181 90 kPa
=
15,84 kN/m
161,41 kN/m
BxH=0,90x0,40m
Wymiarowanie:
M=(NRs/B)x0,5x0,25x(B-0,24)2=(145,57/0.90)x0,5x0,25x(0,90-0,24)2=8,81 kNm
9.5
awa pod cian zewn trzn szczytow w osi A
Zebranie obci
obliczeniowych
odpowiednio reakcja z dachu przyj to
7,47/0,85
ze stropów n/parterem
0,5x2,10x7,28
ciana parteru z Ytonga
3,60x3,12
0,5x2,10x13,20
0,40x0,60x24,0x1,1
Projektuje si aw betonow o przekroju
46
= 8,79 kN/m
=
7,64 kN/m
= 11,23 kN/m
= 13,86 kN/m
= 25,48 kN/m
= 67,00 kN/m
= 6,34 kN/m
73,34 kN/m
BxH=0,50x0,40m
=73,34/0,50= 146,68 kPa <
9.6
dop=181
90 kPa
awa pod cian zewn trzn pod
Zebranie obci
obliczeniowych
4,28/0,85
0,5x2,10x7,28
ciana zewn trzna os onowe poddasza z Ytonga wys. 3,60m
3,60x3,12
(0,25)x4,24x13,20
0,40x0,60x24,0x1,1
=82,05/0,50= 164,10 kPa < dop=181 90 kPa
9.7
awa pod cian zewn trzn pod uzn obc. traktem 2,28m
Zebranie obci
obliczeniowych
0,5x2,10x7,28
ciana zewn trzna przyj to
11,23+19,97+25,48
3x0,5x2,38x9,38
0,40x0,60x24,0x1,1
=101,53/0,60= 169,22 kPa < dop=181 90 kPa
9.8
= 5,04 kN/m
=
7,64 kN/m
= 11,23 kN/m
= 13,99 kN/m
= 25,48 kN/m
= 75,71 kN/m
= 6,34 kN/m
82,05 kN/m
BxH=0,50x0,40m
=
5,04 kN/m
=
7,64 kN/m
= 31,20 kN/m
= 33,47 kN/m
= 25,48 kN/m
95,19 kN/m
= 6,34 kN/m
101,53 kN/m
BxH=0,60x0,40m
awa pod cian zewn trzn pod uzn w osi 2
Zebranie obci
obliczeniowych
odpowiednio z zadaszenia n/wej ciem przyj to jak dla poz.5.5 = 14,92 kN/m
ciana zewn trzna z Ytomga przyj to
3,0x3,12
= 9,36 kN/m
ze stropów n/przyziemiem przyj to
(0,25)x4,64x13,20
= 15,31 kN/m
= 25,48 kN/m
47
65,07 kN/m
0,40x0,60x24,0x1,1
=71,41/0,50= 142,8 kPa < dop=181 90 kPa
= 6,34 kN/m
71.41 kN/m
BxH=0,50x0,40m
9.9 Rygiel fundamentowy mi dzy stopami fundamentowymi
przyj to konstrukcyjnie belk fundamentow z betonu min C20/25, o przekroju
min BxH=0,30x0,40m, zbrojenie pod ne 4#12 (34GS), strzemiona Ø8 co 25,0
cm
9.10 Stopa fundamentowa pod s up wewn. w osi E
Zebranie obci
obliczeniowych
reakcja z podci gu poz.2.2
2x52,15
ze stropu poz.2.1 odpowiednio przyj to
2x0,25x(4,24+4,64)x4,93x0,5x4,28
reakcja z podci gu poz.3.8.A
reakcja z podci gu poz.3.8.B
ci ar w asny s upów, rdzeni elbetowych przyj to
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
= 104,32 kN
=
=
=
=
= 16,00 kN
= 547,56 kN
ci ar w asny stopy fundamentowej + grunt n/stop przyj to
1,70x1,60x0,60x,0x1,1
Projektuje si stop elbetow o wymiarach
Napr enia w gruncie pod stop
=575,03/(1,60x1,60)= 224,6 kPa <
46,84 kN
109,04 kN
100,50 kN
170,90 kN
=
27,47 kN
575,03 kN
BxLxH=1,60x1,60x0,40m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
- moment zginajacy stop na kraw dzi s upa
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(547,56/1,60x1,60)x(2x1,60+0,24)x(1,60-0,24)2]/24= 56,71 kNm
- wymagane obliczeniowo zbrojenie #12 co 19,0x19,0 cm(min wymagane
normowo)
MRd= 69,10 kNm > MSd= 56,71 kNm
9.11 Stopa fundamentowa pod s up wewn. w osi D
Zebranie obci
obliczeniowych
2x52,15
ze stropu poz.2.1 odpowiednio przyj to
2x0,25x(4,24+4,64)x4,93x0,5x4,28
reakcja z podci gu poz.3.3 na I pi trze
48
= 104,32 kN
= 46,84 kN
= 468,20 kN
reakcja z podci gu poz.3.3 na parterze
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
= 468,20 kN
= 468,20 kN
= 16,00 kN
= 1571,72 kN
3,0x3,0x0,6x24,0x1,1
=1714,28/(2,80x2,80)= 218,66 kPa <
=
45,78 kN
1714,28 kN
BxLxH=2,80x2,80x0,50m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(1571,72/2,80x2,80)x(2x2,80+0,24)x(2,80-0,24)2]/24= 319,69 kNm
- wymagane obliczeniowo zbrojenie #12 co 14,0x14,0 cm
MRd= 339,0 kNm > MSd= 319,69 kNm
9.12 Stopa fundamentowa pod s up zewn. w osi D-1
Zebranie obci
obliczeniowych
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
= 147,00 kN
= 147,00 kN
= 147,00 kN
= 16,00 kN
= 457,00 kN
1,60x1,60x0,6x24,0x1,1
=497,55/(1,50x1,50)= 221,10 kPa <
=
40,55 kN
497,55 kN
BxLxH=1,50x1,50x0,40m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(457,0/1,50x1,50)x(2x1,50+0,24)x(1,50-0,24)2]/24= 43,53 kNm
normowo)
MRd= 69,10 kNm > MSd= 43,53 kNm
9.13 Stopa fundamentowa pod s up zewn. w osi D-5
Zebranie obci
obliczeniowych
49
= 109,70 kN
= 109,70 kN
= 109,70 kN
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
= 16,00 kN
= 344,10 kN
1,40x1,40x0,6x24,0x1,1
=375,15/(1,30x1,30)= 222,0 kPa <
=
31,05 kN
375,15 kN
BxLxH=1,30x1,30x0,40m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(344,10/1,30x1,30)x(2x1,30+0,24)x(1,30-0,24)2]/24= 27,06 kNm
normowo)
MRd= 69,10 kNm > MSd= 27,06 kNm
9.14 Stopa fundamentowa pod s up zewn. w osi C-3
Zebranie obci
obliczeniowych
reakcja z podci gu poz.3.4.A+poz.3.4.B
176,20+147,20
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
= 323,40 kN
= 177,70 kN
= 16,00 kN
= 517,16 kN
1,60x1,60x0,6x24,0x1,1
=557,71/(1,60x1,60)= 217,80 kPa <
=
40,55 kN
557,71 kN
BxLxH=1,60x1,60x0,40m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(517,16/1,60x1,60)x(2x1,60+0,24)x(1,60-0,24)2]/24= 53,55 kNm
normowo)
MRd= 69,10 kNm > MSd= 53,55 kNm
9.15 Stopa fundamentowa pod s up po redni w osi C
Zebranie obci
obliczeniowych
66,79+439,2
50
= 1107,10 kN
= 177,70 kN
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
= 16,00 kN
= 1300,80 kN
2,50x2,50x0,6x24,0x1,1
=1399,8/(2,50x2,50)= 223,90 kPa <
=
40,55 kN
1399,80 kN
BxLxH=2,50x2,50x0,50m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(1300,8/2,50x2,50)x(2x2,50+0,24)x(2,50-0,24)2]/24= 232,10 kNm
- wymagane obliczeniowo zbrojenie #12 co 15,0x15,0 cm
MRd= 271,0 kNm > MSd= 232,10 kNm
9.16
awa fundamentowa pod cian i rdze elbet. w osi C
Zebranie obci
obliczeniowych
(139,40+123,1)/3,0
ze stropu nad przyziemiem
0,5x(4,24+4,24)x13,20
1,0x0,60x24,0x1,1
=184,79/1,10= 168,00 kPa < dop=181 90 kPa
= 87,50 kN/m
= 55,97 kN/m
= 25,48 kN/m
168,95 kN/m
= 15,84 kN/m
184,79 kN/m
BxH=1,10x0,40m
Wymiarowanie:
9.17 Stopa fundamentowa pod s up wewn trzny w osi B
Zebranie obci
obliczeniowych
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
1,70x1,70x0,6x24,0x1,1
51
= 333,40 kN
= 237,00 kN
= 16,00 kN
= 586,40 kN
=
47,78 kN
632,18 kN
=632,18/(1,70x1,70)= 218,7 kPa <
BxLxH=1,70x1,70x0,40m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(586,40/1,70x1,70)x(2x1,70+0,24)x(1,70-0,24)2]/24= 65,60 kNm
normowo)
MRd= 69,10 kNm > MSd= 65,60 kNm
9.18 Stopa fundamentowa pod s up skrajny w osi B
Zebranie obci
obliczeniowych
(2,80+3,60+3,3)x0,25x0,24x25,0x1,1
= 98,50 kN
= 85,88 kN
= 16,00 kN
= 200,43 kN
1,10x1,10x0,6x24,0x1,1
=219,60/(1,00x1,00)= 219,60 kPa <
=
19,17 kN
219,60 kN
BxLxH=1,00x1,00x0,40m
dop=225,0
kPa
Wymiarowanie:
M=[(NRs/BxL)x(2xB+0,24)x(L-0,24)2]/24=
=[(200,43/1,00x1,00)x(2x1,00+0,24)x(1,00-0,24)2]/24= 10,80 kNm
normowo)
MRd= 69,10 kNm > MSd= 10,80 kNm
9.19 Fundament pod szyb windowy
Projektuje si dla wewn trznej windy osobowej fundament w postaci elbetowej
p yty fundamentowej o wymiarach BxLxH=2,10x2,10x0,40m, z betonu min C20/25,
zbrojonej dolem i gór siatk z pr tów #12(34GS) co 15,0x15,0 cm. cianki podszybia gr. min 15,0 cm zbrojone przypowierzchniowo siatkami z pr tów min #10 co
20,0x20,0 cm.
9.20 Fundament pod ciany zewn trznych schodów, podjazdów
Projektuje si cianki nosne schodów wewn trznych, podjazdów posadowi na
betonowej awie o wymiarach BxH=0,30x0,30 m , zbrojona pod nie 4#12.
52
10. ciana oporowa przy zej ciach do przyziemia
Przy zej ciach do przyziemii projektuje si elbetowe ciany oporowe.
Obliczenia ww ciany wykonano za pomoc program obliczeniowego. ciany oporowe obliczono dla trzech poziomów wysoko ci:
h=3,00m, h=2,0m, h=1,0m
10.1 ciana oporowa dla h=3.00m
Geometria
Materia y
Klasa betonu
Klasa stali
Otulina
rednica pr tów zbrojeniowych ciany 1
rednica pr tów zbrojeniowych podstawy
Dopuszczalne rozwarcie rys
[cm]
[mm]
[mm]
[mm]
2
B25
St0S
4.00
12.0
12.0
0.3
Warunki gruntowe
Warstwa
Nazwa gruntu
1
Grunt spoisty
typu B
Mi
(n)
szo
[m]
[t/m3]
1.90
5.50
Cu(n)
M(n)
[°]
[kPa] [kPa]
15.00 25.55 33189.
56
Metoda okre lania parametrów geotechnicznych
Obci enia
53
(n)
u
M0(n)
[kPa]
24898.40
B
Nr
Rodzaj
1
Obci enie pow. pionowe
[kN/m2]
Warto
Xpocz [m]
5.00
1.00
Xkon [m]
5.00
Obci enia powierzchniowe wyniki
Wypadkowa si a pozioma od pionowego obci enia powierzchniowego wynosi 2.68 kN/m
Parcie zasypki
Wypadkowe parcie zasypki na cian oporow wynosi 56.51 kN/m
Wypadkowy odpór zasypki wynosi 3.53 kN/m
Sprawdzenie stanu granicznego no no ci gruntu
No no gruntu bezpo rednio pod p yt fundamentow .
No no jest OK. G = 217.63 kN
m*Qnf = 0.9 * 364.18 = 327.76 kN.
Napr enia pod p yt fundamentow
54
min
0.90
max
1.20
Napr enia w naro ach p yty fundamentowej.
Warto q1 = 28.24 kN/m2
Warto q2 = 139.17 kN/m2
Wymiarowanie zbrojenia
Element
ciana
Podstawa z lewej
Podstawa z prawej
Moment [kNm]
Zbrojenie
wyliczone [cm2]
70.19
14.81
4.94
6.76
63.52
13.35
Zbrojenie przyj te
[cm2]
15.82
6.78
14.69
Stateczno fundamentu
Stateczno na obrót
Stateczno OK. Mor = 80.80 kNm/m
mo*Mur = 0.90 * 227.16 = 204.45 kNm/m
Stateczno na przesuw
Przesuw na styku fundamentu i gruntu zabezpieczony poprzez p yt schodów „na gruncie”
Rozk ad napr
pod ciank
55
Tabela z warto ciami:
Nr
H [m]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
1.00
1.10
1.30
1.50
1.70
1.90
2.10
2.30
2.50
2.70
2.90
3.10
3.30
3.50
3.70
3.90
4.10
4.30
4.50
4.70
4.90
Legenda:
H [m]
ZR [kN/m2]
ZS [kN/m2]
ZD [kN/m2]
ZR
[kN/m2]
17.66
19.52
23.25
26.98
30.71
34.43
38.16
41.89
45.62
49.34
53.07
56.80
60.53
64.26
67.98
71.71
75.44
79.17
82.89
86.62
90.35
ZS
[kN/m2]
17.66
17.66
17.57
17.30
16.81
16.14
15.36
14.53
13.65
12.80
11.99
11.23
10.52
9.87
9.28
8.73
8.22
7.76
7.33
6.93
6.56
ZD
[kN/m2]
52.10
52.09
51.84
51.04
49.59
47.62
45.31
42.86
40.28
37.76
35.37
33.13
31.05
29.13
27.37
25.75
24.26
22.88
21.62
20.44
19.35
Suma =
ZS+ ZD
[kN/m2]
69.75
69.75
69.41
68.33
66.40
63.76
60.67
57.39
53.94
50.56
47.35
44.35
41.57
39.01
36.65
34.48
32.48
30.64
28.94
27.37
25.91
- boko liczona od poziomu terenu
- napr enia pierwotne
- napr enia wtórne
- napr enia dodatkowe od obci enia w asnego
Przemieszczenia korony ciany
Przemieszczenie wzgl dne wywo ane nierównomiernym osiadaniem f1/H = 0.0039
0.006
Przemieszczenie wzgl dne wywo ane odkszta ceniem elementu elbetowego f2/H = 0.0032
0.004
Sumaryczne ugi cie korony ciany f = f1+f2 = 1.55 cm + 1.28 cm =2.83 cm
0.015*H = 6.00 cm
10.2 ciana oporowa dla h=2.00m
Geometria
56
Materia y
Klasa betonu
Klasa stali
Otulina
rednica pr tów zbrojeniowych ciany 1
B25
St0S
4.00
12.0
12.0
0.3
[cm]
[mm]
[mm]
[mm]
2
Warunki gruntowe
Warstwa Nazwa gruntu Mi
1
Grunt
spoisty typu
B
szo
[m]
5.50
(n)
3
[t/m ]
1.90
Cu(n)
M(n)
[°]
[kPa]
[kPa]
15.00 25.55 33189.56
(n)
u
M0(n)
[kPa]
24898.40
Metoda okre lania parametrów geotechnicznych
B
Parametry zasypki
Piasek gruby, piasek
redni
1.80
30.00
0.00
Nazwa gruntu
[t/m3]
[°]
[kPa]
(n)
(n)
u
Cu(n)
Obci enia
Nr
Rodzaj
1
[kN/m2]
Warto
5.00
Xpocz
[m]
1.00
Xkon
[m]
5.00
min
0.90
Parcie zasypki
57
max
1.20
No no jest OK. G = 97.23 kN
m*Qnf = 0.9 * 171.15 = 154.04 kN.
Warto q1 = 0.0 kN/m2 ( teoretyczna warto odpowiadaj ca q1 = -3.71 kN/m2 )
Warto q2 = 125.14 kN/m2
Zasi g odrywania.
Zasi g odrywania zgodny z norm . C = 0.05 m
0.25xB = 0.40 m
Element
ciana
Podstawa z lewej
Podstawa z prawej
Moment [kNm]
Zbrojenie
wyliczone [cm2]
27.88
6.76
4.37
6.76
18.08
6.76
58
Zbrojenie przyj te
[cm2]
6.78
6.78
6.78
Stateczno na obrót
mo*Mur = 0.90 * 65.83 = 59.25 kNm/m
Przesuw na styku fundamentu i gruntu zabezpieczony poprzez „oparcie” si o plyt schodów „na gruncie”
Przemieszczenie wzgl dne wywo ane nierównomiernym osiadaniem f1/H = 0.0044 0.006
Przemieszczenie wzgl dne wywo ane odkszta ceniem elementu elbetowego f2/H = 0.0006 0.004
0.015*H = 4.50 cm
10.3
ciana oporowa dla h=1,0m
Geometria
Materia y
Klasa betonu
Klasa stali
Otulina
rednica pr tów zbrojeniowych
ciany
1
59
[cm]
[mm]
B25
St0S
4.00
12.0
[mm]
[mm]
2
12.0
0.3
Warunki gruntowe
Warst Nazwa gruntu Mi
wa
1
Nr
1
Grunt
spoisty typu
B
(n)
szo
[t/m3]
1.90
[m]
5.50
Rodzaj
[kN/m2]
(n)
u
[°]
15.00
Cu(n)
M(n)
[kPa]
[kPa]
[kPa]
25.55 33189.56 24898.40
Warto
Xpocz [m] Xkon [m]
5.00
1.00
5.00
Parcie zasypki
No no jest OK. G = 43.43 kN > m*Qnf = 0.9 * 101.81 = 91.63 kN.
60
M0(n)
min
0.90
max
1.20
Warto q1 = 0.0 kN/m2 ( teoretyczna warto odpowiadaj ca q1 = -24.19 kN/m2 )
Warto q2 = 106.58 kN/m2
Zasi g odrywania.
Zasi g odrywania zgodny z norm . C = 0.18 m
0.25xB = 0.25 m
Element
Moment [kNm]
ciana
Podstawa z lewej
Podstawa z prawej
Zbrojenie wyliczone
[cm2]
7.19
6.76
0.56
6.76
1.89
6.76
Zbrojenie
przyj te [cm2]
6.78
6.78
6.78
Stateczno na obrót
mo*Mur = 0.90 * 16.75 = 15.07 kNm/m
Rozk ad napr
pod
Tabela z warto ciami:
Nr
H [m]
0
1.00
1
1.10
2
1.30
3
1.50
4
1.70
ciank
ZR [kN/m2]
17.66
19.52
23.25
26.98
30.71
ZS [kN/m2]
17.66
17.60
16.57
14.56
12.39
61
ZD [kN/m2]
16.67
16.91
17.83
16.90
15.01
Suma =
34.33
34.51
34.40
31.46
27.40
ZS+ ZD
[kN/m2]
5
6
7
8
9
1.90
2.10
2.30
2.50
2.70
34.43
38.16
41.89
45.62
49.34
Legenda:
H [m]
ZR [kN/m2]
ZS [kN/m2]
ZD [kN/m2]
10.54
9.07
7.92
7.00
6.25
13.06
11.37
9.99
8.87
7.95
23.60
20.45
17.91
15.87
14.20
- boko liczona od poziomu terenu
- napr enia pierwotne
- napr enia wtórne
- napr enia dodatkowe od obci enia w asnego
Przemieszczenie wzgl dne wywo ane nierównomiernym osiadaniem f1/H = 0.0043
0.006
Przemieszczenie wzgl dne wywo ane odkszta ceniem elementu elbetowego f2/H = 0.0000
0.004
0.015*H = 3.00 cm
Sprawdzi :
mgr in . Bogdan Jasko
Projektant:
mgr in . Anna Ceynowa
62

OBLICZENIA STATYCZNE

Transkrypt

Podobne dokumenty

BABSKI Cok - Gimnazjum nr 4 w Czerwionce

Notka biograficzna: Wioleta Komar – aktorka, reżyser, pedagog. W

(Microsoft Word Viewer - KARTA ZG\243OSZENIA DZIECKA DO

harmonogram - poradnia medycyny pracy

Okładka - Ciechocinek.pl

WerSal

marszałek - Fundacja „Ubi societas, ibi ius”

Które państwa aktualnie tworzą strefę euro?

Płaski dowolny układ sił, część II

Pismo Ministerstwa Zdrowia