pobierz

Transkrypt

pobierz

OPIS TECHNICZNY PODSTAWA OPRACOWANIA:
-
Zlecenie inwestora.
Mapa zasadnicza 1:500
ZAKRES OPRACOWANIA I DANE OGÓLNE
Projekt obejmuje swym zakresem koncepcję przebudowy kanalizacji deszczowej , w tym:
- odprowadzenie wód opadowych z terenu zlokalizowanego przy ulicach : Żeromskiego,
Kochanowskiego, Al. Niepodległości, Solskiego , Staffa, Sikorskiego, Kochanowskiej, Chopina , Fredry,
Marii Curie-skłodowskiej, - likwidację istniejących kłopotów z odpływem deszczówki i istniejących
podtopień.
Analiza pracy istniejącej kanalizacji w zakresie opracowania
Istniejąca zlewnia
Teren objęty opracowaniem stanowi fragment zlewni obejmującej tereny przyległe do ulic
Niepodległości, Żeromskiego, Kochanowskiego, Niepodległości, Solskiego.
Istniejąc a kanalizacja deszczowa posiada kilka załamań , które są przyczyną podtopień i zastoin wody
opadowej. Kolektor istniejący w ulicach Żeromskiego, Kochanowskiego, Niepodległości, Solskiego
posiada o średnicę kd-0.4, kd-0.6, kd-08, kd-1.0. Powierzchnia całkowita zlewni objętych
opracowaniem wynosi 29,747 ha. Powierzchnia zredukowana zlewni wynosi 9,727 ha.
Na terenie zlewni wyodrębniono następujące charakterystyczne tereny :
-tereny zielone współczynnik spływu
φ = 0,4
-teren utwardzone współczynnik spływu φ = 0,8
- dachy współczynnik spływu
φ = 0,30
Wartość q przyjęto na podstawie rozporządzenia Ministra Środowiska z 24.07.2006 r. w
sprawie warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wody lub do
ziemi oraz w spr. substancji szczególnie niebezpiecznych dla środowiska, q przyjęto dla
deszczu o czasie trwania 15 minut dla rejonu o opadzie rocznym do 650 mm/haxa i przy
prawdopodobieństwie deszczu 20% (1 raz na 5 lat).
Z uwagi na fakt, że powierzchnia zlewni jest mniejsza jak 50 ha, obliczeń spływu
wód opadowych dokonano w oparciu o metodę stałych natężeń
Kolektor deszczowy w ulicy Kochanowskiego
Kolektor ten: Dn600 posiada średni spadek iśr.=0,5‰, a przepustowość przy pracy bezciśnieniowej przy
wypełnieniu całkowitym Qc=795.30l/s, a przy wypełnieniu 0.94d Q=853.30l/s.
Określono również wcześniej jego przybliżona przepustowość przy pracy pod ciśnieniem i wynosi ona
około 1131 l/s. Układ wysokościowy kolektora posiada zmienny spadek z 3 odcinkami o spadku
przeciwnym. Spadki kolektora są większe w jego dolnej części, natomiast na odcinku do torów
kolejowych jest ułożony prawie w poziomie. Odcinki kolektora o przeciwnym spadku pogarszają jego
pracę poprzez zamulania.
Opis projektowanych rozwiązań .
Miejsce włączenia .
Miejscami włączenia dla projektowanej przebudowy kanału deszczowego będą :
-studnia oznaczona w projekcie zagospodarowania terenu D1 o rzędnych 170,10/167,96 m
n.p.m. i kolektor deszczowy φ800
n.p.m. kolektor deszczowy φ800
n.p.m. kolektor deszczowy φ800
Kanały i urządzenia projektowane
W ramach przebudowy kanalizacji deszczowej projektuje się wybudowanie :
 363 m kanału deszczowego z rur WIPRO o średnicy 800 mm
 229 m kanału deszczowego z rur WIPRO o średnicy 600mm
 40,5 m kanału deszczowego z rur WIPRO o średnicy 800mm
 26,5 m kanału deszczowego z rur WIPRO o średnicy 600mm w ramach przebudowy istniejącej
kanalizacji
 studni rewizyjnych i połączeniowych na tych kanałach w tym :
- studni betonowych φ1200 - 5 szt.
- studni betonowych φ1500 - 4 sz.
Warunki gruntowo – wodne .
Dla potrzeb realizacji budowy kanału deszczowego należy wykonać dokumentację geotechniczną . Ze
wstępnych analiz wynika, że pod warstwą nawierzchni drogowej znajdują się piaski średnie z
domieszkami części organicznych, średnio zagęszczone z pogranicza luźnych
Poziom wody gruntowej znajduje się na głębokości około 1,8 - 2,5 m p.p.t..
Trasa projektowanej sieci.
Trasa projektowanego kanału o średnicy 800 mm na odcinku od studni D1 do studni
D10 przebiegać będzie w osi dróg ul. Sikorskiego i ul, Kochanowskiego.
Na odcinku D13 do k1 nowy kanał układany będzie po trasie istniejącego kanału.
Na odcinku od D11 do D12 przebiegać będzie drodze ul. Solskiego
Rurociągi .
Projektowaną sieć kanalizacyjną należy wybudować z rur : z rur betonowych lub żelbetowych DN600,
DN800..Rury muszą być zgodne z PN-EN 1916, posiadać w kielichach zintegrowane uszczelki z EPDM
i być wykonane z wodoszczelnego betonu klasy minimum C40/50 z dodatkiem cementu
siarczanoodpornego pozwalającego im pracować bez żadnych zabezpieczeń w środowisku XA2 według
PN-EN 206.
Studnie rewizyjne
Studnie rewizyjne powinny być wykonane zgodne z PN-EN1917, wykonane z betonu jw. w systemie
prefabrykowanych elementów o połączeniach na uszczelki . Element dolny studni musi mieć fabrycznie
zamontowane przejścia szczelne z uszczelkami dla dołączanych rur. Przyjęto studnie o średnicy
DN1200, dla rur DN800 studni przelotowych oraz DN1500 dla studni rozdzielczych. Wysokość kinet w
studniach powinna wynosić 1/1. Studnie DN1000 – DN1500 powinny być wykonane w systemie Perfect
jako monolit części dolnej z kinetą. Połączenia studni rewizyjnych z rurociągami należy wykonać jako
przegubowe za pomocą elementów z bosymi końcami oraz bosym końcem i kielichem dostarczanych
przez producenta rur.
ROBOTY ZIEMNE
Roboty ziemne – warstwa ochronna zasypu.
Na zmontowanych rurociągach należy wykonać warstwę ochronną zasypu. Warstwa
ochronna zasypu winna być wykonana ręcznie z piasku, i winna sięgać do poziomu min. 0,3 m ponad
wierzch rury. Warstwę tę należy wykonywać ręcznie, warstwami o gr. 10 cm.
Warstwa ochronna zasypu winna być zagęszczona ręcznie do uzyskania wskaźnika
zagęszczenia Is=0,97.
Sposób wykonania zagęszczenia warstwy ochronnej zasypu winien być zgodny z
instrukcją montażu rur wybranego producenta rur.
Roboty ziemne – zasypka wykopów.
Zasypkę wykopów należy wykonywać ręcznie i mechanicznie. Całość wykopów projektuje się zasypać
piaskiem. Zasypka winna być wykonywana i zagęszczona warstwami o takiej grubości, aby grubość
warstwy po zagęszczeniu nie przekraczała 15 cm.
Do zagęszczenia zasypki należy zastosować wibrator płaszczyznowy.
Zasypkę należy zagęścić do uzyskania wskaźnika zagęszczenia Is=0,97, a warstwę 1,2m licząc od
poziomu terenu w pasie drogowym ulic – do uzyskania wskaźnika Is = 1,00.
W przypadku wymagania przez Zarządców dróg wyższego stopnia zagęszczenia gruntu,
takie zagęszczenie należy uzyskać
Skrzyżowanie sieci z uzbrojeniem podziemnym.
Projektowane sieci kanalizacji deszczowej krzyżować się będą z istniejącym uzbrojeniem podziemnym
terenu. Należy je zabezpieczyć zgodne z wymaganiami gestorów sieci.
Przebudować w razie takiej konieczności.
Skrzyżowania z kanałem deszczowym i sanitarnym nie wymaga stosowania dodatkowych
zabezpieczeń.
OBLICZENIA
OBLICZENIA
Według wytycznych projektowania sieci kanalizacyjnych deszczowych i ogólnospławnych
natężenie deszczu miarodajnego q określić wg zależności
A
q = ---------t 0,667
gdzie
A – współczynnik, którego wartość wg wzoru Błaszczyka wynosi
A = 6,631 x 3
2
xC
gdzie
H – suma średnich opadów rocznych [ mm ]
H = 650 mm
C – ilość lat przypadająca na jedno zdarzenie deszczu o natężeniu q lub większym
C100% = 1,
C20% = 5
t – czas trwania deszczu [ min. ] – t = 15 minut
Natężenie deszczu dla prawdopodobieństwa wystąpienia opadu raz na rok - 100%
(C=1) wyniesie
A = 6,631 x 3
2
x1
A = 497,57
497,57
q = --------------- = 81,74 [ dm3 / sek. x ha ]
15 0,667
Natężenie deszczu dla prawdopodobieństwa wystąpienia opadu raz na pięć lat- 20% (C= 5)
A = 6,631 3
2
x5
A = 850,83
850,83
q = --------------- = 139,78 [ dm3 / sek. x ha ]
15 0,667
. Ilość wód opadających z określonej zlewni można obliczyć z zależności:
3
/ sek.]
gdzie:
Q – ilość wód opadowych z poszczególnych pól zlewni do kanałów [ dm3 / sek. x ha ]
q – natężenie deszczu miarodajnego [ dm3 / sek. x ha ]
F – powierzchnia zlewni [ha]
φ - współczynnik spływu powierzchniowego
 Współczynnik spływu powierzchniowego
Drogi i place utwardzone
φ- 0,80
Dachy
φ - 0,90
Tereny zielone
φ - 0,40
Wykonano obliczenia dla deszczu miarodajnego o prawdopodobieństwie występowania 20% i
czasie trwania 15 min dla głównych kanałów.
Zlewnia F1
Powierzchnia jezdnie wraz z chodnikiem F= 25220m2 = 2,522 ha
Wykonano obliczenia dla deszczu miarodajnego o prawdopodobieństwie występowania 100% i czasie
trwania 15 min dla głównych kanałów.
Przepływ w kanale deszczowym obliczono ze wzoru;
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = współczynnik opóźnienia terenowego dla powierzchni z kostki brukowej
 = 0,8
Q = 81,74* 0,8*2,522= 164,92 l/s
Powierzchnia zieleni F= 21440m2 = 2,144 ha
trwania 15 min dla bocznych kanałów.
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = współczynnik opóźnienia terenowego dla powierzchni zielonych
 = 0,4
Q = 81,74 * 0,4 *2,144= 70,1 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 24610m2 = 2,461 ha
Całkowity przepływ w kanale deszczowym na wlocie do rowu obliczono ze wzoru;
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = współczynnik opóźnienia terenowego dla powierzchni dachu
 = 0,8
Q = 81,74 * 0,9* 2,461= 181,05 l/s
Natężenie deszczu miarodajnego - przepływ obliczeniowy wynosi:
Dla całej powierzchni skanalizowanej:
Qo = 164,92+70,1+181,05 = 416,07 l/s czas trwania deszczu 10 min.
Zlewnia F2
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = 0,8
Q = 81,74* 0,8* 1,309= 82,6 l/s
Powierzchnia zieleni F= 21440 m2 = 2,144 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = 0,4
Q = 81,74 * 0,4 *2,144= 70,1 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 6630 m2 = 0,663 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = 0,8
Q = 81,74 * 0,9* 0,663= 48,78 l/s
Qo = 82,6+70,1+48,78 = 201,48 l/s czas trwania deszczu 10 min.
Dla powyższych natężeń dobrano kanały deszczowe o
Zlewnia F3
Powierzchnia jezdnie wraz z chodnikiem F= 33 425 m2 = 3,3425 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = 0,8
Q = 81,74* 0,8* 3,3425= 218,57 l/s
Powierzchnia zieleni F= 7,354 m2 = 7,354 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = 0,4
Q = 81,74 * 0,4 *7,354= 240,45 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 8286 m2 = 0,8286 ha
trwania 15min dla bocznych kanałów.
Q= q x  x F
Gdzie :
q = 81,74 l/s
 = 0,8
Q = 81,74 * 0,9* 0,8286 = 60,96 l/s
Qo = 218,57+ 240,45 + 60,96 = 520,0 l/s czas trwania deszczu 10 min.
Zlewnia F4
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = 0,8
Q = 81,74* 0,8* 1,832 = 119,8l/s
Q= q x  x F
Gdzie :
q =81,74 l/s
 = 0,4
Q = 81,74 * 0,4 *0,3585 = 11,72 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 4435 m2 = 0,4435 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q = 81,74 l/s
 = 0,8
Q = 81,74 * 0,9* 0,4435 = 32,62 l/s
Wykonano obliczenia dla deszczu miarodajnego o prawdopodobieństwie występowania 20%
i czasie trwania 15 min dla głównych kanałów.
Zlewnia F1
Wykonano obliczenia dla deszczu miarodajnego o prawdopodobieństwie występowania 20% i czasie trwania
15 min dla głównych kanałów.
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,8
Q = 139,78* 0,8*2,522= 282,00 l/s
Powierzchnia zieleni F= 21440m2 = 2,144 ha
15 min dla bocznych kanałów.
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78l/s
 = 0,4
Q = 139,78 * 0,4 *2,144= 119,90 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 24610m2 = 2,461 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,8
Q = 139,78 * 0,9* 2,461= 309,60 l/s
Qo = 282,0 + 119,9 +309,60 = 711,5 l/s czas trwania deszczu 10 min.
Zlewnia F2
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,8
Q = 139,78 * 0,8* 1,309= 146,4 l/s
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,4
Q = 139,78 * 0,4 *2,144= 119,9 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 6630 m2 = 0,663 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,8
Q = 146,4 * 0,9* 0,663= 79,26 l/s
Qo = 146,4 + 119,9 +79,26 = 345,6 l/s czas trwania deszczu 10 min.
Zlewnia F3
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,8
Q = 139,78 * 0,8* 3,3425= 370,42 l/s
Powierzchnia zieleni F= 7,354 m2 = 7,354 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,4
Q = 139,78 * 0,4 *7,354= 421,58 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 8286 m2 = 0,8286 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q = 139,78 l/s
 = 0,8
Q = 139,78 * 0,9* 0,8286 = 104,24 l/s
Qo = 370,42 + 421,58 + 104,24 = 896,24 l/s czas trwania deszczu 10 min.
Zlewnia F4
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,8
Q = 139,78 * 0,8* 1,832 = 119,8l/s
Q= q x  x F
Gdzie :
q =139,78 l/s
 = 0,4
Q = 139,78 * 0,4 *0,3585 = 11,72 l/s
Powierzchnia dachu;
F= 4435 m2 = 0,4435 ha
Q= q x  x F
Gdzie :
q = 139,78 l/s
 = 0,8
Q = 139,78 * 0,9* 0,4435 = 32,62 l/s
Tabelaryczne zestawienie ilości wód opadowych
L.p.
Numer zlewni
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
C=1
F1
F2
F3
F4
C=5
F1
F2
F3
F4
Spływ z dachów
l/s
Spływ z terenów
Utwardzonych l/s
Spływ z terenów
Zielonych l/s
razem
164,92
82,6
218,57
119,8
70,1
70,1
240,45
11,72
181,5
48,78
60,96
32,62
416,07
201,48
520,0
164,14
282
146,4
370,42
119,8
119,9
119,9
421,58
11,72
306,6
769,26
104,24
32,62
711,5
345,6
896,24
164,14
Kolektor KI w ulicach: Żeromskiego, Kochanowskiego. Al. Niepodległości, Solskiego w stanie
istniejącym
Kolektor odwadnia zlewnię Frz.=70.773ha i zlewnię zredukowaną Fzr.=33.118ha. Dokonano podziału zlewni
kolektora na zlewnie cząstkowe zgodnie z załączonym planem sytuacyjnym w skali 1:5000, oraz przedstawiono
jego układ wysokościowy na odcinku TA (T-skrzyżowanie ulic: Kochanowskiego i Konopnickiej, A wlot do
kolektora KZ przy ulicy Kusocińskiego) na profilu. Na odcinku TT1 kolektor posiada średnicę kd-0.5m i długość
135m, na odcinku T1M średnicę kd-05 i długość 180m na odcinku T1W posiada średnicę kd-0.6m i długość
209m, na odcinku WP posiada średnicę kd-0.8m i długość 278m, na odcinku PA posiada średnicę kd-0.8m i
długość 636m i kd-1.0 o długości 42m. Sprawdzono również odcinek WS do skrzyżowania ulicy Chopina i Al.
Niepodległości o średnicy kd-0.6 i długości 213m oraz odcinek LN przez plac Armii Krajowej w kierunku ulicy
Fredry o średnicy kd-0.4m i długości 143m oraz odcinek PX do skrzyżowania ulicy Grunwaldzkiej i Kusocińskiego
o średnicy kd-0.5m i długości 98m. Odcinki te potraktowano jako kanały boczne.
Na odcinku TW kolektor posiada w miarę równomierny spadek, na odcinku WP posiada 1 odcinek o spadku
przeciwnym , natomiast na odcinku PA 4 odcinki o spadku przeciwnym. Odcinki przeciwspadków pogarszają
pracę kolektora oraz przyczyniają się do szybkiego zapiaszczania.
Dokonano przeliczenia hydraulicznego poszczególnych odcinków kolektora w oparciu o odwadniane wielkości
powierzchni i istniejące średnice i spadki oraz obliczono wymagane średnice przy założeniu pracy
bezciśnieniowej. Obliczenia przeprowadzono dla częstotliwości występowania deszczu c=1rok i c=2lata i
zestawiono je w tabelach. Przyjęto również założenie, że ewentualne nowe odcinki kolektora będą posiadały
spadki równe uśrednionym spadkom kolektora istniejącego. Założenie to wynika z konieczności utrzymania
istniejącego układu wysokościowego na odcinku TA. Obliczenia przeprowadzono metodą przyjmującą za
podstawę związek pomiędzy natężeniem deszczu i wielkością zlewni z uwzględnieniem współczynnika
opóźnienia, przy czym jako deszcz miarodajny przyjęto deszcz o czasie trwania t=15minutwyliczony z wzoru
Błaszczyka:
qm=4703√c
odpływy wyliczono z wzoru:
Q=qmxφxFxψ [l/s]
Współczynniki opóźnienia φ określono z wzoru Burkli-Zieglera:
φ=1/n√F
przyjmując n jak dla warunków średnich tj. n=6.
Dla wszystkich odcinków w zlewni przyjęto również uśredniony współczynnik spływu ψ=0.5 z wyjątkiem terenów
zielonych dla których przyjęto ψ=0.1. Biorąc pod uwagę postępujący stopień utwardzenia zlewni nie są to
wielkością zawyżone.
Przepustowość istniejących odcinków określono przy pomocy wzoru Manniga zakładając współczynnik
szorstkości n=0.013. Przepustowość ewentualnych nowych odcinków określono również z wzoru Manniga
przyjmując n=0.01239 mimo przyjęcia rur nowej generacji ze względu na obecność dużych ilości piasku w
odprowadzanych wodach opadowych, co powoduje ich pracę jako rury chropowate. Napełnienia kanałów
istniejących i projektowanych określono z krzywych sprawności kanału
Zestawienie odcinków kolektora z przynależnymi zlewniami z wyliczeniem spadków i
współczynników opóźnienia.
lp
1
2
3
4
5
6
7
8
Nazwa
L m
Kd m
RDT
RDT
I %
F ha
ψ
φ
TT’
135
0,5
168,8
168,47
2,4
14,64
0,5
0,64
MT’
180
0,5
169,35
168,80
3,06
5,826
0,5
0,74
T’L
152
0,6
168,47
168,13
2,24
22,993
2,24
0,59
LN
143
0,4
168,13
168,6
3,29
3,735
0,5
0,8
LW
57
0,4
168,13
167,94
3,22
26,728
0,5
SW
213
0,6
167,94
169,03
5,12
10,472
0,5
0,68
WP
278
0,8
167,51
167,94
1,55
44,202
0,5
0,53
PX
98
0,5
168,16
168,48
3,27
12,915
0,5
0,66
PA
636-42
0,8-1,0
167,51
166,82
1,02
70,773
0,5
0,49
Wnioski:
Kolektor KI w ulicach: Kochanowskiego, Al. Niepodległości, Solskiego




kolektor na całym odcinku TA, T (skrzyżowanie ulicy Kochanowskiego i Konopnickiej), A (wlot do
kolektora KZ) jest bardzo przeciążony hydraulicznie (potwierdzają to zalewania miasta nawet przy
niewielkich opadach) i wymaga przebudowy,
istniejące przepustowości poszczególnych odcinków kolektora i proponowane średnice po przebudowie
przedstawiono w załączonych tabelach,
proponowane średnice dla deszczu o c=1 i c=2 niewiele odbiegają od siebie i dlatego biorąc pod uwagę
trasę kolektora-centrum miasta i koszty materiałowe przy zwiększonej średnicy należy przyjąć c=2lata,
cała długość odcinka kolektora do przebudowy wynosi około 1300m,



kanały boczne w kierunku ulicy Fredry i Chopina posiadają wystarczająca przepustowość, natomiast
odpływ rzeczywisty z nich jest mniejszy ze względu na linię ciśnienia w kolektorze KI,
odcinek kolektora w Al. Niepodległości od skrzyżowania z ulicą Kochanowskiego do skrzyżowania z
ulicą Wyspiańskiego posiada rezerwę przepustowości,
Przewiduje się przebudowę kanału deszczowego w ulicy Kochanowskiego oraz w ulicy Fredry wg
załączonej koncepcji

pobierz

Transkrypt

Podobne dokumenty

Meteorolodzy ostrzegają: po deszczu śnieg i mróz

Krajobraz po deszczu - Liga Ochrony Przyrody Okręg w Gdańsku

OPIS ROZWIĄZAŃ TECHNICZNYCH I OBLICZENIE POWIERZCHNI

szabada - Wygraj Sukces

felieton - lo3.szczecin.pl

rozwijanie dyspozycji do działań twórczych u dzieci 3

SPOSOBY POMIARU NATĘŻENIA DESZCZU NA POTRZEBY

Temat: Jesienna pogoda 1. „Jaka dziś pogoda”