spis treści

Transkrypt

spis treści

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY REMONTU BUDYNKU
ul. Więckowskiego 32, ŁÓDŹ, Dz. nr ewid. 439/2, obręb P-1
27.12.2011 r.
PROJEKT KONSTRUKCYJNY
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE
SPIS TREŚCI
I.
OBCIĄŻENIA PROJEKTOWANE................................................................................................................................... 2
1. DACH BUDYNKU FRONTOWEGO ........................................................................................................................................2
2. DACH BUDYNKÓW OFICYN BOCZNYCH I TYLNEJ ..........................................................................................................3
II. OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE ................................................................................................................................... 5
1. Założenia ogólne ....................................................................................................................................................................5
BUDYNEK FRONTOWY....................................................................................................................................................... 5
2. Poz. K/01 Krokiew (wym. 75x200 mm, rozstaw co 80 cm) ...............................................................................................5
3. Poz. P/01 Płatew (wym. 140x175 mm) ................................................................................................................................8
BUDYNEK TYLNEJ OFICYNY ........................................................................................................................................... 11
4. Poz. K/02 Krokiew (wym. 75x200 mm, rozstaw co 70 cm) .............................................................................................11
BUDYNEK PRAWEJ OFICYNY ......................................................................................................................................... 13
BUDYNEK LEWEJ OFICYNY ............................................................................................................................................ 15
7. Poz. P/02 Płatew (wym. 175x175 mm) ..............................................................................................................................18
III. ZAŁĄCZNIKI ................................................................................................................................................................ 20
ZAŁĄCZNIK Nr 1.
DACH BUDYNKU FRONTOWEGO - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny. ...............20
ZAŁĄCZNIK Nr 2.
DACH TYLNEJ OFICYNY - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny. ..............................21
ZAŁĄCZNIK Nr 3.
DACH PRAWEJ OFICYNY - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny..............................21
ZAŁĄCZNIK Nr 4.
DACH LEWEJ OFICYNY - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny.................................22
IV. BIBLIOGRAFIA ............................................................................................................................................................ 23
PROBIN Projektowanie i Obsługa Inwestycji, NIP 771 105 77 07, REGON 590376389 , www.probin.pl
e-mail: [email protected] / [email protected] ; tel.: +48 721 11 27 27 / +48 605 21 14 09
str. 1/23
27.12.2011 r.
I. OBCIĄŻENIA PROJEKTOWANE
1.
DACH BUDYNKU FRONTOWEGO
1.1. Stałe (G)
1.1.1. Ciężar własny (trwała sytuacja obliczeniowa)
L.p.
Opis
ciężar
obj.
gr.
obciążenie
charakt.
[kN/m3]
[cm]
[kN/m2]
obciążenie
obliczeniowe
γf
obciążenie
obliczeniowe
zredukowane
ξ
[kN/m2]
[kN/m2]
1
2x papa gr. (4+5) mm
11,00
0,9
0,099
1,35
0,134
0,85
0,114
2
płyta OSB gr. 22 mm
5,50
2,2
0,121
1,35
0,163
0,85
0,139
3
krokwie 75x200 mm co 80 cm
5,50
20,0
0,103
1,35
0,139
0,85
0,118
4
wełna mineralna miękka gr. 23 cm, np. Rockmin
0,30
23,0
0,069
1,35
0,093
0,85
0,079
5
paroizolacja
0,00
0,0
0,000
1,35
0,000
0,85
0,000
6
sufit g-k GKF12,5mm na stelażu metalowym
0,00
1,2
0,200
1,35
0,270
0,85
0,230
7
SUMA
27,3
0,592
1,35
0,799
0,85
0,679
γf
obciążenie
obliczeniowe
ξ
obciążenie
obliczeniowe
zredukowane
1.1.2. Instalacje (trwała sytuacja obliczeniowa)
L.p.
obciążenie
charakt.
Opis
[kN/m2]
1
nie występują
0,000
2
SUMA
0,000
[kN/m2]
1,35
[kN/m2]
0,000
0,85
0,000
0,000
0,000
1.2. Zmienne (Q)
1.2.1. Użytkowe (trwała sytuacja obliczeniowa)
L.p.
Ψ0
Opis
Ψ1
obciążenie
charakt.
Ψ2
obciążenie
obliczeniowe
γf
2
2
[kN/m ]
1
Użytkowe - Kategoria H - dach bez dostępu z wyjątkiem zwykłego
utrzymania i napraw - obciążenie powierzchniowe
L.p.
Opis
0,0
0,0 0,0
Ψ0
Ψ1
Ψ2
[kN/m ]
0,400
1,5
0,600
obciążenie
charakt.
γf
obciążenie
obliczeniowe
[kN]
1
Użytkowe - Kategoria H - dach bez dostępu z wyjątkiem zwykłego
utrzymania i napraw - obciążenie skupione
0,0
0,0 0,0
1,000
[kN]
1,500
1,5
1.2.2. Śnieg (obc. wiodące), (strefa 2, warunki normalne), (trwała sytuacja obliczeniowa)
L.p.
Opis
1
Śnieg - połać 5°, rozkład równomierny
2
Ψ0
Ψ1
Ψ2
0,5 0,2 0,0
sk
μ
Ce
Ct
kąt
obciążenie
charakt.
[kN/m2]
-
-
-
[°]
[kN/m2]
0,9
0,8
1,0
1,0
5,0
0,717
1,5
1,076
0,9
0,8
1,0
1,0
11,0
0,707
1,5
1,060
γf
obciążenie
obliczeniowe
[kN/m2]
Rozkładu nierównomiernego nie rozpatruje się ponieważ ma mniej niekorzystny wpływ.
Brak miejsc tworzenia się istotnych zasp.
str. 2/23
27.12.2011 r.
1.2.3. Wiatr (strefa I, kategoria terenu III)
L.p.
Opis
Ψ0
Ψ1
Ψ2
kierun
kąt α
ek Θ
ze
qp(z)
cpe
cpi
[m]
[kN/m2]
-
-
[°]
[°]
obciążenie
charakt.
γf
[kN/m2]
obciążenie
obliczeniowe
[kN/m2]
1
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa F, parcie
16,8
0,66
0,2
0,0
0,0
11,0
0,132
1,5
0,198
2
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa F, ssanie
16,8
0,66
-0,9 0,0
0,0
11,0
-0,594
1,5
-0,891
3
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa G, parcie
16,8
0,66
0,2
0,0
0,0
11,0
0,132
1,5
0,198
4
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa G, ssanie
16,8
0,66
-0,8 0,0
0,0
11,0
-0,528
1,5
-0,792
5
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa H, parcie
16,8
0,66
0,2
0,0
0,0
11,0
0,132
1,5
0,198
6
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa H, ssanie
16,8
0,66
-0,3 0,0
0,0
11,0
-0,198
1,5
-0,297
7
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa I, parcie
16,8
0,66
0,0
0,0
0,0
5,0
0,000
1,5
0,000
8
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa I, ssanie
16,8
0,66
-0,6 0,0
0,0
5,0
-0,396
1,5
-0,594
9
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa J, parcie
16,8
0,66
0,2
0,0
0,0
5,0
0,132
1,5
0,198
10
Wiatr, dach dwuspadowy, strefa J, ssanie
16,8
0,66
-0,6 0,0
0,0
5,0
-0,396
1,5
-0,594
0,6 0,2 0,0
Kierunku Θ=180° nie rozpatruje się ponieważ ma mniej niekorzystny wpływ.
Siły tarcia od wiatru pominięto jako nie istotne w dalszych obliczeniach.
2.
DACH BUDYNKÓW OFICYN BOCZNYCH I TYLNEJ
2.1. Stałe (G)
2.1.1. Ciężar własny (trwała sytuacja obliczeniowa)
Jak w pkt. 1.1.1.
2.1.2. Instalacje (trwała sytuacja obliczeniowa)
Jak w pkt. 1.1.2.
2.2. Zmienne (Q)
2.2.1. Użytkowe (trwała sytuacja obliczeniowa)
Jak w pkt. 1.2.1.
2.2.2. Śnieg (obc. wiodące), (strefa 2, warunki normalne), (trwała sytuacja obliczeniowa)
L.p.
Opis
1
2
3
Śnieg - połać 7°, rozkład nierównomierny (zaspa)
Ψ0
Ψ1
Ψ2
0,5 0,2 0,0
sk
μ
Ce
Ct
kąt
obciążenie
charakt.
[kN/m2]
-
-
-
[°]
[kN/m2]
0,9
0,8
1,0
1,0
7,0
0,715
1,5
1,072
0,9
0,8
1,0
1,0
12,0
0,704
1,5
1,056
0,9
3,4
1,0
1,0
7,0
3,037
1,5
4,556
γf
obciążenie
obliczeniowe
[kN/m2]
str. 3/23
27.12.2011 r.
2.2.3. Wiatr (strefa I, kategoria terenu III)
L.p.
Opis
Ψ0
Ψ1
Ψ2
kierun
kąt α
ek Θ
ze
qp(z)
cpe
cpi
[m]
[kN/m2]
-
-
[°]
[°]
obciążenie
charakt.
γf
[kN/m2]
obciążenie
obliczeniowe
[kN/m2]
1
Wiatr, dach jednospadowy, strefa F, parcie
16,8
0,66
0,2
0,0
0,0
12,0
0,132
1,5
0,198
2
Wiatr, dach jednospadowy, strefa F, ssanie
16,8
0,66
-0,9 0,0
0,0
12,0
-0,594
1,5
-0,891
3
Wiatr, dach jednospadowy, strefa G, parcie
16,8
0,66
0,2
0,0
0,0
12,0
0,132
1,5
0,198
4
Wiatr, dach jednospadowy, strefa G, ssanie
16,8
0,66
-0,8 0,0
0,0
12,0
-0,528
1,5
-0,792
5
Wiatr, dach jednospadowy, strefa H, parcie
16,8
0,66
0,2
0,0
0,0
12,0
0,132
1,5
0,198
6
Wiatr, dach jednospadowy, strefa H, ssanie
16,8
0,66
-0,3 0,0
0,0
12,0
-0,198
1,5
-0,297
ze
qp(z)
cpe
cpi
obciążenie
charakt.
γf
obciążenie
obliczeniowe
[m]
[kN/m2]
-
-
L.p.
Opis
0,6 0,2 0,0
Ψ0
Ψ1
Ψ2
kierun
kąt α
ek Θ
[°]
[°]
[kN/m2]
[kN/m2]
1
Wiatr, dach jednospadowy, strefa F, parcie
16,8
0,66
0,0
0,0 180,0
7,0
0,000
1,5
0,000
2
Wiatr, dach jednospadowy, strefa F, ssanie
16,8
0,66
-2,3 0,0 180,0
7,0
-1,518
1,5
-2,277
3
Wiatr, dach jednospadowy, strefa G, parcie
16,8
0,66
0,0
0,0 180,0
7,0
0,000
1,5
0,000
4
Wiatr, dach jednospadowy, strefa G, ssanie
16,8
0,66
-1,3 0,0 180,0
7,0
-0,858
1,5
-1,287
5
Wiatr, dach jednospadowy, strefa H, parcie
16,8
0,66
0,0
0,0 180,0
7,0
0,000
1,5
0,000
6
Wiatr, dach jednospadowy, strefa H, ssanie
16,8
0,66
-0,8 0,0 180,0
7,0
-0,528
1,5
-0,792
0,6 0,2 0,0
Siły tarcia od wiatru pominięto w dalszych obliczeniach jako nie istotne.
Ze względu na to, że budynki nie są wolnostojące strefy „F” pominięto w obliczeniach.
str. 4/23
27.12.2011 r.
II. OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE
1. Założenia ogólne
1.1. Kombinacje obciążeń wg [N1]:
1.1.1. SGN - STR
⎧
⎪
,
,
⎨
⎪
⎩
,
+
,
Ψ
,
+
,
,
+
,
,
,
+
,
Ψ
Ψ
,
,
,
,
1.1.2. SGU , w zależności od wymagań odp. norm:
- charakterystyczna
,
+
,
+
Ψ
,
,
- częsta
,
+Ψ
,
,
+
Ψ
,
,
- quasi-stała
,
+
Ψ
,
,
BUDYNEK FRONTOWY
2. Poz. K/01 Krokiew (wym. 75x200 mm, rozstaw co 80 cm)
2.1. Obciążenia
Wartości – wg cz. I, pkt. 1.
Sytuacje obliczeniowe: trwałe lub przejściowe
Kombinacje wg cz. II, pkt. 1.1.
2.2. Obliczenia statyczne
2.2.1. Założenia
Obliczenia przeprowadzono w programie Robot Millennium.
Przyjęto, jako typ analizy, statykę liniową w zakresie sprężystym.
2.2.2. Schemat statyczny i wyniki obliczeń przedstawiono w Załączniku nr 1.
2.3. Obliczenia sprawdzające – przekrój przęsłowy
Decydujący jest stan graniczny użytkowania.
str. 5/23
27.12.2011 r.
WYMIAROWANIE wg PN-EN 1995-1-1:2010 (Eurocode 5)
KROKIEW - PRZEKRÓJ PRZĘSŁOWY
b  75mm
h  200mm
M z  6.4kNm
L  5.60m
M y  0kNm
Fc.0.d  19kN
klasa drewna litego: C30 , sosna
fm.y.k  30MPa
ft.0.k  18MPa
fc.0.k  23MPa
fc.90.k  5.7MPa
E0.mean  12000MPa
E0.05  8000MPa
- tablica Z-2.2.3-1
krokiew jest zabezpieczona przed zwichrzeniem sztywą tarczą z płyty OSB gr. 22mm
klasa użytkowania konstruckji: 2
klasa trwania obciążenia: krótkotrwałe
 M  1.3
kmod  0.9
km  0.7
kdef  0.8
 2.1  0
 0.1  0.5
- dla śniegu
 0.2  0.6
- dla wiatru

150 
kh  min 1.3 

  1 h 
  mm 

0.2




kh  0.94

fm.y.k  if kh  1  fm.y.k kh  fm.y.k
kmod fm.y.k
fm.y.d 
M
fm.y.d  20.77MPa
fm.z.d  fm.y.d
fc.0.d 
kmod fc.0.k
lz  5.7m
ly  0.0m
M
fc.0.d  15.92MPa
- długości pręta do analizy wyboczeniowej
- w płaszczyźnie xz pręt jest
zabezpieczony przed wyboczeniem
sztywną tarczą z płyt OSB 22 mm
 z  1.0
- przyjęto na podstawie postaci wyboczenia
 y  0
- w płaszczyźnie xz pręt jest zabezpieczony przed wyboczeniem sztywną tarczą
z płyt OSB 22 mm
 c  0.2
- pkt. 6.3.2(3) elementy z drewna litego
uwzglednienie prostolinijnosci elementu
str. 6/23
27.12.2011 r.
2.3.1. Stan graniczny nośności (SGN) : STR
Sytuacje obliczeniowe trwałe lub przejściowe.
2
m.y.d
m.z.d
 c.0.d 

 0.62

  km
fc.0.d
fm.y.d
fm.z.d


<1
- warunek nośności spełniony
<1
2
m.z.d
 c.0.d  m.y.d
 km
 0.44

 
fc.0.d
fm.y.d
fm.z.d


c.0.d
m.z.d m.y.d
 km


kc.y  fc.0.d
fm.z.d
fm.y.d
c.0.d
kc.z fc.0.d
m.z.d
m.y.d
 km
 0.88
fm.z.d
fm.y.d

<1
- w pł. xz wyboczenie nie występuje
<1
- warunek nośności z uwzględnieniem
wyboczenia spełniony
2.3.2. Stan graniczny użytkowalności (SGU)
lz
wfin.z 
200
wfin.z  2.9cm
- strzałka odwrotna
wc  0cm
wcreep  0cm
lz
h
ly
b
- ugięcie wywołane pełzaniem
 28.50
> 20
- nie trzeba uwzględniać wpływu sił poprzecznych
 0.00
> 20
- wynik obliczeń statycznych w programie Robot, dla obc.
charkterystycznych i średnich właściwości sprężystych materiału
u inst.G.z  0.95cm
u inst.Q.1.z  1.15cm
u inst.G.y  0.0cm
u inst.Q.1.y  0.0cm


u fin.G.z  u inst.G.z 1  kdef
u fin.Q.1.z  uinst.Q.1.z 1   2.1 kdef


u fin.Q.2.z  uinst.Q.2.z   0.2   2.1 kdef 
u fin.z  u fin.G.z  u fin.Q.1.z  u fin.Q.2.z



u fin.Q.2.y  u inst.Q.2.y   0.2   2.1 kdef 
u fin.y  u fin.G.y  u fin.Q.1.y  u fin.Q.2.y
2
2
u fin  u fin.z  u fin.y
u fin  2.9cm
 lz   ly 
wfin  
 

 200   200 
2
=<
wfin  2.9cm

u fin.G.y  u inst.G.y 1  kdef
u fin.Q.1.y  u inst.Q.1.y 1   2.1 kdef
2
- warunek ugięcia spełniony
str. 7/23
27.12.2011 r.
3. Poz. P/01 Płatew (wym. 140x175 mm)
3.1. Obciążenia
3.2.1. Założenia
str. 8/23
27.12.2011 r.
PŁATEW - PRZEKRÓJ PRZĘSŁOWY
b  140mm
h  175mm
M z  10.7kNm
L  4.80m
M y  0.9kNm
Fc.0.d  7.0kN
fm.y.k  30MPa
ft.0.k  18MPa
fc.0.k  23MPa
fc.90.k  5.7MPa
E0.05  8000MPa
- tablica Z-2.2.3-1
 M  1.3
kmod  0.9
km  0.7
kdef  0.8
 2.1  0
 0.1  0.5
- dla śniegu
 0.2  0.6
- dla wiatru

150 
kh  min 1.3 

  1 h 
  mm 

0.2



kh  0.97

kmod fm.y.k
fm.y.d 
M
fm.y.d  20.77MPa
fc.0.d 
kmod fc.0.k
lz  4.8m
ly  0.8m
M
fc.0.d  15.92MPa
- długości pręta do analizy wyboczeniowej, przyjęto możliwoć wyboczenia
mieczy
- w płaszczyźnie xz pręt jest zabezpieczony przed wyboczeniem
krokwiami co 80 cm
 z  1.0
 y  1.0
 c  0.2
- pkt. 6.3.2(3) elementy z drewna litego
uwzglednienie prostolinijnosci elementu
str. 9/23
27.12.2011 r.
2
m.y.d
m.z.d
 c.0.d 

 0.77

  km
fc.0.d
fm.y.d
fm.z.d


<1
<1
2
m.z.d
 c.0.d  m.y.d
 km
 0.58

 
fc.0.d
fm.y.d
fm.z.d


c.0.d
m.z.d m.y.d
 km

 0.60
kc.y  fc.0.d
fm.z.d
fm.y.d
c.0.d
kc.z fc.0.d

m.z.d
m.y.d
 km
 0.83
fm.z.d
fm.y.d
<1
<1
lz
wfin.z 
200
wfin.z  2.4cm
wc  0cm
wcreep  0cm
lz
h
ly
b
 27.43
> 20
 5.71
< 20
- pominięto wpływ sił poprzecznych, ze względu na ich
wartość bliską zeru
uinst.G.z  0.8cm
uinst.Q.1.z  0.9cm
uinst.Q.2.z  0.1cm
uinst.G.y  0.1cm
uinst.Q.1.y  0.1cm
uinst.Q.2.y  0.0cm


ufin.G.z  u inst.G.z 1  kdef
ufin.Q.1.z  u inst.Q.1.z 1   2.1 kdef


ufin.Q.2.z  u inst.Q.2.z   0.2   2.1 kdef 
ufin.z  u fin.G.z  u fin.Q.1.z  u fin.Q.2.z



u fin.Q.2.y  u inst.Q.2.y   0.2   2.1 kdef 
u fin.y  u fin.G.y  u fin.Q.1.y  ufin.Q.2.y
2
2
ufin  u fin.z  u fin.y
ufin  2.4cm
 lz   ly 
wfin  
 

 200   200 
2
=<
wfin  2.4cm

u fin.Q.1.y  u inst.Q.1.y 1   2.1 kdef
2
str. 10/23
27.12.2011 r.
BUDYNEK TYLNEJ OFICYNY
4.1. Obciążenia
4.2.1. Założenia
b  75mm
h  200mm
Mz  7.4kNm
L  5.00m
My  0kNm
Fc.0.d  0kN
fm.y.k  30MPa
ft.0.k  18MPa
fc.0.k  23MPa
fc.90.k  5.7MPa
E0.05  8000MPa
- tablica Z-2.2.3-1
 M  1.3
kmod  0.9
km  0.7
kdef  0.8
 2.1  0
 0.1  0.5
- dla śniegu
 0.2  0.6
- dla wiatru

150 
kh  min 1.3 

  1 h 
  mm 

0.2




kh  0.94

fm.y.d 
kmod fm.y.k
M
fm.y.d  20.77MPa

str. 11/23
27.12.2011 r.
m.y.d
m.z.d
km

 0.71
fm.y.d
fm.z.d
m.y.d
m.z.d
 km
 0.50
fm.y.d
fm.z.d
<1
<1
lz
wfin.z 
200
wfin.z  2.5cm
wc  0cm
wcreep  0cm
lz
h
ly
b
 25.00
> 20
 0.00
> 20


u fin.Q.1.z  u inst.Q.1.z 1   2.1 kdef


u fin.Q.2.z  u inst.Q.2.z   0.2   2.1 kdef 
u fin.z  u fin.G.z  u fin.Q.1.z  u fin.Q.2.z



u fin.Q.2.y  uinst.Q.2.y   0.2   2.1 kdef 
u fin.y  u fin.G.y  u fin.Q.1.y  u fin.Q.2.y
2
2
u fin  2.5cm
 lz   ly 
wfin  
 

 200   200 
2
=<
wfin  2.5cm

u fin.Q.1.y  uinst.Q.1.y 1   2.1 kdef
2
str. 12/23
27.12.2011 r.
BUDYNEK PRAWEJ OFICYNY
5.1. Obciążenia
5.2.1. Założenia
b  75mm
h  200mm
M z  5.6kNm
L  5.30m
l1  0.9m
Fc.0.d  0.0kN
M y  0kNm
fm.y.k  30MPa
ft.0.k  18MPa
fc.0.k  23MPa
fc.90.k  5.7MPa
E0.05  8000MPa
 M  1.3
kmod  0.9
km  0.7
kdef  0.8
 2.1  0
 0.1  0.5
- dla śniegu
 0.2  0.6
- dla wiatru

150 
kh  min 1.3 

  1 h 
  mm 

0.2




kh  0.94

fm.y.d 
kmod fm.y.k
M
k
fm.y.d  20.77MPa
f
str. 13/23
27.12.2011 r.
m.y.d
m.z.d
km

 0.54
fm.y.d
fm.z.d
m.y.d
m.z.d
 km
 0.38
fm.y.d
fm.z.d
<1
<1
lz
wfin.z 
200
wfin.z  2.6cm
wc  0cm
wcreep  0cm
lz
h
ly
b
 26.50
> 20
- pominięto wpływ sił poprzecznych
 0.00
> 20
u inst.Q1.z  1.1cm
u inst.Q1.y  0.0cm




u fin.Q1.z  u inst.Q1.z 1   2.1 kdef
u fin.Q1.y  u inst.Q1.y 1   2.1 kdef
u fin.z  u fin.G.z  u fin.Q1.z  ufin.Q2.z
u fin.y  u fin.G.y  u fin.Q1.y  u fin.Q2.y


u fin.Q2.z  u inst.Q2.z   0.2   2.1 kdef 


u fin.Q2.y  u inst.Q2.y   0.2   2.1 kdef 
2
2
u fin  2.6cm
 lz   ly 
wfin  
 

 200   200 
2
=<
wfin  2.6cm
2
- warunek przemieszczenia spełniony
str. 14/23
27.12.2011 r.
BUDYNEK LEWEJ OFICYNY
6.1. Obciążenia
6.2.1. Założenia
str. 15/23
27.12.2011 r.
b  75mm
h  175mm
M z  3.9kNm
L  4.70m
l1  0.8m
Fc.0.d  2.0kN
M y  0kNm
fm.y.k  30MPa
ft.0.k  18MPa
fc.0.k  23MPa
fc.90.k  5.7MPa
E0.05  8000MPa
 M  1.3
kmod  0.9
km  0.7
kdef  0.8
 2.1  0
 0.1  0.5
- dla śniegu
 0.2  0.6
- dla wiatru

150 
kh  min 1.3 

  1 h 
  mm 

0.2




kh  0.97

kmod fm.y.k
fm.y.d 
fc.0.d 
M
kmod fc.0.k
lz  4.7m
ly  0.m
 z  1.0
M
fm.y.d  20.77MPa
fc.0.d  15.92MPa
- długości pręta do analizy wyboczeniowej
- w płaszczyźnie xz pręt jest zabezpieczony przed wyboczeniem sztywną
tarczą z płyt OSB 22 mm
- przyjęto pręt zamocowany przegubowo nieprzesuwnie - sztywno przesuwnie
str. 16/23
27.12.2011 r.
2
m.y.d
m.z.d
 c.0.d 

 0.49

  km
fc.0.d
fm.y.d
fm.z.d


<1
<1
<1
- w pł. xz wyboczenie nie występuje
<1
2
m.z.d
 c.0.d  m.y.d
 km
 0.34

 
fc.0.d
fm.y.d
fm.z.d


c.0.d
m.z.d m.y.d
 km


kc.y  fc.0.d
fm.z.d
fm.y.d
c.0.d
kc.z fc.0.d

m.z.d
m.y.d
 km
 0.52
fm.z.d
fm.y.d
lz
wfin.z 
200
wfin.z  2.4cm
wc  0cm
wcreep  0cm
lz
h
ly
b
 26.86
> 20
 0.00
> 20








2
2
u fin  2.2cm
 lz   ly 
wfin  
 

 200   200 
2
<
wfin  2.4cm
2
str. 17/23
27.12.2011 r.
7. Poz. P/02 Płatew (wym. 175x175 mm)
7.1. Obciążenia
7.2.1. Założenia
PŁATEW - PRZEKRÓJ PRZĘSŁOWY
b  175mm
h  175mm
M z  10.7kNm
L  3.40m
l1  0.0m
Fc.0.d  0.0kN
M y  2.4kNm
fm.y.k  30MPa
ft.0.k  18MPa
fc.0.k  23MPa
fc.90.k  5.7MPa
E0.05  8000MPa
 M  1.3
kmod  0.9
km  0.7
kdef  0.8
 2.1  0
 0.1  0.5
- dla śniegu
 0.2  0.6
- dla wiatru

150 
kh  min 1.3 

  1 h 
  mm 

0.2




kh  0.97

fm.y.d 
kmod fm.y.k
M
fm.y.d  20.77MPa
str. 18/23
27.12.2011 r.
m.y.d
m.z.d
km

 0.67
fm.y.d
fm.z.d
m.y.d
m.z.d
 km
 0.53
fm.y.d
fm.z.d
<1
<1
200
wc  0cm
wcreep  0cm
lz
h
ly
b
 19.43
> 20
 0.00
> 20








2
2
u fin  1.5cm
 lz   ly 
wfin  
 

 200   200 
2
<
wfin  1.7cm
2
KOMPLETNE OBLICZENIA ZNAJDUJĄ SIĘ W ARCHIWUM PRACOWNI PROBIN.
str. 19/23
27.12.2011 r.
III. ZAŁĄCZNIKI
ZAŁĄCZNIK Nr 1.
DACH BUDYNKU FRONTOWEGO - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny.
str. 20/23
27.12.2011 r.
ZAŁĄCZNIK Nr 2.
DACH TYLNEJ OFICYNY - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny.
ZAŁĄCZNIK Nr 3.
DACH PRAWEJ OFICYNY - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny.
str. 21/23
27.12.2011 r.
ZAŁĄCZNIK Nr 4.
DACH LEWEJ OFICYNY - Wyniki obliczeń statycznych. Schemat statyczny.
str. 22/23
27.12.2011 r.
IV. BIBLIOGRAFIA
[N1]
PN-EN 1990:2004 - Podstawy projektowania konstrukcji.
[N2]
PN-EN 1991-1-1:2004 – Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne, Ciężar
objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach.
[N3]
PN-EN 1991-1-3:2005 - „Eurokod 1 - Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-3: Oddziaływania ogólne Obciążenie śniegiem.
[N4]
PN-EN 1995-1-1:2010 - Projektowanie konstrukcji drewnianych. Część 1-1: Postanowienia ogólne. Zasady
ogólne i zasady dla budynków.
..........................................
str. 23/23

spis treści

Transkrypt

Podobne dokumenty

uniwersalny przyrząd do pomiaru naprężenia pasów

Licencja UE

17944/1/10 REV 1 dh/NJU/kal 1 DG G II A RADA UNII

Dyski z włókniny EXL Dyski z włókniny sprasowanej SCOTCH

neodisher® Septo Fin

X15-74 - Brammer

Wentylator 120mm ZM-F3 SHARK FIN

STOP EXTRA FIN