Opis trafo B4

-2-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
ZAWARTOŚĆ
OPRACOWANIA
1.0.
PODSTAWA OPRACOWANIA
2.0.
TEMAT OPRACOWANIA, ZAKRES
3.0. CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU
3.1.0. Zewnętrzna sieć zasilająca, charakterystyka ogólna stacji transformatorowej
3.1.1. Charakterystyka energetyczna
4.0. OPIS TECHNICZNY
4.1.0 Zasilanie SN 15 kV
4.1.1
4.1.2
4.1.3
4.1.4
Układ ogólny stacji
Rozdzielnica SN 15 kV
Rozliczeniowy pomiar energii elektr
Rozdzielnica nn 0,4 kV
4.1.5. Kompensacja mocy biernej
4.1.6 Instalacje elektryczne w pomieszczeniach stacji
4.1.7 Uziemienie stacji
4.1.8 Ochrona przeciwporażeniowa dodatkowa
5.0. OBLICZENIA TECHNICZNE
5.1.Warunki prądowe w stacji, dobór urządzeń
5.1.1 Moc zainstalowana i obliczeniowa rozdzielnicy nn w stacji
5.1.2 Dobór transformatora
5.1.3 Dobór baterii kondensatorowych
5.2. Warunki zwarciowe w projektowanej stacji
5.21 . Warunki zwarciowe na szynach 15 kV
5.2.2 Warunki zwarciowe na szynach 0,4 kV
5.2.3 Uziemienie robocze
5.3. Dobór aparatury
5.3.1 Przekładniki prądowe
5.3.2 Przekładniki napięciowe
-3-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
6.0.
6.1.
BADANIA I PRÓBY ODBIORCZE
Badania pomontażowe
6.2.
6.3
Badania eksploatacyjne
Uwagi końcowe
7.0. ZESTAWIENIE MATERIAŁÓW
8.0. ZAŁĄCZNIKI
1. Warunki przyłączenia do sieci elektroenergetycznej Energi-Operator
S.A. O/Gdańsk nr 08 / p1 / 15738 z dn. 29.11.08r wyd. „Energa – Operator SA”
O/Gdańsk ul. Marynarki Polskiej 130
2. Uzgodnienia projektu z Energa Gdańsk – nr 78/2009 (pismo + verte strony tyt)
3. Uzgodnienie nastaw wskaźnika zwarć – vide: rys. nr 3
4. Aktualizacja Warunków przyłączenia nr 08/P1/15738 z dn. 29.11.2008
9.0. R Y S U N K I
1 – Plan sytuacyjny
2 - Schemat zasilania; sieć SN -15 kV z GPZ „POMORSKA”
3- Rozdzielnica SN 15 kV – schemat strukturalny, wyposażenie
4 - Rozdzielnica nn 0,4 kV – schemat strukturalny, wyposażenie
5 - Rozliczeniowy pośredni pomiar energii –schemat
6 - Tablica pomiarowa TP –wyposażenie
7 - Układ ogólny stacji transformatorowej; plan okablowania
8 – Pomieszczenia stacji - plan instalacji elektrycznych
-4-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
1.0.
PODSTAWA OPRACOWANIA
1.1 Umowa z Inwestorem – Spółką Hipodrom Sopot ul. Polna 1
1.2 Warunki przyłączenia do sieci elektroenergetycznej Energi-Operator
S.A. O/Gdańsk oraz Umowa o przyłączenie nr 09/P1/02491
1.3 Bilans mocy dla Hipodrom Sopot (obiektów zasilanych z sieci Energa Gdańsk)
1.4 Podkładki budowlane
1.5 Obowiązujące przepisy i normy
1.6 Katalogi
2.0.
TEMAT OPRACOWANIA, ZAKRES
2.1.0 Temat
Tematem niniejszego opracowania jest projekt abonenckiej stacji transformatorowej
wbudowanej do budynku B4 która zostanie zrealizowana w zamian za przeznaczoną do
demontażu istniejącą wolnostojącą stację transformatorową.
Nazwa stacji istniejącej i projektowanej – T-16171 „Wyścigi konne”.
2.1.1. Zakres projektu
Niniejszy projekt ujmuje wbudowaną 1-komorową stację transformatorową.
Zasilanie stacji SN 15 kV zgodnie z warunkami przyłączenia do sieci Energi oraz zgodnie
z umową zawartą pomiędzy Hipodrom a Energa - realizuje Energa.
3.0.
CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU
3.1.0. Charakterystyka ogólna projektu
W nawiązaniu do Uchwały Rady Miasta Sopotu nr XXVIII/479/2005 z dnia 20 maja 2005
w sprawie uchwalenia miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego rejonu
Hipodromu w mieście Sopocie oraz późniejszych decyzji i ustaleń realizowana jest
inwestycja „rewaloryzacja historycznego zespołu Hipodromu w Sopocie wraz z remontem
i rozbudową”.
Inwestycja ta realizuje się w terenie o zmienionych w stosunku do istniejących granicach
działki Hipodromu. Budynek istniejącej stacji transformatorowej T-16171 „Wyścigi konne”
znajduje się poza granicą docelowej działki Hipodromu. Ze względu na powyższe Inwestor
wystąpił
do
Energi
o
zmianę
i
uzyskał
nowe
warunki
przyłączenia
do
sieci
elektroenergetycznej Energi - nr 08 / p1 / 15738 z dn. 29.11.08r wyd. „Energa – Operator
SA” O/Gdańsk ul. Marynarki Polskiej 130..
W ramach nowych warunków przyłączenia opracowano niniejszy projekt wbudowanej do
budynku B4 1-komorowej stacji transformatorowej. Nazwa stacji pozostaje niezmieniona.
-5-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
3.1.1. Charakterystyka energetyczna projektowanej stacji
Projektowana stacja – 1-komorowa z komorą do 1000 kVA wbudowana;
wyposażona w:
- transformator 630 kVA, 15/0,4 kV budowy hermetycznej;
- rozdzielnicę SN 15 kV – 4-polową w ustawieniu przyściennym. Rozdzielnica SN
wyposażona w:
- aparaturę łączeniową w izolacji SF6; napięcie izolacji – 24 kV, napięcie pracy – 15 kV
ustawiona w wydzielonym dla rozdzielnicy SN pomieszczeniu;
- rozdzielnicę nn szafowa, przyścienną ustawioną w wydzielonym pomieszcz. rozdzielni nn;
- pośredni rozliczeniowy pomiar energii elektr.; tablica pomiarowa (TP) zainstalowana
na ścianie pomieszczenia rozdzielni nn. Tablica TP zgodnie z warunkami przyłączenia
zostanie wyposażona w 4-kwadrantowy licznik do pomiaru energii czynnej i biernej
z synchronizacją czasu. Układ pomiarowy przystosowany do zdalnego odczytu;
- baterię kondensatorową o mocy 40 kVAr z automatyczną regulacją cos φ;
Moc zainstalowana - Pi = 1626 [kW];
Moc przyłączeniowa-PB = 470 [kW]
Zasilanie projektowanej stacji SN 15 kV - z sieci kablowej Energa - z GPZ „Pomorska”;
Sk’’ = 230 MVA - moc zwarciowa na szynach 15 kV w GPZ „Pomorska”;
czas działania zabezpieczeń w GPZ – 0,5 s;
prąd ziemnozwarciowy – 40A; czas wył. zwarcia doziemnego – 4s;
istniejące kable SN na odcinku:
T-1070 „Sulisława 23” – T-16171 „Wyścigi konne” (nr linii 10329)
oraz
T-1352 „Rybacka” – T-16171 „Wyścigi konne” (nr linii 10328)
dla nowej lokalizacji stacji T-16171 „Wyścigi konne” zostaną wydłużone.
4.0.
OPIS TECHNICZNY
4.1.0. Zasilanie SN 15 kV
Zgodnie z warunkami przyłączenia oraz podpisaną umową Inwestora z Energą
zasilanie stacji realizuje Energa.
-6-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
4.1.1. Układ ogólny stacji
Projektowana stacja składa się z oddzielonych od siebie pełną ścianą pomieszczeń
rozdzielni SN, nn oraz komory transformatorowej. Całość podpiwniczona.
Wyposażenie stacji stanowi
- transformator hermet. 630 kVA,
- 4-pol. rozdzielnica SN z aparaturą w izolacji SF6,
-pośredni rozliczeniowy pomiar energii z tablicą pomiar. zainstal. w pom. rozdzielni nn oraz
- 4-celkowa szafowa rozdzielnica nn 0,4 kV w ustawieniu przyściennym i
- bateria kondensat.
Na wypadek awarii w podpiwniczeniu komory - dół olejowy.
Układ ogólny stacji przedstawia rys. nr 6.
4.1.2. Rozdzielnica SN 15 kV
Rozdzielnicę SN -15 kV zaprojektowano w izolacji SF6 - wszystkie pola wyposażone
w 3-położeniowe rozłączniki w izolacji SF6; w polu transformatorowym - rozłącznik
z bezpiecznikami 50A. W polu liniowym A1 przewidziano sygnalizator zwarć doziemnych
i międzyfazowych.
Rozdzielnica w ustawieniu przyściennym ustawiona nad kanałem kablowym
(podpiwniczone pomieszczenie). Schemat i wyposażenie rozdzielnicy SN – rys. nr 3
4.1.3. Rozliczeniowy pomiar energii elektr
Zgodnie z wydanymi przez „ENERGA” warunkami przyłączenia pomiar
energii zaprojektowano pośredni. Przewidziano pomiar rozliczeniowy z licznika A1500 klasy
0,5. Tablicę pomiarową wyposażono w listwę pomiarową „WAGO LPW”.
Gniazdo serwisowe zainstalowane na tablicy należy przystosować do plombowania.
Schemat i wyposażenie tablicy TP pokazano na rysunku nr 5 i 6.
Tablica pomiarowa wymaga akceptacji ENERGA Gdańsk.
4.1.4. Rozdzielnica nn 0,4 kV
Rozdzielnicę nn - RNN zaprojektowano szafową w ustawieniu przyściennym.
Pomieszczenie rozdzielni podpiwniczone; rozdzielnica mocowana do podłoża śrubami.
Połączenia rozdzielnicy RNN z transformatorem – kablowe.
Schemat i wyposażenie rozdzielnicy przedstawiono na rys. nr 4.
-7-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
4.1.5 Kompensacja mocy biernej
Warunki przyłączenia WP: wymagana kompensacja mocy biernej do wartości tg φ = 0,4.
Zaprojektowano baterię kondensatorów o mocy 40 kVAr z automatyczną regulacją cos φ.
Bateria w wykonaniu szafowym; ustawienie przyścienne.
4.1.6. Instalacje elektryczne w pomieszczeniu stacji
Instalacje oświetlenia i gniazd wtykowych oraz pozostałe instalacje potrzeb własnych
stacji wraz z uziemieniem ochronnym i roboczym transformatora przedstawiono na rys. nr 8
4.1.7.
Uziemienie stacji
Instalację uziemiającą stanowi uziemienie ochronne urządzeń nn i SN – szyna
wyrównawcza - oraz uziemienie robocze transformatora. Uziom otokowy ujęty w projekcie
instalacji elektr. budynku B4 wykonany zostanie płaskownikiem Fe/Zn 30*4 „zatopionym”
w ławie fundamentowej. Do otoku łączyć uziemienie robocze transformatora, szynę
wyrównawczą - uziemienie ochronne SN i nn oraz szyny PEN i PE rozdzielnicy RNN.
4.1.8.
Ochrona przeciwporażeniowa dodatkowa
Jako dodatkową ochronę od porażeń w sieci SN15 kV stosuje się uziemienie
ochronne, w sieci nn 0,4 kV - samoczynne wyłączenie zasilania: w sieci rozdzielczej nn
w układzie TNC, w instalacjach odbiorczych - TNS. Przyjęte zabezpieczenia zapewniają
skuteczną ochronę od porażeń na wypadek powstania zwarć. Po zakończeniu niniejszych
robót wykonać pomiary rezystancji
5.0.
OBLICZENIA TECHNICZNE
5.1.Warunki prądowe w stacji, dobór urządzeń
5.1.1 Moc zainstalowana i obliczeniowa rozdzielnicy nn w stacji
5.1.2 Dobór transformatora
5.1.3 Dobór baterii kondensatorowych
5.2. Warunki zwarciowe w projektowanej stacji
5.21 . Warunki zwarciowe na szynach 15 kV
5.2.2 Warunki zwarciowe na szynach 0,4 kV
5.2.3 Uziemienie robocze
5.3. Dobór aparatury
5.3.1 Przekładniki prądowe
5.3.2 Przekładniki napięciowe
-8-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
5.1.
WARUNKI PRĄDOWE W STACJI, DOBÓR URZĄDZEŃ
5.1.1. MOC ZAINSTALOWANA I OBLICZENIOWA DLA ROZDZIELNICY NN STACJI - RNN
- vide: TAB. 1 ( str. 8a )
5.1.2. DOBÓR TRANSFORMATORA
Dla wyznaczonego obciążenia stację należy wyposażyć w transformator 630 kVA, 15/0,4 kV
do obliczeń techn. przyjęto dane transformatora EG-OH-0630-15 (kat. Energy);
układ połączeń – Dyn5;
impedancja – 4%; prąd jałowy – 1,4%;
straty stanu jałowego – 1300W; zwarcia – 6500W;
masa oleju – 570 kG
5.1.3 DOBÓR BATERII KONDENSATOROWYCH
Dla wyznaczonych parametrów obciążeń przyjmuje się baterie 40 kVAr / 10kVAr z automatyczną
regulacją współczynnika mocy.
5.2 Z W A R C I A
5.2.2. WARUNKI ZWARCIOWE NA SZYNACH nn 0,4 kV - RNN
Uwzględniając parametry sieci zasilającej przeliczonej na poziom 0,4 kV, transformatora
2
(pkt 5.1.2), kabla 240mm na odcinku transformator ÷ RNN oraz szyn w RNN określono warunki
zwarciowe na szynach RNN przy zwarciu symetrycznym:
Prąd początkowy przy zwarciu – Ik” = 11,05 kA; obliczono ku=1,32 i
prąd udarowy na szynach rozdzielnicy nn w stacji - iu =20,59 kA
5.2.1. WARUNKI ZWARCIOWE NA SZYNACH SN 15 kV PROJEKTOWANEJ STACJI
Dane sieci 15 kV (vide: warunki przyłączenia):
Punkt zerowy sieci uziemiony przez dławik (sieć skompensowana);
prąd zwarcia doziemnego – 40A; czas wył. - 4s
”
SkQ = 230 MVA po stronie 15 kV; czas wył. - 0,5s - w stacji GPZ „Pomorska”
Schemat zasilania projektowanej stacji z GPZ ”POMORSKA” pokazano na rys. nr 2.
Uwzględniając elementy linii zasilaj.15 kV sprawdza się warunki zwarciowe w T-proj. (T-16171
„Wyścigi Konne”)
Impedancja
obwodu
zwarciowego
SkQ = 230 MVA po stronie 15 kV → ZQ ≈ XQ = 1,076 Ω;
”
Uwzględniając rezystancje i reaktancje jednostkowe poszczególnych elementów linii zasilaj.:
-9-
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
IMPEDANCJA - system+ linia SN-15kV:
GPZ "POMORSKA" ÷ T-PROJ (T-16171
"WYŚCIGI KONNE")
s [mm²]
xl [Ώ/km]
l [km]
R [Ώ ]
X [Ώ ]
1. REAKTANCJA SYSTEMU Sk"
1,076
2. Linia SN-15kV:GPZ "POMORSKA" ÷ T-PROJ
( T-16171 "WYŚCIGI KONNE") ODCINKI ISTNIEJ. I PROJ. SIECI:
2.1 - ŁĄCZNA DŁUG. KABLI 1-ŻYŁ.120mm2 Al.
NA ODCINKU GPZ "POMORSKA" - T-PROJ
(T-16171 "WYŚCIGI KONNE")
120
0,119
1,65
0,569
0,196
2.2 - ŁĄCZNA DŁUG. KABLI 3-ŻYŁ.120mm2 Al.
NA ODCINKU GPZ "POMORSKA" - T-PROJ
(T-16171 "WYŚCIGI KONNE")
120
0,107
1,20
0,342
0,128
[Ώ ]
IMPEDANCJA SYSTEMU PO STRONIE 15 kV
0,911
1,4008
ZQ/15 =
1,671
Korzystając z ww określono warunki zwarciowe na szynach 15 kV
projektowanej stacji T-16171 "WYŚCIGI KONNE":
Prąd początkowy zwarcia symetrycznego na szynach SN 15 kV
T-proj (T-16171 „Wyścigi Konne”):
”
(-1/2)
Jk _TP15 = 1,1*UN* 3
*
(-1)
ZTP15
. Prąd zwarciowy ustalony
= 5700 [A]
(zwarcie odległe)
”
Jk_TP15 = Jk _TP15= 5700 [A]
Prąd zwarciowy udarowy
1/2
”
iU_TP15 = 2 * ku* Ik = 9,32 kA ( przy wyznaczonej wartości Rk /Xk → ku=1,159)
5.2.3 UZIEMIENIE ROBOCZE
Prąd ziemnozwarciowy w GPZ „POMORSKA” – 40 A;
Impedancja uziemienia roboczego transformatora RR ≤ 50 / 40 = 1,25 Ω
5.3 DOBÓR APARATÓW I URZĄDZEŃ
5.3.1. Dobór przekładników prądowych
Dla stacji wyposażonej w 1transformator 630 kVA; 15/0,4 kV →
przyjmuje się przekładnik
IMZ 24 - 10 VA; 20/5 A/A; kl.0,5; FS 5; Ith = 500 I1n
Warunki zwarciowe w stacji – vide powyżej
Napięcie znamionowe przekładnika
Napięcie znamionowe dla IMZ 24
Napięcie sieci
Un ≥ Uns
Warunki prądowe – znamionowy prąd pierwotny
-
Un = 24 kV,
Uns – 15 kV;
- 10 -
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
Moc przyłączeniowa dla stacji – 470 kW;
przy wymaganym tg =0,4 prąd obliczeniowy → IB = 19,5 [A]:
(tg = 0,4 – vide: WP-08/P1/15738)
Rzeczywisty prąd roboczy strony pierwotnej przekładników prądowych (IB) winien się mieścić
w granicach 20% ÷120% prądu znamionowego przekładnika I1n.
Warunek właściwego doboru:
0,2*I1n ≤ IB ≤ 1,2*I1n
Przyjmuje się przekładnik o znamionowym prądzie I1n = 20 A;
4 [A] ≤ IB ≤ 24 [A]
IB = 19,5 [A] - warunek właściwego doboru OK
Prąd znamionowy wtórny
I 2n = 5 A
-
Klasa dokładności
Klasa dokładności – pomiarowa -
0,5
Moc znamionowa Sn
Moc znamion. przekładnika przyjętoWspółczynnik bezpieczeństwa
Sn = 10 VA
FS
Współczynnik bezpieczeństwa
-
FS 5
-
Idyn = 2,5 Ith1TN = 25kA ( Ith= 500*I1n)
Wytrzymałość dynamiczna Idyn
Idyn > iU_TP15
Wytrzymałość dynamiczna
1/2
{ iU_TP15 = 2
* ku* Ik = 9,32 kA ( Rk /Xk → ku=1,159) }
”
iU_TP15 = 9,32 kA < Idyn = 25 kA
-
warunek spełniony
Wytrzymałość cieplna
-
IthN = 500* I1n = 10 kA
IthT1 = 5,4 kA < IthN = 10 kA
-
warunek spełniony
Wytrzymałość cieplna IthN (prąd cieplny 1s)
”
Jth = Jk * (n+m)
1/2
m = T/Tk * [ 1 - e
(-2Tk/T)
]
T = Xk / w*Rk
→ T = 4,897ms IthT1 = 9,27 kA }
Warunek obciążenia rdzenia przekładnika:
0,25* SN ≤ Sobc ≤ SN
Sobc = Slicz + Sdod
Obciążenie rdzenia przekładnika (obliczono wg zależności: R ≅ U / I ; R ≅ Pn(S) / In ):
2
- elektron. 3-faz.licznik energii A 1500 - pobór mocy 1 fazy
obw. prądowego - Slicz = 0,01 VA
- rezystancja zestyków
→
→
- obciążenie własne {powodowane impedancją uzwojeń
Rlicz = 0,0004 Ω;
Rz = 0,2 Ω (I2=5A → Sz ≅ 5 VA);
- 11 -
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
Swł = (0,05 ÷ 0,2)* Sn} ; przyjęto Swł ≅ 0,5 VA; →Rwł ≅ 0,02 Ω;
- rezystancja przew. zasilaj. – oblicz. wg: R = 2*l /g*s,
→ Rp= 0,114Ω
{ l =8m; gCu=56[m/Ω*mm ]}
2
( I2=5A; → S ≅ 2,86 VA);
Łączne obciążenie rdzenia przekładnika Pobc ≅ Sobc ≅ 8,46 [W ≅ VA]; ∑R = 0,3344Ω.
Warunek obciążenia rdzenia:
0,25* SN ≤ Sobc ≤ SN
0,25* SN = 2,5 VA ; Sobc = 8,46 VA;
SN =10 VA
- warunek obciążenia rdzenia przekładnika spełniony
5.3.2. Przekładnik napięciowy typu
.Dane znamionowe
UMZ 24-1
UMZ 24-1
Znamionowy poziom izolacji
-
24 kV
Napięcie znamionowe sieci
-
15 kV
Napięcie znamionowe pierwotne
-
15 /√3 kV
Napięcie znamionowe wtórne
-
100 /√3 = 58 V
Moc graniczna dopuszczalna
-
500 VA
Moc znamionowa
SN
-
Klasa dokładności – pomiarowa
-
5 VA
0,5
Warunek obciążenia przekładnika dla zachowania klasy ( 0,5) :
0,25* SN ≤ S2 ≤ SN
→
1,25 VA ≤ S2 ≤ 5 VA
Moc obciążenia przekładnika Sobc stanowi:
Slicz = 1,2 VA
- fazowy pobór mocy obwodu napięciowego licznika,
Sdod ≅ 1 VA
- obwody wtórne, pomiar i kontrola napięcia;
S2= Slicz + Sdod ≅ 2,2 VA - warunek obciążenia przekładnika spełniony
Dobór przewodów ze względu na dopuszczalny spadek napięcia
Przewody od tablicy licznikowej do przekładników napięciowych dobrano zachowując warunek
na dopuszczalny spadek napięcia - procentowy dU liczbowo nie większy od klasy dokładności
przekładnika:
-2
0,5*(10 ) *U2n
≥
(l / g * s + Rd ) S2
U 2n
S2 – obciążenie przekładnika = 2,2 [VA];
- 12 -
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
2
s – przekrój przewodu [mm ]; l – dług. przewodu [m];
Rd – rezystancja elementów dodatkowych - przyjęto rezystancję zestyków: 0,08Ω;
Rprzew= l /g*s – oblicz. rezystancji przewodu (l =8m)
U 2n- napięcie wtórne 100 /√3 = 58 V
Zgodnie z powyższym przekrój przewodów powinien spełniać warunek:
l * S2
( 16,8 - Rd * S2) * g
≤s
Obliczony przekrój przewodu s<< 1. Ze względów mechanicznych przyjmuje się min. przekrój 1,5 mm
6.0.
BADANIA I PRÓBY ODBIORCZE
6.1.
Badania pomontażowe
W skład badań pomontażowych m.in. wchodzą:
1-
Oględziny
2-
Badanie szybkiego wyłączenia zasilania na podstawie pomiaru
rezystancji pętli zwarciowej.
3-
Badanie kontrolne wyłączników różnicowoprądowych.
4-
Badanie rezystywności izolacji w instalacji.
5-
Badanie rozdzielnic - sprawdzenie prawidłowości połączeń, dokręcenie
styków, izolacja szyn
6.2.
Badania eksploatacyjne
Do badań eksploatacyjnych m.in. należą:
1-
Badanie samoczynnego wyłączenia zasilania na podstawie pomiaru
pomierzonej rezystancji pętli zwarciowej nie rzadziej niż raz na 5 lat
2-
Badanie rezystywności izolacji w instalacji nie rzadziej niż 1 raz w roku.
3-
Badanie kontrolne wyłączników różnicowoprądowych.
6.3 Uwagi końcowe
.
Całość robót wykonać zgodnie z obowiązującymi przepisami i zalecanymi normami
z uwzględnieniem zmian (aktualnie obowiązujące przepisy).
Pomiar rozliczeniowy energii oraz pola liniowe A1 i A2 winny uwzględniać STANDARDY TECHNICZNE” obowiązujące dla
urządzeń eksploatowanych w Koncernie Energetycznym ENERGA S.A. O/Zakład Energetyczny Gdańsk w Gdańsku.
Odbioru robót winien dokonać zespół powołany przez Inwestora z udziałem inspektora robót oraz przedstawiciela
„Energa” po całkowitym zakończeniu prac i dokonaniu prób i pomiarów.
Po wykonaniu całości prac wykonawca powinien przekazać Inwestorowi:
-
protokół pomiaru impedancji uziemienia roboczego i ochronnego,
-
protokół próby napięciowej izolacji stacji,
-
protokół pomiarów skróconej profilaktyki transformatora po jego zainstalowaniu,
-
protokół badania przekładników prądowych i napięciowych (po stronie 15 kV),
-
zgłoszenie gotowości obiektu do odbioru i oświadczenie o zakończeniu robót,
-
zezwolenie na załączenie pod napięcie urządzeń po odbiorze technicznym
2
- 13 -
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
Uwagi dotyczące zastosowanych materiałów i urządzeń oraz wykonania
instalacji
A. Do budowy powinny być użyte materiały odpowiadające wymogom określonym w:
•
art. 10 ustawy z 7.07.1994r. – Prawo Budowlane z późniejszymi zmianami (tekst
ujednolicony Dz.U. 2006r. Nr 156 poz.1118),
•
Rozporządzeniu Ministra Infrastruktury z dnia 11.08.2004r. w sprawie sposobów
deklarowania zgodności wyrobów budowlanych oraz sposobu znakowania ich
znakiem budowlanym (Dz.U.2004 nr 198 poz.2041),
a także przepisów dotyczących zasad wydawania dopuszczenia tych wyrobów do
użytkowania Dz.U.2007 nr 143 poz. 1002 i powinny
spełnić warunki określone w
odpowiednich normach przedmiotowych, a w przypadku braku normy powinny odpowiadać
warunkom specyfikacji i aprobat technicznych lub innym umownym warunkom.
B. W projekcie podaje się nazwy urządzeń i materiałów (podstawa – zapis w art. 29, punkt 3
ujednoliconego tekstu Ustawy z dnia 29 stycznia 2004 r. Prawo Zamówień Publicznych, ze
zmianami wprowadzonymi ustawą z dnia 4 września 2008 r. – Dz.U. z 2008 r. nr 171 poz.
1058 ).
Wynika to z unikatowości
przyjętych rozwiązań, złożoności problematyki i
konieczności ukończenia projektu w formie zamkniętej, w oparciu o konkretne dane
techniczne i gabarytowe urządzeń.
Do wykonania robót należy stosować materiały zgodnie z dokumentacją projektową, opisem
technicznym i rysunkami.
Dopuszcza się zastosowanie równoważnych materiałów i urządzeń w stosunku do przyjętych
w dokumentacji projektowej pod warunkiem zapewnienia parametrów technicznych i
funkcjonalnych nie gorszych niż posiadają urządzenia i materiały przyjęte w dokumentacji
projektowej.
W
takim
przypadku
wymaga
się
złożenia
stosownych
dokumentów
uwiarygodniających te materiały i urządzenia oraz zaakceptowania ich przez inwestora i
nadzór autorski. Wykonawca, który powołuje się na rozwiązania równoważne opisywanym w
projekcie, jest obowiązany wykazać, że oferowane przez niego urządzenia i materiały
spełniają wymagania określone przez projektanta. W przypadku, gdy zastosowanie tych
materiałów lub urządzeń wymagać będzie zmiany dokumentacji projektowej, koszty
przeprojektowania poniesie strona wprowadzająca zmiany.
- 14 -
HIPODROM SOPOT
STACJA TRANSFORMATOROWA w bud. B4
DODATKOWE OBLICZENIA – c.d. pkt 5.3: DOBÓR APARATÓW I URZĄDZEŃ
5.3.3. Sygnalizatory zwarć – dobór nastaw
Projektuje się sygnalizator zwarć SZK-2/02 – do zwarć doziemnych i międzyfazowych
z automatyką AWSC; sygnalizator z funkcją kierunkową (praca w sieci kompensowanej).
Istniej. zabezpieczenia w GPZ „Pomorska” - pole A5 (kier. T-1776):
- przekładniki 150/5A;
- nastawa zabezpiecz. po stronie wtórnej - 8A; czas zadziałania - 0,5s
- składowa czynna prądu wymuszenia IRW = 20A
- czas załącz. automatyki AWSC - 2s (GPZ „Pomorska”
Warunek poprawnej pracy przy doziemieniu w sieci kompensowanej:
ICU * kb ≤ Ir ≤ [( Ics - ICU ) + IRW ]
2
2 1/2
/ kb
ICU - prąd pojemnościowy udziału pozostałych odcinków sieci za miejscem doziemienia,
Ir - prąd rozruchu – nastawa prądowa,
ICS - prąd ziemnozwarciowy,
IRW - prąd wymuszenia składowej czynnej dla AWSC,
Iz - prąd zadziałania - wlk zadana dla sygnalizatora SZK-2/02 z funkcją kierunkową,
kb - współczynnik bezpieczeństwa
Prąd ziemnozwarciowy ICu w sieci zasilającej projektowaną stację z GPZ „Pomorska”:
Zasilanie proj. stacji T-16171 z GPZ - poprzez: T-1776; T-16592; T-16228; T-1070;
kable typu… o łącznej dług...: HAKnFtA 3*120; 1200m - 1,6 A/km; 3*YHdAKX 1*120;1340m - 3,27
A/km; 3*XUHAKXs 1*120; 400m - 3,27 A/km;
ICu= 7,6A.
ICU * kb ≤ Ir ≤ [( Ics - ICU ) + IRW ]
2
2 1/2
/ kb;
15,2 ≤ Ir ≤ 19
Ze względu na trudności z dochowaniem warunku na prąd rozruchu w sieci kompensowanej
zastosowano sygnalizator SZK-2/02 z funkcją kierunkową i przyjęto w projektowanej stacji
następujące nastawy (uzgodnione w Energa Gdańsk):
dla funkcji doziemienie:
prąd zadziałania Iz = 2A; czas t = 100 ms; ∆I =2A; ∆t = 3,0s
dla zwarć międzyfazowych
(GPZ „Pomorska”: przekł. 150/5A; nast. 8A; 0,5s – 8 * 150/5 = 240A):
komparatory nastawić na próg „1” – 300A; czas ∆t = 300 ms