opis konstr.

1
Spis zawartości opracowania:
Cześć opisowa projektu architektoniczno-budowlanego.
1. Ekspertyza budowlana + warunki gruntowe
2. Część opisowa
3. Obliczenia konstrukcyjne
4. Część graficzna
Część graficzna projektu wykonawczego:
- elewacja zachodnia – wzmocnienie ścian
1:50
rys. nr K – 01
- elew. wschodnia + południowa – wzmocnienie
1:50
rys. nr K – 02
- rzut fundamentów – wzmocnienie
1:100
rys. nr K – 03
- sposób wzmocnienia ław fundamentowych
1:20
rys. nr K – 04
- zbrojenie ławy fund. oś I-I
1:20
rys. nr K - 05
- zbrojenie ławy fund. oś E-E; F-F; K-K; L-L
1:20
rys. nr K – 06
- zbrojenie ławy fund. oś A-A; G-G; H-H; M-M
O-O; P-P; Q-Q; R-R; S-S
- zbrojenie ławy fund. oś B-B; C-C; D-D; J-J; N-N
1:20
1:20
rys. nr K – 07
rys. nr K – 08
2
1.0. Ekspertyza stanu budynku
Zawartość oceny
1. Przedmiot, cel i zakres oceny
2. Podstawa formalna oceny
3. Materiały wykorzystane do oceny
4. Opis stanu istniejącego
5. Analiza możliwości rozbudowy
Ekspertyza techniczna dotyczy
1. Oceny możliwości przeprowadzenia robót związanych z przebudową i rozbudową budynku
socjalno – biurowego zaplecza sportowego TS Tarnowiczanka
1. Przedmiot, cel i zakres ekspertyzy
1.2. Przedmiot ekspertyzy
Przedmiotem ekspertyzy jest budynek parterowy częściowo podpiwniczony.
1.2. Cel i zakres ekspertyzy
Celem jest ocena możliwości wykonania prac związanych z przebudową i rozbudową
budynku.
2. Podstawa formalna oceny.
Zlecenie inwestora.
3. Materiały wykorzystane do ekspertyzy
Badania i pomiary przeprowadzone podczas wizji lokalnej
Inwentaryzacja architektoniczna
Obowiązujące normy i przepisy „Prawa Budowlanego” Rozporządzenie
Ministra Infrastruktury z dnia 7 kwietnia 2004r. w sprawie warunków technicznych,
jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie.
3
4. Opis stanu istniejącego
Budynek częściowo podpiwniczony podpiwniczony, posiada jedną kondygnacji
nadziemną. Bryła budynku oparta jest na bazie prostokąta. Fundamenty budynku
wykonane z betonu w stanie dobrym – brak występują spękania, wykruszenia.
Stropodach– żelbetowy - stan techniczny dobry.
Ściany nośne z cegły ceramicznej pełnej gr.25 do 38 cm – stan techniczny dobry brak
występowania pęknięć i zarysowań. Ogólny stan budynku ocenia się, jako dobry.
Stan konstrukcji murów zewnętrznych jak i wewnętrznych ocenia się, jako dobry nie
wymagający przeprowadzenia prac remontowych oraz dodatkowych wzmocnień.
Stan techniczny budynku pozwala na wykonanie prac związanych z przebudową i
rozbudową w/w obiektu.
4
1. Geotechniczne warunki posadowienia
Zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 24
września 1998 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia
obiektów budowlanych, przyjęto dla projektowanych obiektów budowlanych I
kategorię geotechniczną wg.& 7 pkt. 1rozporządzenia, obejmującego niewielkie
obiekty budowlane o statycznie wyznaczonym schemacie obliczeniowym, prostych
warunkach gruntowych.
W związku z powyższym wykonano odkopy kontrolne i stwierdzono proste warunki
gruntowe
/ wg. & 5 pkt. 3.1. rozporządzenia/ czyli:
- występowanie warstw gruntów jednorodnych genetycznie i litologicznie
równoległych do
powierzchni terenu tj. piaski drobne
- brak występowania gruntów słabonośnych
- występowanie wód gruntowych poniżej projektowanego poziomu posadowienia
budynków
- brak występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych
2. Ogólny opis konstrukcji
2.1. Układ konstrukcyjny
Rozbudowywaną część budyneku zaprojektowano, jako jednokondygnacyjny,
niepodpiwniczony w konstrukcji murowej wzmocnionej dodatkowo elementami
żelbetowymi. Sztywność przestrzenną budynku zapewniają: układ ścian
konstrukcyjnych murowanych wzmocnionych słupami oraz monolityczny stropodach i
podciągi żelbetowe.
Budynek posadowiony bezpośrednio na ławach fundamentowych.
2.2. Obliczenia statyczne
Przeprowadzone obliczenia statyczne, obejmowały:
- Utworzenie modelu przestrzennego
- Zestawienie obciążeń zgodnie z obowiązującymi polskimi nomami
- Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
Zbrojenie poszczególnych elementów wykonano na podstawie obliczeń statycznych
opartych na modelu całej konstrukcji budynku
Komplet obliczeń statycznych znajduje się w siedzibie autora niniejszego
opracowania.
5
2.3. Zagadnienia ochrony przeciwpożarowej
Wymagana odporność ogniowa elementów żelbetowych jest zapewniona poprzez
zastosowanie odpowiednich
przekrojów oraz odpowiedniej otuliny zbrojenia elementów konstrukcji
Otulina prętów musi spełniać jednocześnie wymagania PN-B-03264:2002. Grubość
otuliny dobrano odpowiednio dla średnic zbrojenia i klasy betonu z uwzględnieniem
warunków środowiskowych i wymaganej odporności ogniowej elementu żelbetowego.
Wszystkie projektowane elementy konstrukcji- płyty, słupy, belki, posiadają przekroje
spełniające wymagania wynikające z przepisów przeciwpożarowych.
3. Konstrukcja
3.1. Posadowienie budynku
W oparciu o warunki gruntowo-wodne projektuje się bezpośrednie, posadowienie
budynku na 10 cm. Warstwie chudego betonu i 15 cm. zagęszczonej podsypki
piaszczysto-żwirowej zagęszczonej do ID-0,6
Projektowany poziom posadowienia – 1,00 m p p t.
Uwagi:
W przypadku wystąpienia podczas wykonywania wykopów gruntów nienośnych, nie
wykazanych w dokumentacji geotechnicznej zaleca się dokonanie ich wymiany na
piasek zagęszczony do Id=0,6
3.2. Elementy konstrukcji
3.2.1 Fundamenty
Budynek posadowiony na ławach fundamentowych o szerokości 60 cm,i wysokości
40 cm, cm warstwie chudego betonu ułożonego na zagęszczonej podsypce
piaskowo-żwirowej.
Ławy fundamentowe wykonać z betonu C20/25. Zbrojenie fundamentów prętami Ø 6 12 mm, ze stali AIII i stali AI. Otulina prętów zbrojeniowych 50 mm.
Z fundamentów wypuszczono pręty startowe do żelbetowych rdzeni.
Ściany podziemia z bloczków betonowych o szerokości 25 cm układane na zaprawie
M10.
Uwaga:
Warstwy izolacji oraz inne warstwy wykończeniowe należy przyjąć zgodnie ze
Dokumentacją Architektoniczną.
Szczegółowa lokalizacja wg. rysunków branżowych.
3.2.2 Wieńce , belki i nadproża
Ściany zwieńczone wieńcami żelbetowymi o szerokości :25 i 25 cm.
Zbrojenie wieńców stanowią pręty ze stali AIII i AI Otulina 30 mm.
Nadproża – wykonane z belek prefabrykowanych nadprożowych typu „L 19”
3.2.3 Rdzenie żelbetowe
Rdzenie żelbetowe o wymiarach w ścianach 25x18cm . W ścianach murowanych
Rdzenie wykonać z betonu C20/25
Rdzenie zbrojone prętami Ø12mm, ze stali AIII, strzemiona ze stali A-I o średnicy 6
mm. Otulina prętów zbrojeniowych 30 mm.
Podczas betonowania rdzeni stosować przerwy robocze, które należy lokalizować w
dolnej, a po wylaniu stropu w górnej płaszczyźnie stropu wyższej kondygnacji.
Podczas betonowania słupów, w pierwszej kolejności zmontować zbrojenie, a
następnie zamknąć deskowanie.
3.2.4 Ściany konstrukcyjne
Ściany nośne, murowane z pustaków ceramicznych o grubości 25cm, klasy 15 na
zaprawie marki M10
Murowanie ścian, zgodnie z technologią producenta oraz PN.
3.2.5 Wylewki pod posadzki
6
Posadzkę wykonać z betonu nisko-skurczowego B 25 ( w/c<0,5),kruszywo frakcji <16
mm, p. piaskowy -ok. 40%, z zastosowaniem plastyfikatorów dla poprawy
urabialności)
3.2.6 Płyta stropodachu
Płyty stropowe żelbetowe monolityczne, o grubości 17 cm, cm. wykonać z betonu
C20/25.
4. Zastosowane materiały konstrukcyjne
4.1. Beton
Beton konstrukcyjny klasy C20/25 (B 25)
Beton wyrównawczy C7/10 ( B10)
Receptura betonu powinna uwzględniać specyfikę wykonywanych elementów, czas i
warunki betonowania, wpływ otoczenia.
4.2. Stal
Stal zbrojeniowa kl. A-III dla prętów i siatek zbrojeniowych
Stal na strzemiona kl. A-I
Świadectwo wydane przez Instytut Techniki Budowlanej będzie wymagane dla stali
innej niż określona w normie PN-89/H-84023.07i PN-ISO 6935-2.
Bloczki betonowe.
Bloczki betonowe 25 cm i powinny odpowiadać wymaganiom normy PN-B19306:1999 i PN-B-19306:1999/Az1: 2002, klasy B20
Gęstość objętościowa 1800kg/m3 w zależności od klasy wytrzymałościowej. Waga
ok. 30 kg.
Bloczki wykonane z mieszanki betonowej wg. PN-97/B06259.
4.3. Pustaki ceramiczne
Stosować pustaki ceramiczne: klasy wytrzymałości 15 o wymiarach 300x250x238 mm
4.4. Drewno
Do konstrukcji elementów drewnianych stosować drewno iglaste klasy C27,
spełniające wymogi norm– PN-82/D- 94021 Tarcica iglasta sortowana metodami
wytrzymałościowymi.
Wszystkie elementy drewniane dachu należy zabezpieczyć środkami
zabezpieczającymi przed owadami, sinizną i pleśnieniem oraz działaniem ognia. do
klasy NRO.
Zastosowane preparaty winny odpowiadać normie- PN-76/O-04906. Środki ochrony
drewna. Ogólne wymagania i badania. oraz posiadać dokumenty atestacyjne.
5. Wymagania jakościowe
5.1. Elementy żelbetowe
Konstrukcja żelbetowa posadowienia i nadziemna winna odpowiadać wymaganiom
normy PN-B-03264:2002, a beton PN-EN 206-1:2003 wraz z PN-B-06265:2004.
Obiekt podlega tolerancjom normalnym klasy N 1
Odchylenia poziome usytuowania podpór i elementów powinny być mierzone
w stosunku do osi podłużnych i poprzecznych osnowy geodezyjnej pokrywających się
z osiami ścian i słupów .
Odchylenia poziome wzdłuż wysokości budynku powinny przyjmować wartości
różnoimienne , w stosunku do układu rzeczywistego. W przypadku stwierdzenia
odchyleń o charakterze systematycznym należy podjąć działania korygujące .
Ściany murowane
7
Dopuszczalne odchylenie usytuowania ściany na poziomie dowolnej n-tej kondygnacji
budynku na wysokości hi [mm] w stosunku do osi pionowej od poziomu fundamentu
nie powinno być większe niż: hi/300 n przy klasie tolerancji N1
Dopuszczalne odchyłki grubości murów nie powinny przekraczać
• 10 mm w przypadku murów pełnych oraz
• 20 mm w przypadku murów szczelinowych
Dopuszczalne odchylenie ścian murowanych od płaskiej powierzchni (zwichrzenie i
skrzywienie) nie powinno być większe niż:
a) na odcinku 1 m.• 5 mm przy klasie tolerancji N1.
b) na odcinku całej ściany:• 20 mm przy tolerancji N1
6. Zalecenia wykonawcze
6.1. Roboty ziemne
Rodzaj sprzętu, a w szczególności jego moc należy dostosować do rodzaju gruntu, w
którym prowadzone są roboty.
Technologia wykonania wykopu musi umożliwiać jego prawidłowe odwodnienie, a
sposób wykonania skarp ich stateczność w całym okresie trwania robót ziemnych.
Przy wykonywaniu wykopów pod fundamenty sposobem zmechanizowanym należy
zatrzymać kopanie na poziomie około 20 cm powyżej żądanej rzędnej. Warstwę
ostateczną do uzyskania rzędnych projektowanych należy wykonać ręcznie
bezpośrednio przed rozpoczęciem robót fundamentowych. Prace ziemne wykonywać
ze szczególną starannością, aby nie dopuścić do uplastycznienie gruntów spoistych
odsypka piaskowo-żwirowa winna być rozkładane w warstwach o jednakowej
grubości i zagęszczane za pomocą odpowiedniego sprzętu.
Zasypanie gotowych fundamentów powinno nastąpić zaraz po ich wykonaniu, aby nie
dopuścić do naruszenia struktury gruntu pod fundamentem w skutek działania
warunków atmosferycznych.
Uwaga:
Nie dopuścić do nawodnienia wykopów podczas wykonywania prac ziemnych
6.2. Roboty betonowe
Konstrukcja żelbetowa posadowienia i nadziemna winna odpowiadać wymaganiom
normy PN-B-03264:2002, a beton PN-EN 206-1:2003 wraz z PN-B-06265:2004.
6.2.1 Zbrojenie
Pręty zbrojeniowe należy giąć na zimno zgodnie z normą PN-B-03264:2002
Zbrojenie należy dokładnie umieścić, zgodnie z rysunkami i odpowiednio
zabezpieczyć, by pozostało we właściwym miejscu i pozycji.
W konstrukcję można wbudować stal pokrytą, co najwyżej nalotem niezłuszczającej
się rdzy, Nie wolno wbudować stali zatłuszczonej , smarami lub innymi środkami
chemicznymi w tym soli , zabłoconej.
Skrzyżowania prętów należy wiązać drutem wiązałkowym . Drut wiązałkowy gr 1mm
używać do łączenia prętów o średnicy do 12 mm , przy średnicach większych
stosować drut o średnicy 1,5mm. W szkieletach zbrojenia belek i słupów należy
łączyć wszystkie skrzyżowania prętów narożnych ze strzemionami a pozostałych
prętów - na przemian
Po ułożeniu zbrojenia w deskowaniu rozmieszczenie prętów względem siebie i
deskowania nie może ulec zmianie .
6.2.2 Przygotowanie do betonowania
Przed przystąpieniem do betonowania należy
Gniazda, wnęki potrzebne do prowadzenia projektowanych instalacji należy wykonać
przy zastosowaniu w szalunku wkładek, tulei, które zostaną usunięte po związaniu
betonu.
Należy zachować odpowiednią otulinę wokół zabetonowanych części.
8
Elementy instalacji elektrycznych, kanalizacyjnych itp. przewidzianych do
wbudowania w elementy betonowe należy trwale zabezpieczyć przed
przemieszczaniem w trakcie robót betonowych
6.2.3 Betonowanie
Zapewnić ciągłość betonowania; przerwa w układaniu betonu nie może być dłuższa
niż 1 godzina pod warunkiem, że nie użyto betonu szybkowiążącego lub dodatków
przyspieszających wiązanie.
Beton powinien być starannie zagęszczony przy użyciu wibratorów.
W miejscach tych jak również w narożnikach i wzdłuż krawędzi mieszankę należy
zagęszczać poprzez ubijanie lub sztychowanie.
Zagęszczanie należy rozpocząć tuż po rozpoczęciu betonowania i kontynuować w
czasie całego procesu tak, by w żadnym momencie nie znajdowała się w deskowaniu
nadmierna ilość niezagęszczonego betonu.
Pielęgnacja betonu należy rozpocząć bezpośrednio po zakończeniu zagęszczenia.
Zabezpieczenie powierzchni przed bezpośrednim działaniem promieni słonecznych
powinno być wykonane w ciągu 30 minut od zakończenia zagęszczania lub innych
prac wykończeniowych.
W przypadku śniegu, deszczu, mrozu lub innych niekorzystnych warunków
pogodowych, świeżo ułożony beton należy zabezpieczyć ( przez przekrycie,
podgrzewanie itp.).
Świeży beton w konstrukcjach, które będą zasypywane, powinien być zabezpieczony
przed kontaktem z wodą gruntową, co najmniej przez 4 dni.
6.3. Roboty murowe
-Podłoże pod pierwszą warstwę pustaków musi być równe.
-Przed rozpoczęciem murowania zwilżyć pustaki, co pozwala zapobiec zbyt
szybkiemu oddawaniu wody przez zaprawę.
-Murowanie ścian zewnętrznych rozpoczyna się od narożników
każdym narożniku najlepiej jest ułożyć minimum trzy warstwy pustaków zanim
wypełni się odcinki ścian pomiędzy nimi. Fachowo określa się to „wyciąganiem
narożników”. Pustaki w narożnikach muszą być ułożone naprzemiennie. Należy
zadbać o uzyskanie jednakowego poziomu kolejnych warstw pustaków we wszystkich
narożnikach
-Mury należy wznosić możliwie równomiernie na całej ich długości. W miejscu
połączenia murów wykonanych niejednocześnie należy stosować strzępia zazębione
końcowe.
Przygotowanie zaprawy : suchą mieszankę należy zarobić odpowiednią ilością czystej
wody mieszając ręcznie lub mechanicznie przy użyciu mieszarki do zaprawy lub
betoniarki . Czas mieszania powinien wynosić 2-3 minuty. Po wymieszaniu pierwszej
partii zaprawy należy sprawdzić jej konsystencję .
Ustaloną prawidłowo proporcje należy odnotować , aby kolejne partie zaprawy były
przygotowane w taki sam sposób . Stwardniałej zaprawy nie wolno rozrabiać wodą
ani mieszać ze świeżym materiałem .
Murowanie zaczyna się od narożników . Przed
Spoiny pionowe w sąsiadujących ze sobą warstwach w żadnym wypadku nie mogą
się pokrywać, lecz muszą być przesunięte, o co najmniej 0,4 wysokości pustaka tj. o
10 cm. O ile jest to możliwe, zaleca się wykonanie przewiązania poprzez przesunięcie
wynoszące pół pustaka w dwóch sąsiadujących warstwach muru
W ścianach o niemodularnej długości (tj. różnej od n x 12,5 cm) stosować elementy
uzupełniające w postaci pustaków docinanych, które zaburzają regularny układ
przewiązań Nie może być ono mniejsze niż 4 cm.
Przewiązania takie nie powinny pokrywać się ze sobą w kolejnych warstwach.
Pustaki docinane należy wmurowywać w miarę możliwości w środkowej części
ściany, a nie przy jej krawędziach.
9
Wewnętrzną ścianę nośną z pustaków ceramicznych budować równocześnie ze
ścianą zewnętrzną. \ wpuszczając, w co drugiej warstwie pustak ściany wewnętrznej
na głębokość 10 - 15 cm w ścianę zewnętrzną.
-Ściany działowe należy murować po zakończeniu ścian konstrukcyjnych
poszczególnych kondygnacji, pamiętając o wcześniejszym zamontowaniu w spoinach
ścian konstrukcyjnych stalowych kotew ocynkowanych.
Po wymurowaniu ściany działowej szczelinę pomiędzy ścianą a stropem (1 do 2 cm)
wypełnia się zaprawą murarską lub pianką montażową.
-W murach zbrojonych poprzecznie grubość spoin powinna być o 5 mm większa od
średnicy zbrojenia umieszczonego w spoinie, minimalna grubość otuliny liczona od
lica muru winna wynosić min.15 mm.
- Grubość spoin wspornych ( poziomych ) i poprzecznych wykonywanych przy użyciu
zaprawy zwykłej powinna być nie mniejsza niż 8 mm i nie większa niż 15 mm najlepiej
12mm . Do murowania należy stosować zaprawę w stanie gęsto plastycznym , na tyle
wilgotną, aby nie wciekała w głąb drążeń pustaków .
Spoiny poziome wypełnia się całkowicie zaprawą . Spoiny pionowe poprzeczne w
stosunku do lica muru również należy wypełniać całkowicie zaprawą . Nominalna
grubość spoin poziomych i pionowych nie powinna przekraczać 12 mm z odchyleniem
+3 i -2 mm,Spoiny pionowe uważa się za wypełnione, jeżeli zaprawa ułożona na całej
wysokości sięga, co najmniej 0.4 szerokości spoiny.
-Konstrukcje murowe powinny być w trakcie wykonywania zabezpieczane przed
oddziaływaniem warunków atmosferycznych (np. niskich temperatur, deszczu,
śniegu, kurzu za pomocą folii, mat itp.
-Warunki wykonania konstrukcji z elementów murowych w okresie obniżonych
temperatur powinny zapewniać wiązanie i twardnienie zaprawy zgodnie z
przygotowanymi procedurami technologicznymi
-W przypadku przerwania robót na okres zimowy lub z innych przyczyn, wierzchnie
warstwy murów powinny być zabezpieczone przed szkodliwym działaniem czynników
atmosferycznych (np. przez przykrycie folią lub papą).
Podczas wykonywania robót murowych stosować się do zaleceń zawartych w
instrukcjach producenta
6.4. Roboty ciesielskie
Roboty związane z wykonywaniem więźby prowadzić zgodnie z dokumentacją
techniczną przy udziale środków, które zapewnią osiągnięcie projektowanej
wytrzymałości, układu geometrycznego i wymiarów konstrukcji.
Przekroje i rozmieszczenie elementów powinno być zgodne z dokumentacją
techniczną.
Przy wykonywaniu jednakowych elementów należy stosować wzorniki z ostruganych
desek lub ze sklejki.
Dokładność wykonania wzornika powinna wynosić do 1 mm.
Długość elementów wykonanych według wzornika nie powinny różnić się od
projektowanych więcej jak 0,5 mm.
7. Uwagi końcowe
Wszystkie rysunki rozpatrywać łącznie z rysunkami pozostałych branż.
Użyte materiały winny posiadać aprobatę techniczną lub deklarację zgodności
dopuszczającą do stosowania w obiektach i pomieszczeniach przeznaczonych na
pobyt ludzi.
W opisie wskazano rodzaje technologii, materiałów budowlanych i urządzeń, które
proponuje się do
zastosowania.
Wszystkie rysunki oznaczone są literą edycji oraz datą wydawania rysunków.
Rysunek wydany z następnym numerem edycji lub datą anuluje ważność
poprzedniego rysunku.
10
W razie niejasności lub wątpliwości kontaktować się z projektantem.
Wprowadzenie zaakceptowanych przez projektanta rozwiązań zastępczych
zobowiązuje wykonawcę do naniesienia ich w dokumentacji wykonawczej, co będzie
podstawą do wprowadzenia w/w zmian w dokumentacji powykonawczej.
Wszystkie wprowadzone zmiany należy nanieść w dzienniku budowy.
8. Zagadnienia BHP
Roboty budowlane i konstrukcyjne należy prowadzić zgodnie z aktualnie
obowiązującymi normami i warunkami technicznymi kontroli i odbioru robót
budowlano - montażowych , instrukcjami wykonawczymi przepisów BHP oraz
zasadami wiedzy technicznej dla tego typu obiektów budowlanych, a w
szczególności:
Ustawie z dnia 07.07.1994 r. „Prawo budowlane” (Dz. U. Nr 89/94, poz. 414)
Rozporządzeniu Ministra Budownictwa i Przemysłu Materiałów Budowlanych z dnia
28.03.1972 r w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonywaniu robót
budowlano-remontowych i rozbiórkowych (Dz. U. Nr 13, poz. 93)
Rozporządzeniu Ministra Pracy i Polityki Socjalnej z dnia 26.09.1997 r. w sprawie
ogólnych przepisów bezpieczeństwa i higieny pracy ( Dz. U. Nr 129, poz. 844)
Roboty należy prowadzić pod nadzorem uprawnionego kierownika budowy.
Użyte materiały budowlane i wykończeniowe muszą posiadać aprobatę techniczną
dopuszczającą do stosowania w obiektach i pomieszczeniach przeznaczonych na
pobyt ludzi, niewydzielających żadnych szkodliwych substancji w trakcie użytkowania
pomieszczeń.
9. Wykaz norm i literatury
PN-82/B-02000 – Obciążenia budowli. Zasady ustalania obciążeń
PN-82/B-02001 – Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.
PN-82/B-02003 – Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne.
Podstawowe obciążenia
technologiczne i montażowe.
PN-82/B-02010 - Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem.
PN-77/B-02011 -Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem.
PN-87/B-02015 – Obciążenia budowli. Obciążenia temperaturą
PN-82/B-02004 – Obciążenia budowli. Obciążenia pojazdami
PN-88/B-02014 – Obciążenia budowli. Obciążenia gruntem
PN-81/B-03020 - Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i
projektowanie.
J. Kobiak W. Stachurski. „Konstrukcje żelbetowe”.
W. Starosolski. „Konstrukcje żelbetowe”.
PN 03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i
projektowanie.
PN-90/B-03000 `Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.
„Tablice do projektowania konstrukcji metalowych” W. Bogucki , M. Żyburtowicz.
Wyd.1996
"Konstrukcje żelbetowe" - J. Kobiak W. Stachurski Wyd. Arkady
PN- EN ISO 8504-1:2002 Przygotowanie podłoży stalowych przed nakładaniem farb i
podobnych produktów.
Metody przygotowania powierzchni. Część 1:Zasady ogólne
PN- EN ISO 12944-1:2001 Farby, lakiery. Ochrona przed korozją konstrukcji
stalowych za pomocą
ochronnych systemów malarskich. Część 1:Ogólne wprowadzenie.
11
PN-B-03002:1999/Ap1:2001 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i
obliczanie.
ITB- Rozszerzenie podstaw naukowych ustaleń Eurokodo 6-„Projektowanie
konstrukcji murowych” –Komentarz
naukowo-badawczy do PN-EN -1996-1-1:2008, PN-EN -1996-2:2008,
P-EN -1996-3:2008,
PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie.
Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12.04.2003 r. w sprawie warunków
technicznych, jakim powinny
odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U. nr 75/2002 poz. 690 z późn.
zmianamami.
10. Obliczenia statyczne
Płyta stropodachu
2
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m ]:
Lp.
Opis obciążenia
Obc.char.
1. Papa na podłożu betonowym posypana żwirkiem,
0,15
podwójnie [0,150kN/m2]
2. Warstwa cementowa grub. 5 cm
1,05
[21,0kN/m3·0,05m]
3. Lepik, papa grub. 0,5 cm [11,0kN/m3·0,005m]
0,06
4. Styropian grub. 15 cm [0,45kN/m3·0,15m]
0,07
5. Lepik, papa grub. 0,5 cm [11,0kN/m3·0,005m]
0,06
6. Obciążenie śniegiem połaci dachu
0,86
jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1
(strefa 2, obiekt niższy niż otaczający teren albo
otoczony wysokimi drzewami lub obiektami
wyższymi -> Qk = 0,9 kN/m2, nachylenie połaci
3,0 st. -> C1=0,8) [0,864kN/m2]
7. Płyta żelbetowa grub.17 cm
4,25
8. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm
0,29
[19,0kN/m3·0,015m]
9. Obciążenie zmienne (poddasza z dostępem z
1,20
klatki schodowej) [1,2kN/m2]
7,99
Σ:
γf
1,30
kd
--
Obc.obl.
0,19
1,30
--
1,37
1,30
1,30
1,30
1,50
---0,00
0,08
0,09
0,08
1,29
1,10
1,30
---
4,68
0,38
1,40
0,50
1,68
1,23
9,83
Schemat statyczny płyty:
qo = 9,83
A
leff = 5,32
B
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 5,32 m
Wyniki obliczeń statycznych:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 34,77 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 28,27 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 23,10 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = RB = 26,15 kN/m
Dane materiałowe :
Grubość płyty
17,0 cm
12
Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
Stal zbrojeniowa główna
A-III (34GS) → fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Otulenie zbrojenia przęsłowego
cnom = 22 mm
Założenia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szerokość rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8)
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Przęsło:
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 7,58 cm /mb. Przyjęto φ14 co 9,0 cm o As = 17,10 cm /mb (ρ = 1,21%)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 34,77 kNm/mb < MRd = 70,97 kNm/mb (49,0%)
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,067 mm < wlim = 0,3 mm (22,4%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 25,65 mm < alim = 26,60 mm (96,4%)
Podpora:
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 26,15 kN/mb < VRd1 = 103,87 kN/mb (25,2%)
Belka B1
SZKIC BELKI
A
B
0,25
4,41
C
0,25
5,15
D
0,25 1,13 0,25
OBCIĄŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:
Lp.
Opis obciążenia
1. Cegła budowlana wypalana z gliny, pełna
grub. 0,25 m i szer.1,50 m
[18,0kN/m3·0,25m·1,50m]
2. od stropu
3. Ciężar własny belki
[0,18m·0,30m·25,0kN/m3]
Obc.char.
Σ:
kd
--
Obc.obl.
Zasięg [m]
6,75
γf
1,30
8,78
cała belka
10,00
1,35
1,00
1,10
---
10,00
1,49
cała belka
18,10
1,12
cała belka
20,26
20,26
20,26
Schemat statyczny belki
A
B
4,66
C
5,40
D
1,38
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA:
Klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet.
Graniczna szerokość rys
wlim = 0,3 mm
cot θ = 2,00
13
30
Graniczne ugięcie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
18
Przyjęte wymiary przekroju:
bw = 18,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Przęsło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 30,96 kNm
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 3,07 cm . Przyjęto 3φ14 o As = 4,62 cm (ρ = 0,96%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 30,96 kNm < MRd = 43,95 kNm (70,4%)
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)56,46 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 80 mm na odcinku 120,0 cm przy
prawej podporze oraz co 200 mm na pozostałej części przęsła
Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)56,46 kN < VRd3 = 64,55 kN (87,5%)
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 27,66 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,213 mm < wlim = 0,3 mm (71,1%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 17,18 mm < alim = 4660/200 = 23,30 mm
(73,7%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 50,44 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,143 mm < wlim = 0,3 mm (47,6%)
Podpora B:
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)54,94 kNm
2
2
Zbrojenie potrzebne górne As1 = 6,13 cm . Przyjęto 4φ14 o As = 6,16 cm (ρ = 1,28%)
Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)54,94 kNm < MRd = 55,12 kNm (99,7%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)49,08 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,259 mm < wlim = 0,3 mm (86,5%)
Przęsło B - C:
Zginanie: (przekrój c-c)
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 27,66 kNm
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 2,71 cm . Przyjęto 3φ14 o As = 4,62 cm (ρ = 0,96%)
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 27,66 kNm < MRd = 43,95 kNm (62,9%)
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 55,32 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 80 mm na odcinku 112,0 cm przy lewej podporze
i na odcinku 88,0 cm przy prawej podporze oraz co 200 mm na pozostałej części belki
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 55,32 kN < VRd3 = 64,55 kN (85,7%)
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 24,71 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,189 mm < wlim = 0,3 mm (63,1%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 18,32 mm < alim = 5400/200 = 27,00 mm (67,8%)
14
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 49,42 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,168 mm < wlim = 0,3 mm (56,1%)
Podpora C:
Zginanie: (przekrój d-d)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)37,92 kNm
2
2
Zbrojenie potrzebne górne As1 = 3,87 cm . Przyjęto 3φ14 o As = 4,62 cm (ρ = 0,96%)
Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)37,92 kNm < MRd = 43,95 kNm (86,3%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)33,88 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,263 mm < wlim = 0,3 mm (87,8%)
Przęsło C - D:
Zginanie: (przekrój e-e)
Zbrojenie dolne w przęśle nie jest obliczeniowo potrzebne
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 38,93 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 130 mm na odcinku 52,0 cm przy
lewej podporze oraz co 200 mm na pozostałej części przęsła
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 38,93 kN < VRd3 = 39,72 kN (98,0%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)33,88 kNm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)1,23 mm < alim = 1380/200 = 6,90 mm
(17,9%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 34,78 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,179 mm < wlim = 0,3 mm (59,8%)
15
Ława fundamentowa Łf1
Fundament 1
H = 0,40
DANE:
1
2
0,25
B = 0,60
0,17
0,17
V = 0,24 m3/mb
Opis fundamentu :
Typ:
ława prostokątna
Wymiary:
B = 0,60 m
H = 0,40 m
Bs = 0,25 m
eB = 0,00 m
Posadowienie fundamentu:
D = 1,00 m
Dmin = 1,00 m
brak wody gruntowej w zasypce
Opis podłoża:
N nazwa gruntu
r
1 Gliny zwięzłe
h [m]
1,00
nawodn
iona
nie
Naprężenie dopuszczalne dla podłoża
ρo(n)
[t/m3]
2,00
γf,min
γf,max
φu(r) [o]
0,90
1,10
17,82
cu(r)
[kPa]
31,58
M0
[kPa]
36039
M [kPa]
40039
σdop [kPa] = 165,0 kPa
Kombinacje obciążeń obliczeniowych:
N typ obc.
r
1 długotrwałe
N [kN/m]
TB [kN/m]
MB [kNm/m]
e [kPa]
∆e [kPa/m]
77,91
0,00
0,00
0,00
0,00
Materiały :
16
Zasypka:
3
ciężar objętościowy: 20,00 kN/m
współczynniki obciążenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20
Beton:
klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
3
ciężar objętościowy: 24,00 kN/m
współczynniki obciążenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10
Zbrojenie:
klasa stali: A-III (34GS) → fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
otulina zbrojenia cnom = 50 mm
Założenia obliczeniowe :
Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża:
- dla nośności pionowej m = 0,83
- dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72
- dla stateczności na obrót m = 0,72
Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50
Współczynniki redukcji spójności:
- przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50
- przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00
Czas trwania robót: do 1 roku (λ=0,00)
Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20
WYNIKI-PROJEKTOWANIE:
WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020
Nośność pionowa podłoża:
Decyduje: kombinacja nr 1
Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu
Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 307,8 kN
Nr = 89,3 kN < m·QfN = 255,5 kN
(35,0%)
Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome:
Decyduje: kombinacja nr 1
Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu
Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 37,4 kN
Tr = 0,0 kN < m·QfT = 26,9 kN
(0,0%)
Obciążenie jednostkowe podłoża:
Decyduje: kombinacja nr 1
Naprężenie maksymalne σmax = 148,8 kPa
σmax = 148,8 kPa < σdop = 165,0 kPa (90,2%)
Stateczność fundamentu na obrót:
Decyduje: kombinacja nr 1
Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 26,06
kNm/mb
Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 18,8 kNm/mb
(0,0%)
Osiadanie:
Decyduje: kombinacja nr 1
Osiadanie pierwotne s'= 0,25 cm, wtórne s''= 0,00 cm, całkowite s = 0,25 cm
s = 0,25 cm < sdop = 1,00 cm (25,4%)
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002
Nośność na przebicie:
dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie
Wymiarowanie zbrojenia:
Decyduje: kombinacja nr 1
2
Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 0,27 cm /mb
2
Przyjęto konstrukcyjnie φ10 mm co 29,5 cm o As = 2,66 cm /mb
17
18