Obliczenia statyczne

Transkrypt

1
OPIS
DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO
KONSTRUKCJI
budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego
na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach
1. Dane ogólne
Budynek zaplecza garażowego 1-no kondygnacyjny, niepodpiwniczony. Technologia
wykonania : ściany murowane , strop prefabrykowany typu Filigran.
Układ konstrukcyjny mieszany o długościach traktów: 1,80 m; 3,60m ; 5,40m; 6,30m
i 7,20 m.
2. Podstawa opracowania
– umowa
– projekt architektoniczny,
– projekty branżowe,
– obowiązujące normy,
– techniczne badania podłoża.
3. Opis techniczny elementów konstrukcji
3.1 Dach
Stropodach, jednospadkowy.
Pokrycie – papa termozgrzewalna
Ocieplenie dachu -twardą wełną mineralną.
3.2 Strop
Strop prefabrykowany typu Filigran z uzupełnieniami żelbetowymi – wylewkami między
kominami.
W wylewkach beton B – 20 , zbrojenie – wg rys. konstrukcyjnych
3.3 Wieńce
W poziomie stropów wykonać wieńce wylewane żelbetowe, zbrojone stalą 34GS. Zbrojenie podłużne wieńców łączyć na zakład – 50% zbrojenia w jednym miejscu. (zakład - 50
średnic).
3.4 Ściany wewnętrzne konstrukcyjne
3.4.1 Ściany fundamentowe projektuje się z bloczków betonowych gr. 24cm.
3.4.2 Ściany nadziemne – murowane z bloczków wapienno-piaskowych Silka E24 na zaprawie AZ110, a w warunkach zimowych na zaprawie mrozoodpornej.
3.6 Nadproża i belki
Na kondygnacjach nadziemnych nadproża nad otworami w ścianach wewnętrznych projektuje się głównie z elementów prefabrykowanych „L –19”w miejscach koniecznych –
wylewane wg rzutu montażowego.
3.7 Elementy wykończeniowe – wg projektu architektury
2
3.11 Warunki posadowienia
Obliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznych
badań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka Winskiewicza
Jak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenu
jest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższości, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne oraz
gliny lodowcowe.
Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać ablacyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należy
w całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne.
Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,588,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany drenaż oraz konieczna izolacja.
Zbrojenie podłużne 4#14
Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu.
Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe – z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemiona
w ławach fundamentowych – ø 6 ze stali StOS-b.
Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednym
miejscu.
Uwaga:
– dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa,
– prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę.
– w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z
gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu pod
wpływem wstrząsów
– grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem
Opracował:
mgr inż. Anna Ceynowa
3
Obliczenia statyczne
do projektu budowlano-wykonawczego budynku garaży dla potrzeb Urzędu Celnego na
terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach
Poz. 1. Dach.
Stropodach, kryty papą termozgrzewalną. Ocieplony wełną mineralną na klinach styropianowych
µ= 30
tgα = 0,05
cosa = 1,00
2
Obciążenie na 1m prostopadłe do połaci:
obc. stałe
– pokrycie- papa termozgrzewalna
0,10 x 1,2
=
0,12 kN/m2
– twarda wełna mineralna
0,24 x 2,0 x1,2
=
0,58 kN/m2
– warstwa spadkowa max 45cm
0,45 x 0,45 x 1,2
=
0,24 kN/m2
– płyta stropowa żelbetowa gr. 18cm 0,18 x 25,0 x 1,1
=
4,95 kN/m2
– 2x szpachlowanie
0,005 x 19,0 x 1,3 =
0,12 kN/m2
6,01 kN/m2
Dociążenie z kominów
· ściana 0,12 x 18,0 x 2,0 x 1,1 =
· przewody 0,03x 23,0 x 2,0 x 1,1=
4,75 kN/m
1,52 kN/m
6,27 kN/m : 2 = 3,14 kN/m
Uwaga : w stropie osadzać siatki dla montażu komina – wg rys. Konstrukcyjnych
a) zmienne
– śnieg – IV strefa
Qk = 1,6 kN/m2
C1 = C2 = 0,8
g f = 1,5
S = 1,6 x 0,8 x 1,5 = 1,92 kN/m2
–
wiatr – strefa I, teren A; z < 10m
qk = 0,25 kPa
Ce = 1,0
ß = 1,8; γ = 1,3
Cz = -0,9
p = 0,25 x 1,0 x (-0,9) x 1,8 x 1,3 = -0,53 kPa
Wiatr można pominąc gdyz działa korzystnie.
Całkowite obciążenie na strop
6,01 kN/m2 + 1,92 kN/m2 = 7,93 kN/m2
Przyjęto strop FILIGRAN- gr. całkowita 18,0 cm
Poz. 1.1. Belka w stropie przy otworze stropowym L=4,50m
Przyjęto belki łącznie z wieńcami . Belki wys. 18,0 + 10,0 cm nad stropem .
Obciążenie:
– ścianka
– wieniec
– ze stropu.
0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 =
0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
7,93 x 1,35 x 0,5 =
Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach
2,90 kN/m
1,58 kN/m
5,35 kN/m
9,83 kN/m
4
9,830
9,830
A
B
28,00
4,500
24,00
M
Q
25,897
A
B
29,135
A
B
-25,897
WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA:
T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A
-----------------------------------------------------------------x/L:
M:
Q:
N:
W:
SigmaG: SigmaD:
[kNm]
[kN]
[kN]
[m]
[MPa]
-----------------------------------------------------------------0,00
0,000
25,897
0,000 -0,0000
-0,000
0,000
0,10
10,488
20,718
0,000 -0,0016
-3,345
3,345
0,20
18,646
15,538
0,000 -0,0031
-5,946
5,946
0,30
24,473
10,359
0,000 -0,0042
-7,804
7,804
0,40
27,969
5,179
0,000 -0,0049
-8,919
8,919
0,50
29,135
0,000
0,000 -0,0052
-9,290
9,290
0,60
27,969
-5,179
0,000 -0,0049
-8,919
8,919
0,70
24,473
-10,359
0,000 -0,0042
-7,804
7,804
0,80
18,646
-15,538
0,000 -0,0031
-5,946
5,946
0,90
10,488
-20,718
0,000 -0,0016
-3,345
3,345
1,00
0,000
-25,897
0,000 -0,0000
-0,000
0,000
-----------------------------------------------------------------0,50
29,135*
0,000
0,000
-9,290
9,290
0,00
0,000*
25,897
0,000
-0,000
0,000
0,00
0,000
25,897*
0,000
-0,000
0,000
1,00
0,000
-25,897*
0,000
-0,000
0,000
0,00
0,000
25,897
0,000*
-0,000
0,000
0,50
29,135
0,000
0,000*
-9,290
9,290
0,50
29,135
0,000
0,000
-9,290
9,290*
-----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne
5
REAKCJE PODPOROWE:
1
2
REAKCJE PODPOROWE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
0,000
25,897
25,897
2
0,000
25,897
25,897
-----------------------------------------------------------------Przekrój: B 28,0x24,0
Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m,
Wymiary przekroju [cm]:
H=28,0 S=24,0.
BE T ON: B20,
Wytrzymałość charakterystyczna:
Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,
2¤16
2¤16 28,00
Wytrzymałość obliczeniowa:
Rb mb1 mb2 mb3 mb4 /(gb1 gb2gb3)
= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.
Fb=672 cm2, Ibx=43904 cm4, Iby=32256 cm4
Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej:
xgr=0,60,
24,00
ST AL: 34GS, A-III,
Wytrzymałość charakterystyczna: Rak=410 MPa,
Wytrzymałość obliczeniowa: Ra ma1 ma2 ma3 = 350×1,00×1,00×1,00 = 350 MPa,
Zbrojenie główne: Fa+Fac=8,04 cm2, m=100 (Fa+Fac)/Fb =100×8,04/672=1,20 %, Iax=837 cm4, Iay=300
cm4,
Siły przekrojowe:
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A
Położenie przekroju:
a=2,25 m, b=2,25 m,
Momenty zginające:
Mx=-29,135 kNm,
My=0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Qy=0,000 kN,
Qx=0,000 kN,
Siła osiowa:
N=0,000 kN, .
Zbrojenie wymagane:
Siły obliczeniowe:
N=0,000 kN, M=29,135 kNm
betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60
28,00
24,00
Wielkości geometryczne: [cm]:
x=4,9 (x=0,202), Fbc=118 cm2,
h=28,0, ho=24,2, a=3,8,
Zbrojenie wymagane (obliczone):
Fa= 3,83 cm2 Þ (2 ¤16 = 4,02 cm2),
Fac= 0,00 cm2.
6
Nośność przekroju prostopadłego:
2¤16
2¤16
28,00
24,00
Siły obliczeniowe:
M=29,135 kNm,
Wielkości geometryczne [m]:
x=0,423 < 0,600,
Przekrój jest zginany
h=0,280, ho=0,242, Fbc=0,0246 m2, x=x ho= 0,102,
a=0,038,
ebc=-0,089, ea=0,102,
Zbrojenie:
Fa = 8,04 cm2, µa = 1,20 %
Wielkości statyczne:
Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0246= -282,443 kN, Mbc= Nbc ebc = -282,443×(-0,089) = 25,090 kNm,
Na= 281,487 kN, Ma= Na ea = 281,487×0,102 = 28,712 kNm,
Warunki stanu granicznego nośności
Mgr=ôMbc+Ma+Macô = ô25,090 +28,712ô= 53,802 > 29,135 = ôMô
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)
Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152
MPa.
Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×28,0 = 21,0 s1 £ 50 cm
przyjęto s1 = 21,0 cm.
Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×28,0 = 9,3 s2 £ 30 cm
75,0
300,0
Rozstaw strzemion:
Strefa nr 1
Początek i koniec strefy:
xa = 0,0 xb = 75,0 cm
Strzemiona 2-cięte o rozstawie 6,0 cm.
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 6,0 ×10 = 254,678 kN/m
Strefa nr 2
xa = 75,0 xb = 375,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 13,5 ×10 = 113,190 kN/m
Strefa nr 3
xa = 375,0 xb = 450,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 6,0 ×10 = 254,678 kN/m
75,0
7
Ścinanie
Siła poprzeczna:
Wymiary przekroju:
Q = 0,000 kN
b = 24,0 cm
ho = h - a = 28,0 - 3,0 = 25,0 cm
Spełniony jest warunek (42):
Q = 0,000 < 40,500 = 0,75×0,90×24,0×25,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho
Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać.
Stan graniczny użytkowania:
Zarysowanie:
adop = 0,3 mm
af = 0,15 mm
af = 0,15 < 0,30 = adop
Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:
amax = 20,8 mm
agr = l / 200 = 4500 / 200 = 22,5 mm
amax = 20,8 < 22,5 = agr
Poz. 1.2. Belka w stropie na wjeździe przy otworze stropowym L=5,40m
Przyjęto belki łącznie z wieńcami . Belki wys. 18,0 + 17,0 cm nad stropem .
Obciążenie:
– z poz.1.1
– ze stropu.
– wieniec
R=
ścianka
–
26,84 kN
5,95 kN/m
1,58 kN/m
7,53 kN/m
2,90 kN/m
10,43 kN/m
7,93 x 1,50 x 0,5 =
0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 =
7,530
26,840
26,840
10,430
7,530
10,430
7,530
A
7,530
B
35,00
5,400
24,00
M
Q
56,756
43,755
16,915
A
B
A
B
-16,915
67,845
79,263
67,845
-43,755
-56,756
8
WIELKOŚCI
PRZEKROJOWE
PRĘTA: T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------x/L:
M:
Q:
N:
W:
SigmaG: SigmaD:
[kNm]
[kN]
[kN]
[m]
[MPa]
-----------------------------------------------------------------0,00
0,000
56,756
0,000 -0,0000
0,000
0,000
0,10
29,244
51,556
0,000 -0,0034
-5,968
5,968
0,20
55,680
46,356
0,000 -0,0065 -11,363
11,363
0,25
67,845
43,755
0,000 -0,0078 -13,846
13,846
67,845
16,915
0,000 -0,0078 -13,846
13,846
0,30
71,956
13,532
0,000 -0,0089 -14,685
14,685
0,40
77,436
6,766
0,000 -0,0103 -15,803
15,803
0,50
79,263
0,000
0,000 -0,0108 -16,176
16,176
0,60
77,436
-6,766
0,000 -0,0103 -15,803
15,803
0,70
71,956
-13,532
0,000 -0,0089 -14,685
14,685
0,75
67,845
-16,915
0,000 -0,0078 -13,846
13,846
67,845
-43,755
0,000 -0,0078 -13,846
13,846
0,80
55,680
-46,356
0,000 -0,0065 -11,363
11,363
0,90
29,244
-51,556
0,000 -0,0034
-5,968
5,968
1,00
-0,000
-56,756
0,000
0,0000
0,000
-0,000
-----------------------------------------------------------------0,50
79,263*
-0,000
0,000
-16,176
16,176
0,00
0,000*
56,756
0,000
0,000
0,000
0,00
0,000
56,756*
0,000
0,000
0,000
1,00
-0,000
-56,756*
0,000
0,000
-0,000
0,00
0,000
56,756
0,000*
0,000
0,000
0,50
79,263
-0,000
0,000*
-16,176
16,176
0,50
79,263
-0,000
0,000
-16,176
16,176*
REAKCJE PODPOROWE:
1
2
REAKCJE PODPOROWE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
0,000
56,756
56,756
2
0,000
56,756
56,756
-----------------------------------------------------------------Przekrój: B 35,0x24,0
4¤12
H=35,0 S=24,0.
35,00
5¤16
24,00
BE T ON: B20,
Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,
= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.
Fb=840 cm2, Ibx=85750 cm4, Iby=40320 cm4
xgr=0,60,
ST AL: 34GS, A-III,
9
Zbrojenie główne: Fa+Fac=14,58 cm2, m=100 (Fa+Fac)/Fb =100×14,58/840=1,74 %, Iax=2761 cm4,
Iay=515 cm4,
Siły przekrojowe:
a=2,70 m, b=2,70 m,
Momenty zginające:
Mx=-79,263 kNm,
My=0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Qy=0,000 kN,
Qx=0,000 kN,
Siła osiowa:
N=0,000 kN, .
Zbrojenie wymagane:
Siły obliczeniowe:
N=0,000 kN, M=79,263 kNm
35,00
x=11,3 (x=0,362), Fbc=271 cm2,
h=35,0, ho=31,2, a=3,8,
Fa= 8,87 cm2 Þ (5 ¤16 = 10,05 cm2),
Fac= 0,00 cm2.
24,00
4¤12
Siły obliczeniowe:
M=79,263 kNm,
35,00
5¤16
24,00
x=0,226 < 0,600,
h=0,350, ho=0,312, Fbc=0,0169 m2, x=x ho= 0,071,
a=0,038, a’=0,036,
ebc=-0,140, ea=0,137, eac=-0,139,
Zbrojenie:
Fa = 10,05 cm2, µa = 1,20 %
Fac = 4,52 cm2, µac = 0,54 %
Na= 351,858 kN, Ma= Na ea = 351,858×0,137 = 48,205 kNm,
Nac= -158,336 kN, Mac= Nac eac = -158,336×(-0,139) = 22,009 kNm,
Mgr=ôMbc+Ma+Macô = ô27,216 +48,205 +22,009ô= 97,430 > 79,263 = ôMô
MPa.
10
135,0
270,0
135,0
Rozstaw strzemion:
Strefa nr 1
xa = 0,0 xb = 135,0 cm
Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 9,3 ×10 = 327,444 kN/m
Strefa nr 2
xa = 135,0 xb = 405,0 cm
Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 21,0 ×10 = 145,531 kN/m
Strefa nr 3
xa = 405,0 xb = 540,0 cm
Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 9,3 ×10 = 327,444 kN/m
Ścinanie
56,756
43,755
16,915
135,0
270,0
135,0
-16,915
-43,755
-56,756
Położenie przekroju ukośnego:
Siła poprzeczna:
Wymiary przekroju:
x = 0,000 m
Q = 56,756 kN
b = 24,0 cm
ho = h - a = 35,0 - 3,0 = 32,0 cm
Dla podparcia i obciążenia bezpośredniego: bs = 0,15
Strzemiona:
4-cięte; d = 8 mm; A-0
Wytrzymałości stali:
Ras = 0,8 Ra = 152 MPa
Rao = 0,8 Ra = 280 MPa
Siła przenoszona przez strzemiona:
Fs Ras = 4×0,50×152×10-1 = 30,5614 kN
11
Rozstaw strzemion:
Nośność strzemion na jednostkę długości:
s = 93 mm
qs = Ras Fs / s = 30,5614 / 0,093 = 327,444 kN/m
Długość rzutu przekroju ukośnego:
cs =
bs Rb bho2
=
qs
0,15×11,5×10³×0,240×0,320²
327,444
= 0,360 m
Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton:
Qsb = 2 bs Rb b ho2 qs - Ras Fs =
2×
0,15×11,5×10 3×0,240×0,320 2×327,444 - 152×2,01×10 -1 = 205,078 kN
Warunek nośności przekroju ukośnego:
Q = 56,756 < 205,078 = Qsb
Zarysowanie:
adop = 0,3 mm
af = 0,18 mm
af = 0,18 < 0,30 = adop
amax = 26,6 mm
agr = l / 200 = 5400 / 200 = 27,0 mm
amax = 26,6 < 27,0 = agr
Poz. 1.3. Belka w stropie przy ścianie, przy otworze stropowym L=5,40m
Obciążenie:
– z poz.1.1
R=
26,84 kN
– ze stropu.
7,93 x 1,20 x 0,5 =
4,76 kN/m
– wieniec
0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
1,58 kN/m
6,34 kN/m
– ścianka
0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 =
2,90 kN/m
9,24 kN/m
Przyjeto wymiary i zbrojenie jak w Poz. 1.2
Poz. 2.0. Nadproża i podciągi
Nadproża w ścianach projektuje się z elementów prefabrykowanych L – 19 oraz wylewane, zbrojone wg obliczeń i rysunków konstrukcyjnych.
Poz. 2.1. Nadproże na wjeździe do garażu L0=2,58
Obciążenie:
– ze stropu.
7,93 x 0,5 x ( 7,20 + 0,90 ) x 3,15 : 7,20 =
– wieniec
0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– wieniec
0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– ścianka
0,24 x 0,81 x 18,0 x 1,1 =
14,05 kN/m
1,58 kN/m
1,19 kN/m
3,85 kN/m
20,67 kN/m
12
20,670
20,670
A
B
30,00
2,900
24,00
M
Q
32,581
A
B
23,622
A
B
-32,581
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------x/L:
M:
Q:
N:
W:
SigmaG: SigmaD:
[kNm]
[kN]
[kN]
[m]
[MPa]
-----------------------------------------------------------------0,00
-0,000
32,581
0,000 -0,0000
0,000
-0,000
0,10
8,504
26,065
0,000 -0,0004
-2,362
2,362
0,20
15,118
19,549
0,000 -0,0008
-4,199
4,199
0,30
19,842
13,033
0,000 -0,0012
-5,512
5,512
0,40
22,677
6,516
0,000 -0,0014
-6,299
6,299
0,50
23,622
0,000
0,000 -0,0014
-6,562
6,562
0,60
22,677
-6,516
0,000 -0,0014
-6,299
6,299
0,70
19,842
-13,033
0,000 -0,0012
-5,512
5,512
0,80
15,118
-19,549
0,000 -0,0008
-4,199
4,199
0,90
8,504
-26,065
0,000 -0,0004
-2,362
2,362
1,00
-0,000
-32,581
0,000 -0,0000
0,000
-0,000
-----------------------------------------------------------------0,50
23,622*
0,000
0,000
-6,562
6,562
0,00
-0,000*
32,581
0,000
0,000
-0,000
0,00
-0,000
32,581*
0,000
0,000
-0,000
1,00
-0,000
-32,581*
0,000
0,000
-0,000
0,00
-0,000
32,581
0,000*
0,000
-0,000
0,50
23,622
0,000
0,000*
-6,562
6,562
0,50
23,622
0,000
0,000
-6,562
6,562*
13
REAKCJE PODPOROWE:
1
2
REAKCJE PODPOROWE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
0,000
32,581
32,581
2
0,000
32,581
32,581
-----------------------------------------------------------------Przekrój: B 30,0x24,0
H=30,0 S=24,0.
BE T ON: B20,
Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,
30,00 Wytrzymałość obliczeniowa:
= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.
Fb=720 cm2, Ibx=54000 cm4, Iby=34560 cm4
xgr=0,60,
3¤12
24,00
ST AL: 34GS, A-III,
cm4,
Siły przekrojowe:
a=1,45 m, b=1,45 m,
Momenty zginające:
Mx=-23,622 kNm,
My=0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Qy=0,000 kN,
Qx=0,000 kN,
Siła osiowa:
N=0,000 kN, .
Zbrojenie wymagane:
Siły obliczeniowe:
N=0,000 kN, M=23,622 kNm
30,00
24,00
x=3,5 (x=0,133), Fbc=85 cm2,
h=30,0, ho=26,4, a=3,6,
Fa= 2,74 cm2 Þ (3 ¤12 = 3,39 cm2),
Fac= 0,00 cm2.
14
30,00
3¤12
24,00
Siły obliczeniowe:
M=23,622 kNm,
x=0,164 < 0,600,
h=0,300, ho=0,264, Fbc=0,0104 m2, x=x ho= 0,043,
a=0,036,
ebc=-0,128, ea=0,114,
Zbrojenie:
Fa = 3,39 cm2, µa = 0,47 %
Na= 118,752 kN, Ma= Na ea = 118,752×0,114 = 13,538 kNm,
MPa.
49,0
192,0
Rozstaw strzemion:
Strefa nr 1
xa = 0,0 xb = 49,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
Strefa nr 2
xa = 49,0 xb = 241,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 22,5 ×10 = 67,914 kN/m
Strefa nr 3
xa = 241,0 xb = 290,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
49,0
15
Ścinanie
Siła poprzeczna:
Wymiary przekroju:
Q = 0,000 kN
b = 24,0 cm
ho = h - a = 30,0 - 3,0 = 27,0 cm
Q = 0,000 < 43,740 = 0,75×0,90×24,0×27,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho
Zarysowanie:
adop = 0,3 mm
af = 0,25 mm
af = 0,25 < 0,30 = adop
amax = 9,4 mm
agr = l / 200 = 2900 / 200 = 14,5 mm
amax = 9,4 < 14,5 = agr
Poz. 2.2. Nadproże na wjeździe do myjni L0=3,08
Obciążenie:
– ze stropu.
7,93 x 0,5 x 1,50 =
– wieniec
0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– wieniec
0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– ściana
0,24 x 2,01 x 18,0 x 1,1 =
5,95 kN/m
1,58 kN/m
1,19 kN/m
9,55 kN/m
18,27 kN/m
18,270
18,270
A
B
30,00
3,400
24,00
M
Q
34,119
A
B
29,001
A
B
-34,119
WIELKOŚCI
PRZEKROJOWE
16
PRĘTA:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------x/L:
M:
Q:
N:
W:
SigmaG: SigmaD:
[kNm]
[kN]
[kN]
[m]
[MPa]
-----------------------------------------------------------------0,00
-0,000
34,119
0,000 -0,0000
0,000
-0,000
0,10
10,440
27,295
0,000 -0,0008
-2,900
2,900
0,20
18,561
20,471
0,000 -0,0014
-5,156
5,156
0,30
24,361
13,648
0,000 -0,0019
-6,767
6,767
0,40
27,841
6,824
0,000 -0,0023
-7,734
7,734
0,50
29,001
0,000
0,000 -0,0024
-8,056
8,056
0,60
27,841
-6,824
0,000 -0,0023
-7,734
7,734
0,70
24,361
-13,648
0,000 -0,0019
-6,767
6,767
0,80
18,561
-20,471
0,000 -0,0014
-5,156
5,156
0,90
10,440
-27,295
0,000 -0,0008
-2,900
2,900
1,00
-0,000
-34,119
0,000 -0,0000
0,000
-0,000
-----------------------------------------------------------------0,50
29,001*
0,000
0,000
-8,056
8,056
0,00
-0,000*
34,119
0,000
0,000
-0,000
0,00
-0,000
34,119*
0,000
0,000
-0,000
1,00
-0,000
-34,119*
0,000
0,000
-0,000
0,00
-0,000
34,119
0,000*
0,000
-0,000
0,50
29,001
0,000
0,000*
-8,056
8,056
0,50
29,001
0,000
0,000
-8,056
8,056*
REAKCJE PODPOROWE:
1
2
REAKCJE PODPOROWE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
0,000
34,119
34,119
2
0,000
34,119
34,119
-----------------------------------------------------------------Przekrój: B 30,0x24,0
H=30,0 S=24,0.
BE T ON: B20,
Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,
30,00 Wytrzymałość obliczeniowa:
= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.
Fb=720 cm2, Ibx=54000 cm4, Iby=34560 cm4
xgr=0,60,
4¤12
24,00
ST AL: 34GS, A-III,
cm4,
17
Siły przekrojowe:
a=1,70 m, b=1,70 m,
Momenty zginające:
Mx=-29,001 kNm,
Siły poprzeczne:
Qy=0,000 kN,
Siła osiowa:
N=0,000 kN, .
My=0,000 kNm,
Qx=0,000 kN,
Zbrojenie wymagane:
Siły obliczeniowe:
N=0,000 kN, M=29,001 kNm
30,00
x=4,4 (x=0,166), Fbc=105 cm2,
h=30,0, ho=26,4, a=3,6,
Fa= 3,42 cm2 Þ (4 ¤12 = 4,52 cm2),
Fac= 0,00 cm2.
24,00
Siły obliczeniowe:
M=29,001 kNm,
30,00
4¤12
24,00
x=0,219 < 0,600,
h=0,300, ho=0,264, Fbc=0,0138 m2, x=x ho= 0,058,
a=0,036,
ebc=-0,121, ea=0,114,
Zbrojenie:
Fa = 4,52 cm2, µa = 0,63 %
Na= 158,336 kN, Ma= Na ea = 158,336×0,114 = 18,050 kNm,
MPa.
Maksymalny rozstaw strzemion:
Zagęszczony rozstaw strzemion:
57,0
s1 = 0,75 h = 0,75×30,0 = 22,5 s1 £ 50 cm
s2 = 1/3 h = 1/3×30,0 = 10,0 s2 £ 30 cm
226,0
57,0
18
Rozstaw strzemion:
Strefa nr 1
xa = 0,0 xb = 57,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
Strefa nr 2
xa = 57,0 xb = 283,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 22,5 ×10 = 67,914 kN/m
Strefa nr 3
xa = 283,0 xb = 340,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
Ścinanie
Siła poprzeczna:
Q = 0,000 kN
Wymiary przekroju:
b = 24,0 cm
ho = h - a = 30,0 - 3,0 = 27,0 cm
Q = 0,000 < 43,740 = 0,75×0,90×24,0×27,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho
Zarysowanie:
adop = 0,3 mm
af = 0,23 mm
af = 0,23 < 0,30 = adop
amax = 13,6 mm
agr = l / 200 = 3400 / 200 =17,0mm
amax = 13,6 < 17,0 = agr
Poz. 2.3. Nadproże na wejści do magazynu paliw L0=1,03
Obciążenie:
– ze stropu.
7,93 x 0,5 x 1,80 =
– wieniec
0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– ściana
0,24 x 2,50 x 18,0 x 1,1 =
–
reakcja z rdzenia
7,14 kN/m
1,19 kN/m
11,88 kN/m
20,21 kN/m
56,76 kN
REAKCJE PODPOROWE:
1
REAKCJE PODPOROWE:
2
T.I rzędu
41,579
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
0,000
43,326
43,326
2
0,000
41,579
41,579
19
56,760
20,210
20,210
A
B
24,00
1,300
24,00
M
Q
43,326
29,686
A
B
A
B
-27,074
-41,579
22,999
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------x/L:
M:
Q:
N:
W:
SigmaG: SigmaD:
[kNm]
[kN]
[kN]
[m]
[MPa]
-----------------------------------------------------------------0,00
-0,000
43,326
0,000 -0,0000
0,000
-0,000
0,10
5,449
40,511
0,000 -0,0001
-2,365
2,365
0,20
10,533
37,697
0,000 -0,0003
-4,572
4,572
0,30
15,251
34,882
0,000 -0,0004
-6,619
6,619
0,40
19,602
32,068
0,000 -0,0004
-8,508
8,508
0,48
22,999
29,686
0,000 -0,0005
-9,982
9,982
22,999
-27,074
0,000 -0,0005
-9,982
9,982
0,50
22,453
-27,507
0,000 -0,0005
-9,745
9,745
0,60
18,694
-30,321
0,000 -0,0004
-8,114
8,114
0,70
14,569
-33,136
0,000 -0,0004
-6,324
6,324
0,80
10,079
-35,950
0,000 -0,0003
-4,374
4,374
0,90
5,222
-38,765
0,000 -0,0001
-2,267
2,267
1,00
0,000
-41,579
0,000
0,0000
0,000
0,000
-----------------------------------------------------------------0,48
22,999*
29,686
0,000
-9,982
9,982
0,00
-0,000*
43,326
0,000
0,000
-0,000
0,00
-0,000
43,326*
0,000
0,000
-0,000
1,00
0,000
-41,579*
0,000
0,000
0,000
0,00
-0,000
43,326
0,000*
0,000
-0,000
0,48
22,999
29,686
0,000*
-9,982
9,982
0,48
22,999
29,686
0,000
-9,982
9,982*
20
Przekrój: B 24,0x24,0
H=24,0 S=24,0.
BE T ON: B20,
Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,
2¤12
2¤12 24,00
= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.
Fb=576 cm2, Ibx=27648 cm4, Iby=27648 cm4
xgr=0,60,
24,00
ST AL: 34GS, A-III,
cm4,
Siły przekrojowe:
a=0,65 m, b=0,65 m,
Momenty zginające:
Mx=-22,453 kNm,
My=0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Qy=-27,507 kN,
Qx=0,000 kN,
Siła osiowa:
N=0,000 kN, .
Zbrojenie wymagane:
Siły obliczeniowe:
N=0,000 kN, M=22,999 kNm
24,00
x=4,6 (x=0,228), Fbc=112 cm2,
h=24,0, ho=20,4, a=3,6,
Fa= 3,63 cm2 Þ (4 ¤12 = 4,52 cm2),
Fac= 0,00 cm2.
24,00
Siły obliczeniowe:
M=22,999 kNm,
2¤12
2¤12 24,00
24,00
x=0,282 < 0,600,
h=0,240, ho=0,204, Fbc=0,0138 m2, x=x ho= 0,058,
a=0,036,
ebc=-0,091, ea=0,084,
Zbrojenie:
Fa = 4,52 cm2, µa = 0,79 %
Na= 158,336 kN, Ma= Na ea = 158,336×0,084 = 13,300 kNm,
21
Mgr=ôMbc+Ma+Macô = ô14,503 +13,300ô=
27,804 > 22,999 = ôMô
MPa.
Maksymalny rozstaw strzemion:
s1 = 0,75 h = 0,75×24,0 = 18,0 s1 £ 50 cm
Zagęszczony rozstaw strzemion:
s2 = 1/3 h = 1/3×24,0 = 8,0 s2 £ 30 cm
43,0
52,0
35,0
Rozstaw strzemion:
Strefa nr 1
xa = 0,0 xb = 43,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 8,0 ×10 = 191,009 kN/m
Strefa nr 2
xa = 43,0 xb = 95,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 18,0 ×10 = 84,893 kN/m
Strefa nr 3
xa = 95,0 xb = 130,0 cm
Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,
qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 8,0 ×10 = 191,009 kN/m
Ścinanie
43,326
29,686
43,0
52,0
35,0
-27,074
-41,579
Położenie przekroju ukośnego:
Siła poprzeczna:
Wymiary przekroju:
x = 0,000 m
Q = 43,326 kN
b = 24,0 cm
ho = h - a = 24,0 - 3,0 = 21,0 cm
22
Dla podparcia i obciążenia bezpośredniego: bs = 0,15
Strzemiona:
2-cięte; d = 8 mm; A-0
Wytrzymałości stali:
Ras = 0,8 Ra = 152 MPa
Rao = 0,8 Ra = 280 MPa
Siła przenoszona przez strzemiona:
Fs Ras = 2×0,50×152×10-1 = 15,2807 kN
Rozstaw strzemion:
s = 80 mm
Nośność strzemion na jednostkę długości:
qs = Ras Fs / s = 15,2807 / 0,080 = 191,009 kN/m
Długość rzutu przekroju ukośnego:
cs =
bs Rb bho2
=
qs
0,15×11,5×10³×0,240×0,210²
191,009
= 0,309 m
Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton:
Qsb = 2 bs Rb b ho2 qs - Ras Fs =
2×
0,15×11,5×10 3×0,240×0,210 2×191,009 - 152×1,01×10 -1 = 102,826 kN
Warunek nośności przekroju ukośnego:
Q = 43,326 < 102,826 = Qsb
Zarysowanie:
adop = 0,3 mm
af = 0,22 mm
af = 0,22 < 0,30 = adop
amax = 2,1 mm
agr = l / 200 = 1300 / 200 =6,5 mm
amax = 2,1 < 6,5= agr
Poz. 3. Rdzenie
Zaprojektowano rdzenie żelbetowe zbrojone 4 #12, strzemiona Ø8 w rozstawie
konstrukcyjnym.
Poz. 4. Zestawienie obciążeń na fundamenty
Poz. 4.1. Ściana szczytowa w osi 1
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
3,85 kN/m
– ściana nadziemia
0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 =
14,26 kN/m
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
5,48 kN/m
– styropian
[(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m
– tynk
(1,23 + 2 x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 =
2,68 kN/m
– wieńce
(0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
2,77 kN/m
– ze stropu
7,93 x 6,3 x 0,5 x 3,15 : 6,3 =
12,49 kN/m
41,88 kN/m
Poz. 4.2. Ściana szczytowa w osi 9
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
3,85 kN/m
0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 =
14,26 kN/m
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
5,48 kN/m
– styropian
[(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m
– tynk
(1,23 + 2 x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 =
2,68 kN/m
– wieńce
(0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
2,77 kN/m
– ze stropu
7,93 x 6,3 x 1,80 : 6,3 =
14,27 kN/m
43,66 kN/m
23
Poz. 4.3. Ściana zewnętrzna w osi A ob- ciążona z traktu 6,3
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 =
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
– styropian
[(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 =
– tynk
(1,23 + 2 x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 =
– wieńce
(0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– ze stropu
7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 =
Poz. 4.4. Ściana zewnętrzna w osi E obciążona z traktu 1,5
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 =
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 =
– tynk
(1,23 + 2 x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 =
– wieńce
(0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– ze stropu
7,93 x 1,5 x 0,5 =
Poz. 4.5. Ściana zewnętrzna w osi D przy z trakcie 3,6
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 =
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 =
– tynk
(1,23 + 2 x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 =
– wieńce
(0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
Poz. 4.6. Ściana zewnętrzna w osi B obciążona z traktu 1,2
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 =
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 =
– tynk
(1,23 + 2 x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 =
– wieńce
(0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– ze stropu
7,93 x 1,2 x 0,5 =
Poz. 4.7. Ściana wewnętrzna w osi B obciążona z traktów 6,3
Obciążenia:
0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 =
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
– tynk
3,0 x 0,03x 19,0 x 1,3 =
– wieńce
0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
– ze stropu
2 x 7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 =
Poz. 4.8. Ściana wewnętrzna w osi 2 obciążona z traktów 7,2 i 1,35
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 =
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 =
– tynk
(1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 =
– wieńce
(2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
3,85 kN/m
14,26 kN/m
5,48 kN/m
0,35 kN/m
2,68 kN/m
2,77 kN/m
14,05 kN/m
43,44 kN/m
3,85 kN/m
21,38 kN/m
5,48 kN/m
0,46 kN/m
3,79 kN/m
2,77 kN/m
5,95 kN/m
43,68 kN/m
3,85 kN/m
14,26kN/m
5,48 kN/m
0,35 kN/m
2,68 kN/m
2,77 kN/m
29,39 kN/m
3,85 kN/m
21,38 kN/m
5,48 kN/m
0,46 kN/m
3,79 kN/m
2,77 kN/m
4,76 kN/m
42,49 kN/m
14,26kN/m
5,48 kN/m
2,22 kN/m
1,19 kN/m
28,10 kN/m
51,25 kN/m
3,85 kN/m
20,24 kN/m
5,48 kN/m
0,21 kN/m
3,23 kN/m
3,96 kN/m
24
–
ze stropu
7,93 x (6,3 x 0,5 x 3,15 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 17,84 kN/m
54,81 kN/m
Poz. 4.9. Ściana wewnętrzna w osi 3 obciążona z traktów 1,35
Obciążenia:
0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 =
21,38 kN/m
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
5,48 kN/m
– tynk
4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 =
3,33 kN/m
– wieńce
0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
1,19 kN/m
– ze stropu
2 x 7,93 x (1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 =
10,71 kN/m
42,09 kN/m
Obciążenia:
0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 =
21,38 kN/m
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
5,48 kN/m
– tynk
4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 =
3,33 kN/m
– wieńce
0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
1,19 kN/m
– ze stropu
7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 12,49 kN/m
43,87 kN/m
Obciążenia:
– ściana attyki
0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 =
3,85 kN/m
0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 =
20,24 kN/m
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
5,48 kN/m
– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,21 kN/m
– tynk
(1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 =
3,23 kN/m
– wieńce
(2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
3,96 kN/m
– ze stropu
7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 3,6 x 0,5 x 6,3) : 6,3 =
21,41 kN/m
58,38 kN/m
Poz. 4.12. Ściana wewnętrzna w osi 6, 7, 8 obciążona z traktów 3,6
Obciążenia:
0,24 x 3,0 x 18,0 x 1,1 =
14,26 kN/m
– ściana piwnic
0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 =
5,48 kN/m
– tynk
3,0 x 0,03 x 19,0 x 1,3 =
2,22 kN/m
– wieńce
0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 =
1,19 kN/m
– ze stropu
2 x 7,93 x 3,0 x 0,5 =
28,55 kN/m
51,70 kN/m
Poz. 4.13. Rdzenie
–
Obciążenie max :
2 x 56,76 + 5,33 x 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1= 121,96 kN
Poz. 5.0 FUNDAMENTY
Fundamenty obliczono programem komputerowym
Obliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznych
badań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka Winskiewicza
Jak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenu
jest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższości, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne oraz
gliny lodowcowe.
Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać ablacyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należy
w całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne.
Zaprojektowano wymianę gruntów spod fundamentów, należy w całości usunąć: nasypy niebudowlane, glebę oraz grunty organiczne, tak ażeby w dnie wykopu
25
znalazły się grunty nośne. Wymieniany
grunt pod fundamentami należy zastąpić
podsypką piaskową. Z uwagi na no, że w dnie wykopu zalegają gruntu spoiste, pierwszą warstwę podsypki piaskowej gr. ~ 0,30 m należy stabilizować cementem, pozostałą część należy zagęszczać warstwami do ID = 0,40 (konieczny odbiór podsypki przez
uprawnionego geologa).
Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,588,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany drenaż oraz konieczna izolacja.
Zbrojenie podłużne 4#14
Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu.
Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe – z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemiona
w ławach fundamentowych – ø 6 ze stali StOS-b.
Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednym
miejscu.
Uwaga:
– dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa,
– prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę.
– w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z
gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu pod
wpływem wstrząsów
– grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem
Poz. 5.1 Ławy fundamentowe
1. Założenia:
MATERIAŁ:
BETON:
klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3)
STAL:
klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa)
OPCJE:
·
Obliczenia wg normy:
betonowej:
PN-B-03264 (2002)
gruntowej:
PN-81/B-03020
· Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B
współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności
współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu
współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu
· Wymiarowanie fundamentu na:
Nośność
Osiadanie
- Sdop = 7,00 (cm)
- czas realizacji budynku:
tb > 12 miesięcy
- współczynnik odprężenia:
l = 1,00
Obrót
Poślizg
Ścinanie
· Graniczne położenie wypadkowej obciążeń:
- długotrwałych
w rdzeniu I
- całkowitych
w rdzeniu II
2. Geometria
A = 0,50 (m)
L = 15,00 (m)
h = 0,40 (m)
h1 = 1,60 (m)
ex = 0,10 (m)
a = 0,24 (m)
objętość betonu fundamentu: V = 0,584 (m3/m)
26
otulina zbrojenia:
poziom posadowienia:
minimalny poziom posadowienia:
poziom wody gruntowej
c
D
Dmin
Dw
= 0,05 (m)
= 1,2 (m)
= 1,2 (m)
= 1,5 (m)
3. Grunt
Charakterystyczne parametry gruntu:
Warstwa Nazwa
1
2
3
4
5
Piasek drobny
Glina
Piasek drobny
Glina
Glina piaszczysta
Poziom
[m]
0,0
-0,4
-1,2
-2,0
-3,0
IL / ID
Typ wilgotności
0,30
0,41
0,40
0,41
0,15
Symbol
konsolidacji
--B
--B
B
Spójność
[kPa]
Kąt tarcia
[deg]
Ciężar obj.
[kN/m3]
Mo
[kPa]
0,4
0,0
29,4
16,0
42520,6
0,8
24,4
14,3
20,5
23069,5
0,8
0,0
29,9
19,0
52000,7
1,0
24,4
14,3
20,5
23069,5
---
33,4
19,2
22,0
41773,8
My
[kN*m/m]
0,00
Fx
[kN/m]
0,00
Nd/Nc
mało wilgotne
--mokre
-----
Pozostałe parametry gruntu:
Warstwa Nazwa
Miąższość
[m]
[kPa]
1
2
3
4
5
Piasek drobny
53150,7
Glina
30759,3
Piasek drobny
65000,9
Glina
30759,3
Glina piaszczysta
55698,4
4. Obciążenia
OBLICZENIOWE
Lp.
Nazwa
1
L1
N
[kN/m]
58,38
1,00
współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20
5. Wyniki obliczeniowe
WARUNEK NOŚNOŚCI
· Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe
· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała)
N=58,38kN/m
· Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu
· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 19,59 (kN/m)
· Obciążenie wymiarujące: Nr = 77,97kN/m My = 5,45kN*m/m
· Zastępczy wymiar fundamentu:
A_ = 0,36 (m)
· Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia:
NB = 7,47
iB = 1,00
NC = 30,00
iC = 1,00
ND = 18,28
iD = 1,00
· Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 123,54 (kN/m)
· Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,28
OSIADANIE
· Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe
· Kombinacja wymiarująca: L1
N=48,65kN/m
· Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 17,81 (kN/m)
· Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 133 (kPa)
· Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 1,6 (m)
· Naprężenie na poziomie z:
- dodatkowe: szd = 11 (kPa)
- wywołane ciężarem gruntu: szg = 50 (kPa)
· Osiadanie:
- pierwotne:
s' = 0,14 (cm)
- wtórne:
s'' = 0,02 (cm)
- CAŁKOWITE:
S = 0,16 (cm) < Sdop = 7,00 (cm)
OBRÓT
M
27
·
·
·
N=58,38kN/m
Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kN/m)
Obciążenie wymiarujące: Nr = 74,41kN/m My = 5,52kN*m/m
Moment zapobiegający obrotowi fundamentu:
- My(stab) = 13,08 (kN*m/m)
Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF
·
POŚLIZG
N=58,38kN/m
· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kN/m)
· Zastępcze wymiary fundamentu:
A_ = 0,35 (m)
· Współczynnik tarcia:
- fundament grunt: m = 0,40
· Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20
· Wartość siły poślizgu:
F = 0,00 (kN/m)
· Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu:
- w poziomie posadowienia:
F(stab) = 29,96 (kN/m)
· Współczynnik bezpieczeństwa:
F(stab) * m / F = +INF
WYMIAROWANIE ZBROJENIA
Wzdłuż boku A:
N=58,38kN/m
· Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]:
wzdłuż boku A
- minimalna:
Ax = 4,42
- wyliczona:
Ax = 4,42
- przyjęta:
Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm)
Poz. 5.2 Poszerzenie ław ze względu na rdzenie
1. Założenia:
MATERIAŁ:
BETON:
klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3)
STAL:
klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa)
OPCJE:
·
Obliczenia wg normy:
betonowej:
PN-B-03264 (2002)
gruntowej:
PN-81/B-03020
· Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B
współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności
współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu
współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu
· Wymiarowanie fundamentu na:
Nośność
Osiadanie
- Sdop = 7,00 (cm)
- czas realizacji budynku:
tb > 12 miesięcy
- współczynnik odprężenia:
l = 1,00
Obrót
Poślizg
Ścinanie
· Graniczne położenie wypadkowej obciążeń:
- długotrwałych
w rdzeniu I
- całkowitych
w rdzeniu II
2. Geometria
A = 0,60 (m)
L = 15,00 (m)
h = 0,40 (m)
h1 = 1,60 (m)
ex = 0,00 (m)
28
a = 0,24 (m)
objętość betonu fundamentu: V = 0,624 (m3/m)
otulina zbrojenia:
poziom posadowienia:
minimalny poziom posadowienia:
poziom wody gruntowej
c
D
Dmin
Dw
= 0,05 (m)
= 1,2 (m)
= 1,2 (m)
= 1,5 (m)
3. Grunt
Charakterystyczne parametry gruntu:
Warstwa Nazwa
1
2
3
4
5
Piasek drobny
Glina
Piasek drobny
Glina
Glina piaszczysta
Poziom
[m]
0,0
-0,4
-1,2
-2,0
-3,0
IL / ID
Typ wilgotności
0,30
0,41
0,40
0,41
0,15
Symbol
konsolidacji
--B
--B
B
Spójność
[kPa]
Kąt tarcia
[deg]
Ciężar obj.
[kN/m3]
Mo
[kPa]
0,4
0,0
29,4
16,0
42520,6
0,8
24,4
14,3
20,5
23069,5
0,8
0,0
29,9
19,0
52000,7
1,0
24,4
14,3
20,5
23069,5
---
33,4
19,2
22,0
41773,8
mało wilgotne
--mokre
-----
Pozostałe parametry gruntu:
Warstwa Nazwa
Miąższość
[m]
[kPa]
1
2
3
4
5
Piasek drobny
53150,7
Glina
30759,3
Piasek drobny
65000,9
Glina
30759,3
Glina piaszczysta
55698,4
4. Obciążenia
OBLICZENIOWE
Lp.
Nazwa
N
My
Fx
Nd/Nc
[kN/m]
[kN*m/m]
[kN/m]
1
L1
137,06
0,00
0,00
1,00
współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20
5. Wyniki obliczeniowe
WARUNEK NOŚNOŚCI
·
·
·
·
·
·
·
·
·
Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe
Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała)
N=137,06kN/m
Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu
Zastępczy wymiar fundamentu:
A_ = 0,60 (m)
Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia:
NB = 7,47
iB = 1,00
NC = 30,00
iC = 1,00
ND = 18,28
iD = 1,00
Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 215,99 (kN/m)
Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,10
OSIADANIE
·
·
·
·
·
·
·
Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe
Kombinacja wymiarująca: L1
N=114,22kN/m
Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 20,23 (kN/m)
Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 224 (kPa)
Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 2,1 (m)
Naprężenie na poziomie z:
- dodatkowe: szd = 14 (kPa)
- wywołane ciężarem gruntu: szg = 61 (kPa)
Osiadanie:
- pierwotne:
s' = 0,30 (cm)
- wtórne:
s'' = 0,02 (cm)
- CAŁKOWITE:
S = 0,33 (cm) < Sdop = 7,00 (cm)
M
29
OBRÓT
·
·
·
·
·
N=137,06kN/m
Moment zapobiegający obrotowi fundamentu:
- My(stab) = 46,58 (kN*m/m)
Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF
POŚLIZG
·
·
·
·
·
·
·
·
·
N=137,06kN/m
Zastępcze wymiary fundamentu:
A_ = 0,60 (m)
Współczynnik tarcia:
- fundament grunt: m = 0,40
Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20
Wartość siły poślizgu:
F = 0,00 (kN/m)
Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu:
- w poziomie posadowienia:
F(stab) = 62,51 (kN/m)
Współczynnik bezpieczeństwa:
F(stab) * m / F = +INF
WYMIAROWANIE ZBROJENIA
·
·
·
Wzdłuż boku A:
N=137,06kN/m
Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]:
- minimalna:
- wyliczona:
- przyjęta:
wzdłuż boku A
Ax = 4,42
Ax = 4,42
Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm)
Poz. 5.3. Fundament pod podnośnika dwukolumnowy
Projektuje się płytę fundamentową pod podnośnik dwukolumnowy posadowioną na zagęszczonych warstwach podsypki z pospółki. Zagęszczenie podsypki projektuje się do Id=
0,8 . Pod płytą przewiduje się 10,0 cm betonu C10/15 . Cały fundament musi być oddylatowany od posadzki. Płyta fundamentowa – z betonu C25/30 zbrojnie górą i dołem .
Obciążenia:
- waga podnośnika
70kN/m2 x 1,2 x 1,5 =
126,00 kN/m2
2
- waga pojazdu
50kN/m x 1,2 x 1,5 =
90,00 kN/m2
RAZEM
216,00 kN/m2
Obliczono programem komputerowym ABC płyta
30
Zaprojektowano płytę gr.30cm z betonu C25/30 zbrojonoą krzyżowo stalą 34GS #12 co
25cm dołem i górą.
Opracował:
mgr inż. Anna Ceynowa

Obliczenia statyczne

Transkrypt

Podobne dokumenty

Kalkulator Elementów Żelbetowych - Wydruk_KEZ_2_1

Z wizytą w CKP - Gimnazjum nr 3 w Jaworznie

Przykład pełnej notki obliczeniowej wg EN 1993-1-8

DANE Szkic wiązara Geometria ustroju: Kąt

przekrój

C-4400 - HOLTEX

5.0. obliczenia statyczne