DANE Szkic wiązara Geometria ustroju: Kąt

DANE
16
Szkic wiązara
5,3
50
150,0
311,2
35,0°
78,5
18
607,0
800,0
18
78,5
Geometria ustroju:
o
Kąt nachylenia połaci dachowej α = 35,0
Rozpiętość wiązara l = 8,00 m
Rozstaw podpór w świetle ls = 6,07 m
Poziom jętki h = 1,50 m
Rozstaw krokwi a = 0,90 m
Usztywnienia boczne krokwi - na całej długości elementu
Usztywnienia boczne jętki - brak
Przesuwność jętki - tak
Rozstaw podparć murłaty lmo = 1,50 m
Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,90 m
ObciąŜenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (p):
2
2
gk = 0,06 kN/m ,
go = 0,07 kN/m
- obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciąŜona, strefa 3, A=463 m
n.p.m., nachylenie połaci 30,0 st.):
2
2
- na stronie nawietrznej
skl = 2,61 kN/m ,
sol = 3,92 kN/m
2
2
- na stronie zawietrznej
skp = 1,74 kN/m ,
sop = 2,61 kN/m
- obciąŜenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 463,0 m n.p.m., teren B, wys. budynku z
=5,4 m):
2
2
- na stronie nawietrznej
pkl I = -0,31 kN/m ,
pol I = -0,41 kN/m
2
2
- na stronie nawietrznej
pkl II = 0,17 kN/m ,
pol II = 0,22 kN/m
2
2
- na stronie zawietrznej
pkp = -0,28 kN/m ,
pop = -0,36 kN/m
2
2
- obciąŜenie jętki
qjk = 0,00 kN/m ,
qjo = 0,00 kN/m
2
2
- ocieplenie dolnego odcinka krokwi
gkk = 0,00 kN/m ,
gok = 0,00 kN/m
- obciąŜenie jętki robotnikiem Fjk = 1,0 kN,
Fjo = 1,2 kN
Dane materiałowe:
- krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 4,5 cm, jętka - brak) z drewna C24
- jętka 8/16 cm z drewna C24,
- murłata 18/18 cm z drewna C24
ZałoŜenia obliczeniowe:
- klasa uŜytkowania konstrukcji: 2
- obciąŜenie śniegiem traktuje się jako obciąŜenie średniotrwałe
WYNIKI
Obwiednia momentów:
-1,89
-1,89
-1,14
-1,14
0,98
0,77
A
B
1,55
1,55
Ekstremalne reakcje podporowe
Vmax = 14,34 kN
Vmin = -1,18 kN
Hmin = -0,60 kN
Hmax = 11,14 kN
Wymiarowanie wg PN-B-03150: 2000
drewno z gatunków iglastych, klasy C24 → fm,y,d = 14,77 MPa, fm,z,d = 14,77 MPa, fc,0,d = 12,92 MPa
Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 4,5 cm, jętka - brak) z drewna C24
Smukłość
λy = 68,4 < 150
λz = 0,0 < 150
Maksymalne siły i napręŜenia w przęśle
M = 1,55 kNm N = 12,13 kN
σm,y,d = 4,54 MPa
σc,0,d = 0,95 MPa
kc,y = 0,598
σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,430 < 1
2
(σc,0,d/fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,220 < 1
Maksymalne siły i napręŜenia na podporze - murłacie
M = -1,14 kNm N = 16,14 kN
σm,y,d = 6,49 MPa
σc,0,d = 1,75 MPa
2
(σc,0,d/fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,458 < 1
Maksymalne siły i napręŜenia na podporze - jętce
M = -1,89 kNm N = 10,32 kN
σm,y,d = 5,53 MPa
σc,0,d = 0,81 MPa
kc,y = 0,598
σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,479 < 1
2
(σc,0,d/fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,266 < 1
Jętka 8/16 cm z drewna C24
Smukłość
λy = 56,4 < 150
λz = 112,8 < 150
Maksymalne siły i napręŜenia
M = 0,77 kNm N = 8,65 kN
σm,y,d = 2,24 MPa
σc,0,d = 0,68 MPa
kc,y = 0,766, kc,z = 0,248
σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,220 < 1
σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,363 < 1
Murłata 18/18 cm z drewna C24
ObciąŜenia obliczeniowe
qz = 15,94 kN/m
qy = 12,37 kN/m
Maksymalne siły i napręŜenia
Mz = 2,98 kNm
σm,z,d = 3,067 MPa
σm,z,d/fm,z,d = 0,208 < 1
Część wspornikowa murłaty
ObciąŜenia obliczeniowe
qz = 15,94 kN/m
qy = 12,37 kN/m
Maksymalne siły i napręŜenia
My = 6,45 kNm Mz = 5,01 kNm
σm,z,d = 5,16 MPa
σm,y,d = 6,64 MPa
σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 0,694 < 1
km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,664 < 1