SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA 1. Opis techniczny. 2

Transkrypt

FIRMA KONSTRUKCYJNA
mgr in¿. LECH SOBIESZEK
30-647 KRAKÓW, ul. Wys³ouchów 15/56, tel/fax (012) 429-31-44
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
1. Opis techniczny.
2. Obliczenia statyczne.
3. Załącznik nr 1: Dokumentacja rysunkowa.
- rysunek nr K.1: Rzut budynku. Zakres planowanych prac.
Remont poobozowego drewnianego baraku gospodarczego o numerze inw. A-79.
Projekt budowlany – branŜa konstrukcja.
1
FIRMA KONSTRUKCYJNA
OPIS TECHNICZNY
1. Podstawa opracowania.
-
Zlecenie Inwestora,
-
Inwentaryzacja architektoniczna budynku oraz projekt budowlany
architektury ("Cempla i Partnerzy Konserwacja Zabytków" – grudzień
2011),
-
„Ekspertyza stanu technicznego konstrukcji budynku” (mgr inŜ. Lech
Sobieszek – grudzień 2011)
2. Cel i zakres opracowania.
Celem projektu jest podanie zaleceń w zakresie robót naprawczych i
odtworzeniowych, mających na celu przywrócenie prawidłowego stanu
technicznego konstrukcji obiektu. ZałoŜeniem wyjściowym jest zachowanie
odtworzonego obiektu jako relikt historyczny.
Obejmuje swym zakresem elementy konstrukcyjne: fundamenty (podmurówka
ceglana), ściany wieńcowe z bali, słupy ścienne, elementy więźby dachowej
(krokwie słupki, płatwie, miecze, kleszcze). Aspekty technologii wzmocnienia
wgłębnego przekrojów drewna konstrukcyjnego, odgrzybienie i impregnacja
elementów drewnianych i murowanych wchodzą w zakres innych opracowań.
3. Opis ogólny obiektu.
Budynek zlokalizowany jest na terenie Państwowego Muzeum Auschwitz Birkenau w Oświęcimiu, w obrębie działek o nr 1507/2, 1529/13 i jest częścią
działki zwanej "Ogrodem Hoessa". Budynek naleŜy zaliczyć do I kategorii
geotechnicznej w prostych warunkach gruntowych.
2
FIRMA KONSTRUKCYJNA
Konstrukcję budynku stanowią:
- fundamenty: konstrukcja posadowiona na podmurówce z cegły ceramicznej
pełnej. Mur z cegły grubości 25cm, częściowo usytuowany powyŜej terenu.
Ściana zagłębiona w gruncie na głębokość ok. 30-35cm (3 warstwy cegły),
posadowiona na warstwie 10-15cm gruzobetonu.
- ściany: z poziomych bali (czterostronnie ciosanych) o przekroju 18x18 20x20cm. Długość bali ściennych wyznacza rozstaw kolejnych słupków
pionowych i słupków przyokiennych, do których bale łączone są na wrąb. W
naroŜach ściany zewnętrzne łączone na nakładkę z ostatkami.
- więźba dachowa: drewniana, w konstrukcji płatwiowo – kleszczowej, ze
słupem zawieszonym. W węźle pustym krokwie oparte na ścianie zewnętrznej
(belki wieńcowe) za pośrednictwem murłaty – deski oraz w kalenicy na belce
kalenicowej. Co czwarty wiązar jest wiązarem pełnym, ze słupem
podpierającym płatew kalenicową, zawieszonym na dolnych kleszczach –
kleszcze oparte na słupach w grubości ściany.
4. Zakres projektowanych prac konstrukcyjnych.
4.1.Fundamenty.
Z uwagi na nieznaczne zarysowania muru ceglanego przewiduje się
pozostawienie podmurówki bez przemurowywania oraz nie planuje się
podbijania fundamentów poniŜej strefy przemarzania. W trakcie prac naleŜy
jedynie uzupełnić izolacje poziomą w formie dwóch warstw papy między
podmurówką z cegły a pierwszą belką ścienną - podwaliną.
Wymianę papy w koronie muru wykonać przez nieznaczne (kilka centymetrów)
podniesienie konstrukcji belek wieńcowych, za pomocą podnośników ręcznych,
3
FIRMA KONSTRUKCYJNA
na odcinku między słupkami ściennymi, po uprzednim odciąŜeniu konstrukcji
(rozbiórce więźby dachowej). Dodatkowo przed podnoszeniem ściany
wieńcowe ustabilizować przez załoŜenie tymczasowych, prostujących
pionowych kleszczy ze śrubami wg pkt. 4.2.
4.2.Ściany.
Prace wzmacniające ściany obejmują:
- prostowanie wygiętych bali ściennych: przez załoŜenie dwustronnie
pionowych kleszczy (tzw. „lisic”) na kaŜdym odcinku bali (2 sztuki na kaŜdy
odcinek). Lisice 8x16cm, łączone na wysokości trzema śrubami M12 (prętami
nagwintowanymi) z podkładkami o duŜej średnicy. Elementy pionowe mają za
zadanie ściągnięcie belek ściennych przez ich sukcesywne dokręcanie w
przeciągu kilkunastu dni. Lisice naleŜy zdemontować po wykonaniu więźby
dachowej.
- wymiana elementów przy rozpadzie struktury drewna na części przekroju
elementu: dotyczy minimum czterech belek wieńcowych w naroŜniku płn-wsch:
na uszkodzonym odcinku projektuje się wymianę zniszczonych fragmentów
belek ściennych na belki o tym samym przekroju, z drewna pochodzącego z
odzysku. W przypadku braku drewna z odzysku wykorzystać drewno nowe.
Połączenie kolejnych warstw wymienianych bali na wysokości przesunąć
między sobą. W celu ograniczenia poślizgu połączenie wykonać na nakładkę
prostą z zazębieniem.
- wzmocnienie elementów, w których brak widocznego na zewnątrz rozpadu
drewna, jednak przy wyraźnych śladach Ŝerowania drewnojadów: naleŜy
dokonać dokładnego przeglądu wszystkich belek wieńcowych pod kątem
4
FIRMA KONSTRUKCYJNA
osłabienia przekroju. Wzmocnienie struktury drewna wykonać za pomocą
specjalistycznych technologii plombowania i iniekcji drewna masą złoŜoną ze
spoiwa (klej lub Ŝywice) i wypełniacza w formie trocin, wiór itp. Szczegóły
zastosowanej technologii naprawy wg programu konserwatorskiego.
- ścianę tylną budynku: naleŜy w całości odtworzyć w zakresie bali poziomych i
słupów: ścianę odtworzyć z drewna odzyskowego, o przekroju jak elementy
oryginalne. Połączenie elementów jak w konstrukcji oryginalnej, tj. przez
osadzenie wrębów uformowanych w końcówkach belek w pionowych
wycięciach po długości słupów. NaroŜne połączenia węgłowe ze ścianą boczną
istniejącą wykonać przez podniesienie kolejnych belek ściany bocznej i
wsunięcie wymienianego elementu.
- dokonać odgrzybienia i impregnacji wszystkich elementów drewnianych
4.3. Więźba dachowa, pokrycie dachu.
- projektuje się rozbiórkę całości więźby dachowej oraz pokrycia dachowego i
deskowania pełnego dachu.
- W trakcie rozbiórki naleŜy na bieŜąco kontrolować stan techniczny kaŜdego z
elementów i kwalifikować jako zdatny lub nie do ponownego wbudowania.
Kryterium nieprzydatności powinien być rozpad lub uszkodzenie drewna w
stopniu powodującym brak moŜliwości naprawy.
- uszkodzone elementy wiązara pełnego (kleszcze, zastrzały, miecze, słupek)
naleŜy zawsze wymienić na nowe (z drewna z odzysku). Zastosować przekroje
jak podane na rysunku, jako minimalne spełniające warunki nośności (wg
obliczeń statycznych w załączeniu). ZAKŁADA SIĘ WYMIANĘ KROKWI W
WIĄZARACH PEŁNYCH NA NOWE (WYMIANĘ ELEMENTU)
5
FIRMA KONSTRUKCYJNA
- uszkodzone strukturalnie krokwie naleŜy wzmocnić przez zastosowanie
obustronnych przykładek, łączonych ze starym elementem przez śruby M12 z
szerokimi podkładkami, montowane w rozstawie 25cm (na wylot)
- do łączenia elementów więźby stosować połączenia ciesielskie i na śruby w
miejscach jak w rozwiązaniu oryginalnym.
- wszystkie elementy oryginalne, pozostawiane odgrzybić, a wraz z elementami
zamiennymi całość zaimpregnować (łącznie z deskowaniem),
- rozwiązanie pokrycia dachu i orynnowania wg projektu architektonicznego.
5. Wnioski i zalecenia końcowe.
- Prowadzić na bieŜąco kontrolę wszystkich elementów drewnianych i w
zaleŜności od zakresu uszkodzeń dobierać metodę wzmocnienia przekroju
drewna.
- zakres naprawy, wymiany lub impregnacji posadzki ceglanej wg opracowania
architektonicznego
- prace prowadzić z zachowaniem wymaganych przepisów BHP, pod
szczególnym nadzorem osób uprawnionych
6
FIRMA KONSTRUKCYJNA
OBLICZENIA STATYCZNE
1. Zestawienie obciąŜeń
ŚCIANY NOŚNE ZEWNĘTRZNE WIEŃCOWE
Rodzaj obciąŜenia
Bale drewniane 20x20cm
SUMA
Zmienne - obciąŜenie wiatrem - strefa I, teren B
Wiatr - strona nawietrzna
0,25kN/m2*0,8*1,8*0,7
DACH - wszystkie warstwy na krokwiach
Stałe:
Rodzaj obciąŜenia
Płytki azbestowe płaskie z deskowaniem pelnym
SUMA
DACH (o nachyleniu 20 stopni)
Zmienne - obciąŜenie śniegiem - strefa III
Śnieg - strefa III, wysokość A=255 m.n.p.m.
1,2kN/m2*0,8 (obc. na rzut dachu)
Zmienne - obciąŜenie wiatrem - strefa I, teren B
Wiatr - strona nawietrzna
0,25kN/m2*0,8*1,8*(-0,9)
Wiatr - strona zawietrzna
0,25kN/m2*0,8*1,8*(-0,4)
쐗쐗
Wartość
Char [kN/m2]
1.30
1.30
1.30
1.30
Wartość
obl [kN/m2]
1.69
1.69
0.25
1.30
0.33
Wartość
Char [kN/m2]
0.35
0.35
γf
1.30
1.30
Wartość
obl [kN/m2]
0.46
0.46
0.96
1.50
1.44
-0.32
1.30
-0.42
-0.14
1.30
-0.18
γf
2. NapręŜenia w gruncie w poziomie posadowienia.
OBCIĄśENIA 1 - ŚCIANA PODŁUśNA ZEWNĘTRZNA
rodzaj obciąŜenia
wartość [kN/m]
ObciąŜenie z dachu
6.8
Ściana wieńcowa
3.4
Podmurowka z cegły
2.08
OBCIĄśENIE ŁĄCZNE ŁAWY
12.28
NAPRĘśENIE POD FUNDAMENTEM
49.12
SZEROKOŚĆ ŁAWY
0.25
kN/m
kPa
m
7
FIRMA KONSTRUKCYJNA
3. Wiązar pusty dachu.
Momenty zginające.
Siły podłuŜne, reakcje podporowe.
OBLICZENIA KONSTRUKCJI DREWNIANYCH - KROKIEW
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAŁ
C24
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: 10x10cm
ht=10.0 cm
Ay=50.00 cm2
Az=50.00 cm2
Ax=100.00 cm2
bf=10.0 cm
Iy=833.33 cm4
Iz=833.33 cm4
Ix=1405.83 cm4
Wely=166.67 cm3
Welz=166.67 cm3
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU
My = 1.84 kN*m
Vz = 0.10 kN
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Remont poobozowego drewnianego baraku gospodarczego o numerze inw. A-79.
8
FIRMA KONSTRUKCYJNA
NAPRĘśENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU
Sig m,y,d = 11.05 MPa
Tau z,d = 0.02 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f m,y,d = 18.02 MPa
f v,d = 1.73 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE
km = 0.70
kmod = 0.90
khy = 1.08
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY WYBOCZENIOWE:
względem osi y przekroju
względem osi z przekroju
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMUŁY WERYFIKACYJNE:
Sig_m,y,d/f m,y,d = 11.05/18.02 = 0.61 < 1.00 [4.1.5(1)]
Tau z,d/f v,d = 0.02/1.73 = 0.01 < 1.00 [4.1.8.1(1)]
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE
Ugięcia
u fin,y = 0.0 cm < u fin,max,y = L/150.00 = 2.6 cm
Zweryfikowano
Decydujący przypadek obciąŜenia: cw
u fin,z = 2.4 cm < u fin,max,z = L/150.00 = 2.6 cm
Zweryfikowano
Decydujący przypadek obciąŜenia: 1(1+0.8)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.25)*3 + 0.9*5
u fin,yz = 2.4 cm < u fin,max,yz = L/150.00 = 2.6 cm
Zweryfikowano
Decydujący przypadek obciąŜenia: 1(1+0.8)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.25)*3 + 0.9*5
Przemieszczenia
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
4. Wiązar pełny dachu.
Schemat statyczny
9
FIRMA KONSTRUKCYJNA
Momenty zginające
Siły podłuŜne, reakcje w podporach
Deformacje spręŜyste
10
FIRMA KONSTRUKCYJNA
OBLICZENIA KONSTRUKCJI DREWNIANYCH - KLESZCZE
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORMA: PN-B-03150:2000
TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------OBCIĄśENIA:
Decydujący przypadek obciąŜenia: 6 KOMB1 1*1.10+2*1.30+4*1.17+3*1.50+10*1.00
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAŁ
C24
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: 2x8x16cm
ht=12.0 cm
Ay=160.00 cm2
Az=160.00 cm2
Ax=192.00 cm2
bf=8.0 cm
Iy=2304.00 cm4
Iz=28672.00 cm4
Ix=2405.56 cm4
d=16.0 cm
Wely=384.00 cm3
Welz=1792.00 cm3
N = -12.33 kN
My = -0.67 kN*m
Vz = 0.57 kN
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NAPRĘśENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU
Sig t,0,d = -0.64 MPa
Tau z,d = 0.04 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f t,0,d = 10.99 MPa
f m,y,d = 17.37 MPa
f v,d = 1.73 MPa
km = 0.70
kmod = 0.90
kht = 1.13
khy = 1.05
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:
Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.64/10.99 + 1.75/17.37 = 0.16 < 1.00 [4.1.6]
Tau z,d/f v,d = 0.04/1.73 = 0.03 < 1.00 [4.1.8.1(1)]
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
OBLICZENIA KONSTRUKCJI DREWNIANYCH – ZASTRZAŁ
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORMA: PN-B-03150:2000
TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------GRUPA:
PRĘT: 6 Słup drewniany_6
PUNKT: 1
WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.71 L = 0.96 m
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------OBCIĄśENIA:
11
FIRMA KONSTRUKCYJNA
Decydujący przypadek obciąŜenia: 7 KOMB2 1*1.10+2*1.30+3*1.50+5*1.17+10*1.00
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAŁ
C24
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: 8x15cm
ht=15.0 cm
Ay=41.74 cm2
Az=78.26 cm2
Ax=120.00 cm2
bf=8.0 cm
Iy=2250.00 cm4
Iz=640.00 cm4
Ix=1704.25 cm4
Wely=300.00 cm3
Welz=160.00 cm3
N = 8.48 kN
My = 0.67 kN*m
Vz = -1.68 kN
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NAPRĘśENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU
Sig c,0,d = 0.71 MPa
Tau z,d = -0.21 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f c,0,d = 14.54 MPa
f m,y,d = 16.62 MPa
f v,d = 1.73 MPa
km = 0.70
kmod = 0.90
khy = 1.00
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:
ly = 1.36 m
Lam,y = 31.37
lz = 1.36 m
Lam,z = 58.81
Lam rel,y = 0.53
ky = 0.64
Lam rel,z = 1.00
kz = 1.05
lc,y = 1.36 m
kc,y = 0.99
lc,z = 1.36 m
kc,z = 0.73
Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.71/(0.99*14.54) + 2.22/16.62 = 0.18 < 1.00 [4.2.1(3)]
Tau z,d/f v,d = 0.21/1.73 = 0.12 < 1.00 [4.1.8.1(1)]
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE
Przemieszczenia
v x = 0.0 cm < v max,x = L/150.00 = 0.9 cm
Zweryfikowano
Decydujący przypadek obciąŜenia: KOMB4 (1+2+3)*1.00+5*0.90+10*0.68
Decydujący przypadek obciąŜenia:
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
WNIOSKI: Istniejące przekroje konstrukcji więźby dachowej spełniają warunki SGN i SGU.
Elementy brakujące naleŜy odtworzyć z drewna o przekroju minimalnym jak podany na
rysunku K.1 (przekrój A-A).
12

SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA 1. Opis techniczny. 2

Transkrypt

Podobne dokumenty

ASP - CleanAir Factory

Tablice naprężeń dopuszczalnych niektórych gatunków staliw i żeliw

Opis pojedynczy

Zadania typu 1 – „łamigłówka”. Dany jest moment bezwładności

C-4400 - HOLTEX

Przykład pełnej notki obliczeniowej wg EN 1993-1-8