oblicz.konstr trybuny

OBLICZENIA
Spis zawartości części obliczeniowej:
I.
Ściany nośne:
1.1. Ściany fundamentowe
II.
Płyty Ŝelbetowe
2.1. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,96m – szer. 0,9m;
2.2. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,96m – szer. 0,5m;
2.2. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,92m – szer. 0,9m;
2.4. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,92m – szer. 0,5m;
2.5. Płyta schodowa;
III.
Belki Ŝelbetowe
3.1. Belka schodowa;
IV.
Fundamenty
4.1. Ława fundamentowa pod ścianą poprzeczną nośną L=4,96m;
4.2. Ława fundamentowa pod ścianą klatki schodowej;
4.3. Ława fundamentowa pod ścianą poprzeczną nośną skrajną;
1. Ściany nośne:
1.1. Ściana fundamentowa:
- ściany murowane z bloczka betonowego B-15 grubości 38cm, obustronnie otynkowane;
2. Płyty Ŝelbetowe
2.1. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,96m – szer.0,9m;
1. CięŜar własny trybun (obc. Stałe + zmienne);
Płyta Ŝelbetowa gr.16cm
25 kN/m3 * 0,16 m
Siedziska sportowe
0,15 kN/m2
Izolacja farbą przeciwwilgociową 2x
11,0 kN/m3 * 0,005m
ObciąŜenie uŜytkowe
Suma:
9,85 kN/m2 * 0,90 m = 8,87 kN/m
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 0,9 m = 1,22 kN/m
4,00
1,1
4,40
0,15
1,2
0,18
0,05
4,00
8,20
1,2
1,3
0,07
5,20
9,85
0,96
1,4
1,35
Przęsło
⇒
Mmax = 31,03 kNm/m
Beton B-25 => fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,3 MPa
Stal A-III (34GS) => fyd = 350 MPa
b = 0,9 m
h = 0,16 m
d = h – 2,5 cm = 0,16 – 0,025 = 0,135 m
S cc =
M max
b ⋅ d ⋅ f cd
2
=
31,03
= 0,167
0,9 ⋅ 0,135 2 ⋅ 11300
⇒
ξ eff = 0,19
ζ eff = 0,905
ξeff ≤ ξeff, lim
ξeff = 0,19 < ξeff, lim = 0,53
AS1 =
M max
31,03
=
= 7,26 ⋅ 10 − 4 m 2 / m = 7,26 cm 2 / m
ζ eff ⋅ d ⋅ f yd 0,905 ⋅ 0,135 ⋅ 350000
Zakładam Ø12 co 12 cm (9,04 cm2/m) - 8Ø12
As1 = 9,04 ⋅ 10-4 m2
d = 0,135 m
b = 0,90 m
−4
A
9,04 ⋅ 10
ρ 1 = s1 =
⋅ 100 = 0,744 (% )
⇒
ζ = 0,85
b ⋅ d 0,9 ⋅ 0,135
M Sd
31,03
=
= 299,10 MPa
σs =
ζ ⋅ d ⋅ As1 0,85 ⋅ 0,135 ⋅ 9,04 ⋅ 10 −4
Max średnica prętów zbrojenia przęsła d = 20 mm;
Ze względu na ugięcie dla leff/d<600cm
31>28 – przyjmuję płytę grubości 17cm;
2.2. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,96m – szer.0,5m;
1. CięŜar własny trybun (obc. Stałe + zmienne);
Suma:
9,85 kN/m2 * 0,50 m = 4,93 kN/m
8,20
9,85
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 0,5 m = 0,68 kN/m
0,96
1,4
1,35
Przęsło
⇒
Mmax = 17,25 kNm/m
Beton B-25 => fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,3 MPa
Stal A-III (34GS) => fyd = 350 MPa
b = 0,5 m
h = 0,16 m
d = h – 2,5 cm = 0,16 – 0,025 = 0,135 m
S cc =
M max
b ⋅ d ⋅ f cd
2
=
17,25
= 0,167
0,55 ⋅ 0,135 2 ⋅ 11300
⇒
ξ eff = 0,19
ζ eff = 0,905
ξeff ≤ ξeff, lim
ξeff = 0,19 < ξeff, lim = 0,53
AS1 =
M max
17,25
=
= 4,04 ⋅ 10 − 4 m 2 / m = 4,04 cm 2 / m
ζ eff ⋅ d ⋅ f yd 0,905 ⋅ 0,135 ⋅ 350000
Zakładam Ø12 co 12 cm (5,65 cm2/m) - 5Ø12
As1 = 5,65 ⋅ 10-4 m2
d = 0,135 m
b = 0,50 m
−4
A
5,65 ⋅ 10
ρ 1 = s1 =
⋅ 100 = 0,837 (% )
⇒
ζ = 0,85
b ⋅ d 0,5 ⋅ 0,135
M Sd
17,25
=
= 266,10 MPa
σs =
ζ ⋅ d ⋅ As1 0,85 ⋅ 0,135 ⋅ 5,65 ⋅ 10 −4
Max średnica prętów zbrojenia przęsła d = 24 mm;
Ze względu na ugięcie dla leff/d<600cm
31>27 – przyjmuję płytę grubości 17cm;
2.3. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,92m – szer.0,9m;
1. CięŜar własny trybun (obc. Stałe + zmienne);
Suma:
9,85 kN/m2 * 0,90 m = 8,87 kN/m
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 0,9 m = 1,22 kN/m
8,20
0,96
9,85
1,4
Przęsło
⇒
Mmax = 30,53 kNm/m
Beton B-25 => fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,3 MPa
Stal A-III (34GS) => fyd = 350 MPa
b = 0,9 m
h = 0,16 m
d = h – 2,5 cm = 0,16 – 0,025 = 0,135 m
S cc =
M max
b ⋅ d ⋅ f cd
2
=
30,53
= 0,165
0,9 ⋅ 0,135 2 ⋅ 11300
⇒
ξ eff = 0,19
ζ eff = 0,905
ξeff ≤ ξeff, lim
ξeff = 0,19 < ξeff, lim = 0,53
AS1 =
M max
30,53
=
= 7,14 ⋅ 10 − 4 m 2 / m = 7,14 cm 2 / m
ζ eff ⋅ d ⋅ f yd 0,905 ⋅ 0,135 ⋅ 350000
Zakładam Ø12 co 12 cm (9,04 cm2/m) - 8Ø12
1,35
As1 = 9,04 ⋅ 10-4 m2
d = 0,135 m
b = 0,90 m
−4
A
9,04 ⋅ 10
ρ 1 = s1 =
⋅ 100 = 0,744 (% )
⇒
ζ = 0,85
b ⋅ d 0,9 ⋅ 0,135
M Sd
30,53
=
= 294,30 MPa
σs =
ζ ⋅ d ⋅ As1 0,85 ⋅ 0,135 ⋅ 9,04 ⋅ 10 − 4
Max średnica prętów zbrojenia przęsła d = 20 mm;
Ze względu na ugięcie dla leff/d<600cm
31>28 – przyjmuję płytę grubości 17cm;
2.4. Płyta Ŝelbetowa trybun L=4,92m – szer.0,5m;
1. CięŜar własny trybun (obc. Stałe + zmienne);
Suma:
9,85 kN/m2 * 0,50 m = 4,93 kN/m
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 0,5 m = 0,68 kN/m
8,20
0,96
9,85
1,4
Przęsło
⇒
Mmax = 16,97 kNm/m
Beton B-25 => fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,3 MPa
Stal A-III (34GS) => fyd = 350 MPa
b = 0,5 m
h = 0,16 m
d = h – 2,5 cm = 0,16 – 0,025 = 0,135 m
S cc =
M max
b ⋅ d ⋅ f cd
2
=
16,97
= 0,165
0,5 ⋅ 0,135 2 ⋅ 11300
⇒
ξ eff = 0,19
ζ eff = 0,905
ξeff ≤ ξeff, lim
ξeff = 0,19 < ξeff, lim = 0,53
AS1 =
M max
16,97
=
= 3,97 ⋅ 10 − 4 m 2 / m = 3,97 cm 2 / m
ζ eff ⋅ d ⋅ f yd 0,905 ⋅ 0,135 ⋅ 350000
Zakładam Ø12 co 12 cm (5,65 cm2/m) - 5Ø12
As1 = 5,65 ⋅ 10-4 m2
d = 0,135 m
b = 0,50 m
−4
A
5,65 ⋅ 10
ρ 1 = s1 =
⋅ 100 = 0,837 (% )
⇒
ζ = 0,85
b ⋅ d 0,5 ⋅ 0,135
M Sd
16,97
=
= 261,80 MPa
σs =
ζ ⋅ d ⋅ As1 0,85 ⋅ 0,135 ⋅ 5,65 ⋅ 10 −4
Max średnica prętów zbrojenia przęsła d = 24 mm;
Ze względu na ugięcie dla leff/d<600cm
31>27 – przyjmuję płytę grubości 17cm;
2.5. Płyta Ŝelbetowa schodowa;
- rozpiętość obliczeniowa – 2,31 + 2,31 [m];
- grubość płyty biegowej – 10cm;
- stopnie schodowe – 17,5x35cm;
- pochylenie płyty - tg α = 17,5 / 35 = 0,500 => α = 26o34’ ; cos α = 0,894
- schody z betonu B25, zbrojone stalą A-III;
- zebranie obciąŜeń na płytę biegową;
1,35
1. CięŜar własny (obc. Stałe + zmienne);
Płyta Ŝelbetowa
25 kN/m3 * 0,12 m / 0,894
Stopnie betonowe
24 kN/m3 * 0,175m * 0,5
Izolacja farbą przeciwwilgociową 2x
11,0 kN/m3 * 0,005m
ObciąŜenie uŜytkowe
Suma:
3,36
1,1
3,70
2,10
1,1
2,31
0,05
1,2
0,07
5,0
10,51
1,3
6,50
12,58
0,96
1,4
1,35
12,58 kN/m2 * 1,00 m = 12,58 kN/m
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 1,0 m = 1,35 kN/m
Przęsło 1,2
⇒
Mmax = 5,23 kNm/m
Beton B-25 => fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,3 MPa
Stal A-III (34GS) => fyd = 350 MPa
b = 1,0 m
h = 0,10 m
d = h – 2,5 cm = 0,10 – 0,025 = 0,075 m
S cc =
M max
b ⋅ d ⋅ f cd
2
=
5,23
= 0,082
1,0 ⋅ 0,075 2 ⋅ 11300
⇒
ξ eff = 0,09
ζ eff = 0,955
ξeff ≤ ξeff, lim
ξeff = 0,09 < ξeff, lim = 0,53
AS1 =
M max
5,23
=
= 2,09 ⋅ 10 − 4 m 2 / m = 2,09 cm 2 / m
ζ eff ⋅ d ⋅ f yd 0,955 ⋅ 0,075 ⋅ 350000
Zakładam Ø10 co 12 cm (6,28 cm2/m) - 8Ø10
As1 = 6,28 ⋅ 10-4 m2
d = 0,095 m
b = 1,00 m
−4
A
6,28 ⋅ 10
ρ 1 = s1 =
⋅ 100 = 0,837 (% )
⇒
ζ = 0,85
b ⋅ d 1,0 ⋅ 0,075
M Sd
5,23
=
= 130,70 MPa
σs =
ζ ⋅ d ⋅ As1 0,85 ⋅ 0,075 ⋅ 6,28 ⋅ 10 − 4
Max średnica prętów zbrojenia przęsła d = 32 mm;
Ze względu na ugięcie dla leff/d<600cm
23>24 – przyjmuję płytę grubości 10cm;
Podpora
⇒
Mmax = 9,29 kNm/m
Beton B-25 => fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,3 MPa
Stal A-III (34GS) => fyd = 350 MPa
b = 1,0 m
h = 0,10 m
d = h – 2,5 cm = 0,10 – 0,025 = 0,075 m
S cc =
M max
b ⋅ d ⋅ f cd
2
=
9,29
= 0,146
1,0 ⋅ 0,075 2 ⋅ 11300
⇒
ξ eff = 0,16
ζ eff = 0,92
ξeff ≤ ξeff, lim
ξeff = 0,16 < ξeff, lim = 0,53
AS1 =
M max
9,29
=
= 3,85 ⋅ 10 − 4 m 2 / m = 3,85 cm 2 / m
ζ eff ⋅ d ⋅ f yd 0,92 ⋅ 0,075 ⋅ 350000
Zakładam Ø10 co 12 cm (6,28 cm2/m) - 8Ø10
3. Belki Ŝelbetowe
3.1. Belka schodowa;
- rozpiętość obliczeniowa – 2,08 m;
- wymiary belki - 25x30cm;
- belka z betonu B25, zbrojone stalą A-III;
- zebranie obciąŜeń na belkę;
1. Płyta Ŝelbetowa - reakcja;
Reakcja od płyty schodowej
40,22
40,22
1,0
Suma:
40,22
40,22
1,88
1,88
1,1
Suma:
2,07
2,07
40,22 kN/m
2. Belka (cięŜar własny);
CięŜar własny belki 25x30 cm
25 kN/m3 * 0,25 m * 0,30 m
4,50 kN/m
Końcowe zebranie obciąŜeń:
40,22 + 2,07 = 42,29 kN/m
Reakcje podporowe:
VA = VB = 43,98 kN
Momenty - obwiednie:
MA = MB = 0 kNm
Mp1 = 22,87 kNm
Tnące – obwiednie:
TAP = TBL = 43,98 kN
Wymiarowanie na zginanie belki 25x30cm:
Beton B-25 => fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,30 MPa
Stal A-III (34GS) => fyd = 350 MPa
a1 = 0,1 * h = 3,0 cm
d = h – a1 = 30 – 3,0 = 27,0 cm
Przęsło
Msd = 22,87 kNm
M sd
22,87
S cc =
=
= 0,111
2
b ⋅ d ⋅ f cd 0,25 ⋅ 0,27 2 ⋅ 11300
ξeff ≤ ξeff, lim
ξeff = 0,12 > ξeff, lim = 0,53
Przekrój jest przekrojem pojedynczo zbrojonym, obliczamy zatem zbrojenie rozciagane.
M sd
22,87
AS1 =
=
= 2,58 ⋅ 10 − 4 m 2 = 2,58 cm 2
ξ eff ⋅ f yd ⋅ d 0,94 ⋅ 350000 ⋅ 0,27
⇒
As1min ≥ 0,002 * b * h = 0,002 * 0,25 * 0,30 = 1,50 cm2
Przyjęto:
- zbrojenie rozciagane: 3Ø12 o As1rz = 3,39 cm2
Sprawdzenie stanu granicznego uŜytkowania
- przęsło:
As1 = 3,39 ⋅ 10-4 m2
d = 0,270 m
b = 0,25 m
−4
A
3,39 ⋅ 10
ρ 1 = s1 =
⋅ 100 = 0,502 (% )
⇒
ζ = 0,85
b ⋅ d 0,25 ⋅ 0,27
M Sd
22,87
=
= 294,0 MPa
σs =
ζ ⋅ d ⋅ As1 0,85 ⋅ 0,27 ⋅ 3,39 ⋅ 10 − 4
Max średnica prętów zbrojenia przęsła d = 14 mm;
Wymiarowanie na ścinanie belki 25x30cm:
Beton B-25 => fctd = αct * fctk / γc = 0,85 * 1,5 / 1,5 = 0,85 MPa
fcd = αcc * fck / γc = 0,85 * 20 / 1,5 = 11,30 MPa
Strzemiona – stal A-I
fywd1 = 210 MPa
z = 0,9 ⋅ d = 0,9 ⋅ 0,270 = 0,243 m
k = 1,6 – d ≥ 1,0
k = 1,6 – 0,270 = 1,330
Współczynnik efektywności:
ν = 0,6 * (1 – fck / 250) = 0,6 * (1 – 20 / 250) = 0,552
Podpora A (prawa strona)- analogicznie lewa strona podpory B⇒
⇒ Vsd = 43,98 kN
Procent zbrojenia podłuŜnego:
A
2,26 ⋅ 10 −4
ρ L = SL =
= 0,0033
bw ⋅ d 0,25 ⋅ 0,27
Nośność obliczeniowa przekroju niezbrojonego na ścinanie:
VRd1 = [0,35 * k * fctd * (1,2 + 40 * ρL) + 0,15 * σcp] * bw * d
PoniewaŜ NSd = 0
to
σcp = 0
VRd1 = [0,35 * 1,330 * 0,85 * 103 * (1,2 + 40 * 0,0033)] * 0,25 * 0,270 = 35,62kN
Nośność na ścinanie z uwagi na zmiaŜdŜenie ściskanych krzyŜulców betonowych
VRd2 = 0,5 * ν * fcd * bw * z = 0,5 * 0,552 * 11,3 * 103 * 0,25 * 0,243 = 189,46 kN
Przyjmujemy oznaczenie:
Vmin = VRd1 = 35,62kN
dolna granica zbrojenia poprzecznego
Vmax = VRd2 = 189,46 kN górna granica zbrojenia poprzecznego
Vmin = VRd1 = 35,62kN < VSd = 43,98 kN < Vmax = VRd2 = 189,46 kN
Projektujemy zagęszczenie zbrojenia poprzecznego na ścinanie – na długości 0,3m;
Przyjmujemy strzemiona czterocięte - nw1 = 2
φ1 = 6 mm
2
π ⋅ 0,006
π ⋅ φ12
ASw1 =
⋅ n w1 =
⋅ 2 = 5,65 ⋅ 10 −5 m 2
4
4
Rozstaw strzemion
ASw1 ⋅ f ywd1 ⋅ z ⋅ ctgθ 5,65 ⋅ 10 −5 ⋅ 210 ⋅ 10 3 ⋅ 0,243 ⋅ 1,0
S1 =
=
= 0,066 m
VSd
43,98
przyjmujemy S1 = 6 cm
A
5,65 ⋅ 10 −5
ρ w1 = Sw1 =
= 0,0037 > 0,0015
S1 ⋅ bw 0,06 ⋅ 0,25
Siła w podłuŜnym zbrojeniu rozciąganym
Td = VSd ⋅ ctgθ = 43,98 ⋅ 1,0 = 43,98 kN
AS1 =
Td
43,98
=
= 1,26 ⋅ 10 − 4 m 2 = 1,26 cm 2 < AS1 = 2,26 cm 2
f yd 350000
Zakładam 2Ø12 o As1rz = 2,26 cm2
4. Fundamenty Ŝelbetowe
4.1. Ława fundamentowa pod ścianą poprzeczną nośną L=4,96m;
1. CięŜar własny trybun (obc. Stałe + zmienne);
Płyta Ŝelbetowa gr.16cm
25 kN/m3 * 0,16 m
4,00
Siedziska sportowe
0,15 kN/m2
0,15
Izolacja farbą przeciwwilgociową 2x
0,05
11,0 kN/m3 * 0,005m
ObciąŜenie uŜytkowe
4,00
Suma:
8,20
9,85 kN/m2 * 4,96 m = 48,86 kN/m
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 4,96 m = 6,70 kN/m
3. Ściana gr. 38cm;
Bloczek betonowy B15 gr.38cm
23,0 kN/m3 * 0,38 m
Tynk dwustronny
19,0 kN/m3 * 0,015 m * 2
Izolacja farbą przeciwwilgociową 2x
11,0 kN/m3 * 0,005m
Suma:
1,1
4,40
1,2
0,18
1,2
1,3
0,07
5,20
9,85
0,96
1,4
1,35
8,74
1,1
9,62
0,57
1,3
0,74
0,05
9,36
1,2
0,07
10,43
10,43 kN/m2 * 2,95m = 30,77 kN/m
48,86 + 6,70 + 30,77 = 86,33 kN/m
Wstępne przyjęcie wymiarów oraz parametrów
- wysokość fundamentu
hf = 0,40 m
- szerokość fundamentu
B = 0,7 m
- gęstość gruntu nad stopą
ρ1 = 22,0 kN/m³
- odległość od poziomu gruntu do poziomu ławy
Dmin = 1,40m
- szerokość odsadzki
S = 0,32 m
- cięŜar fundamentu
Q = B * hf * ρbet * 1,1 = 0,7 * 0,40 * 25 * 1,1 = 7,70 kN/m
- cięŜar gruntu leŜącego na odsadce od strony zewnętrznej
G1 = S * (Dmin – hf) * ρgr * 1,2 = 0,32 * (1,40 – 0,4) * 22,0 * 1,2 = 8,45 kN/m
- siły wraz z cięŜarem gruntu wokół fundamentu
N = No + G1 + Q = 86,33 + 8,45 + 7,70 = 102,48 kN/m
- opór graniczny podłoŜa gruntowego
qf N = 0,18 MPa
- Sprawdzenie przyjętych wymiarów ławy:
1,2 ⋅ N 1,2 ⋅ 102,48
=
= 0,68m
q fN
180
Przyjęto ławę o szerokości 0,7m.
- Zbrojenie w ławie
Przyjęto 4 φ 12 o As1 = 11,31 cm2
4.2. Ława fundamentowa pod ścianą klatki schodowej;
1. CięŜar własny trybun (obc. Stałe + zmienne);
Suma:
2
9,85 kN/m * 3,52 m = 34,67 kN/m
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 3,52 m = 4,76 kN/m
8,20
0,96
9,85
1,4
1,35
3. Ściana gr. 38cm;
Suma:
9,36
10,43
10,43 kN/m2 * 2,95m = 30,77 kN/m
34,67 + 4,76 + 30,77 = 70,20 kN/m
Wstępne przyjęcie wymiarów oraz parametrów
- wysokość fundamentu
hf = 0,40 m
- szerokość fundamentu
B = 0,6 m
- gęstość gruntu nad stopą
ρ1 = 22,0 kN/m³
- odległość od poziomu gruntu do poziomu ławy
Dmin = 1,40m
- szerokość odsadzki
S = 0,22 m
- cięŜar fundamentu
Q = B * hf * ρbet * 1,1 = 0,6 * 0,40 * 25 * 1,1 = 6,60 kN/m
- cięŜar gruntu leŜącego na odsadce od strony zewnętrznej
G1 = S * (Dmin – hf) * ρgr * 1,2 = 0,22 * (1,40 – 0,4) * 22,0 * 1,2 = 5,81 kN/m
- siły wraz z cięŜarem gruntu wokół fundamentu
N = No + G1 + Q = 70,20 + 5,81 + 6,60 = 82,61 kN/m
- opór graniczny podłoŜa gruntowego
qf N = 0,18 MPa
- Sprawdzenie przyjętych wymiarów ławy:
1,2 ⋅ N 1,2 ⋅ 82,61
=
= 0,55m
q fN
180
Przyjęto ławę o szerokości 0,6m.
- Zbrojenie w ławie
Przyjęto 4 φ 12 o As1 = 11,31 cm2
4.3. Ława fundamentowa pod ścianą nośną skrajną;
1. CięŜar własny trybun (obc. Stałe + zmienne);
Suma:
9,85 kN/m2 * 2,65 m = 26,11 kN/m
2. ObciąŜenie śniegiem;
III strefa śniegowa
1,2 kN/m2 * 0,8
1,35 kN/m2 * 2,65 m = 3,58 kN/m
8,20
0,96
9,85
1,4
1,35
3. Ściana gr. 38cm;
Suma:
10,43 kN/m2 * 2,95m = 30,77 kN/m
26,11 + 3,58 + 30,77 = 60,46 kN/m
9,36
10,43
Wstępne przyjęcie wymiarów oraz parametrów
- wysokość fundamentu
hf = 0,40 m
- szerokość fundamentu
B = 0,6 m
- gęstość gruntu nad stopą
ρ1 = 22,0 kN/m³
- odległość od poziomu gruntu do poziomu ławy
Dmin = 1,40m
- szerokość odsadzki
S = 0,22 m
- cięŜar fundamentu
Q = B * hf * ρbet * 1,1 = 0,6 * 0,40 * 25 * 1,1 = 6,60 kN/m
- cięŜar gruntu leŜącego na odsadce od strony zewnętrznej
G1 = S * (Dmin – hf) * ρgr * 1,2 = 0,22 * (1,40 – 0,4) * 22,0 * 1,2 = 5,81 kN/m
- siły wraz z cięŜarem gruntu wokół fundamentu
N = No + G1 + Q = 60,46 + 5,81 + 6,60 = 72,87 kN/m
- opór graniczny podłoŜa gruntowego
qf N = 0,18 MPa
- Sprawdzenie przyjętych wymiarów ławy:
1,2 ⋅ N 1,2 ⋅ 72,87
=
= 0,49m
q fN
180
Przyjęto ławę o szerokości 0,6m.
- Zbrojenie w ławie
Przyjęto 4 φ 12 o As1 = 11,31 cm2
Opracował:
inŜ. Krzysztof Oleś
upr.nr SWK/0019/POOK/08