projekt budowlany konstrukcja

Transkrypt

SK Konstrukcje Sylwia Kasperska
Biuro Projektów
ul. Królowej Jadwigi 27/39,
33-300 Nowy Sącz
tel: +48 606 200 405
[email protected]
www.skkonstrukcje.pl
PROJEKT BUDOWLANY
KONSTRUKCJA
TEMAT:
BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ
NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W
ŚWIERKLAŃCU
ADRES:
DZ. NR 524/28
42-622 ŚWIERKLANIEC
INWESTOR:
GMINA ŚWIERKLANIEC
UL. MŁYŃSKA 3
42-622 ŚWIERKLANIEC
PROJEKTANT:
MGR INŻ. JOANNA MISYGAR
UPR. NR UAN-7342-7/92
ZESPÓŁ PROJEKTOWY: MGR INŻ. SYLWIA KASPERSKA
NOWY SĄCZ, KWIECIEŃ 2014
NIP: 7342966092
REGON: 122638828
ING BANK ŚLĄSKI S.A. 98 1050 1722 1000 0090 9743 8544
SPIS TREŚCI
I. Opis techniczny
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
Podstawa opracowania
Przedmiot opracowania
Założenia
Lokalizacja
Warunki gruntowo – wodne
Kategoria geotechniczna
Obciążenia i normy
Opis konstrukcji
Materiały konstrukcyjne
Wytyczne wykonania
II. Obliczenia statyczno – wytrzymałościowe
1. Zestawienie obciążeń
2. Obliczenia elementów konstrukcji
III. Rysunki
K-01
K-02
K-03
K-04
Rysunek szalunkowy komory technologicznej
Rysunek zbrojeniowy płyty dennej komory
Rysunek zbrojeniowy ścian komory
Rysunek zbrojeniowy płyty górnej komory
2
I. Opis techniczny
1. Podstawa opracowania
- Zlecenie opracowania projektu budowlanego konstrukcji przez Inwestora.
- Wytyczne zleceniodawcy dotyczące zakresu opracowania.
- Projekt budowlany budowy podziemnej komory technologicznej niezbędnej do pracy fontann
w Parku w Świerklańcu wraz z przyłączem wodociągowym opracowany przez Pracownię Projektową
Park M z marca 2014 roku.
- Opinia geotechniczna budowy podziemnej komory technologicznej (niezbędnej do pracy fontann
w Parku w Świerklańcu wraz z przyłączem wodociągowym) opracowana przez inż. Jacka Oleksik w
kwietniu 2014 r.
- Aktualnie obowiązujące przepisy prawa budowlanego oraz polskie normy z zakresu budownictwa.
2. Przedmiot opracowania
Przedmiotem opracowania jest projekt wykonawczy wraz z obliczeniami konstrukcyjnymi komory
technicznej zlokalizowanej na terenie działki nr 524/28, w miejscowości Świerklaniec, w województwie
śląskim.
3. Założenia
Obciążenie naziomem – q=10 kN/m2 – tablica 2 wg PN-82\B-02004.
Ciężar objętościowy gruntu – =18,5kN/m3 – piasek średni, wilgotny wg PN-82\B-02014.
4. Lokalizacja
Teren projektowanej inwestycji położony jest w Parku Świerklanieckim będącym zabytkowym
parkiem krajobrazowym, w miejscowości Świerklaniec. Działka, na której znajdować się będzie
przedmiotowa komora technologiczna jest praktycznie płaska.
Przyjęty poziom terenu ± 0,00 = 289,00 m n.p.m.
5. Warunki gruntowo – wodne
Warunki gruntowo – wodne określone zostały w opinii geotechnicznej wymienionej w punkcie 1
niniejszego opracowania.
Badany teren obejmuje niewielki obszar w Parku w Świerklańcu w pobliżu istniejących już fontann.
Pod względem morfologicznym jest to obszar Płaskowyżu Rybnickiego, pozostałość moreny dennej
lodowca.
Wykonano dwa otwory badawcze głębokości 4,0 m. Pierwszą warstwę stanowi gleba brunatna
wyługowana sięgająca głębokości 0,5 m. Poniżej znajduje się jednorodna warstwa piasków
średnioziarnistych (ID=0,6) sięgająca do końca głębokości wykonanych otworów.
Do obliczeń przyjęto posadowienie na warstwie piasków średnich, wilgotnych, średnio
zagęszczonych. Przyjęto również wysoki poziom wody gruntowej – do poziomu -0,60m p.p.t. W trakcie
robót należy bezwzględnie dokonać odbioru wykopu fundamentowego przez kierownika budowy.
W przypadku stwierdzenia rozbieżnych z przyjętymi w obliczeniach warunków gruntowych należy
dokonać korekty konstrukcji przez osobę posiadającą stosowne uprawnienia do pełnienia
samodzielnych funkcji w budownictwie.
UWAGI:
1/ Ze względu na możliwy wysoki poziom wody gruntowej, prowadzenie prac ziemnych winno
odbywać się w porze suchej pod nadzorem kierownika budowy.
2/ Uzyskanie warstwy nośnej gruntu w dnie wykopu, o parametrach geotechnicznych nie gorszych od
założonych w projekcie, należy potwierdzić wpisem do dziennika budowy przez uprawnionego geologa
bądź kierownika budowy. W przypadku stwierdzenia w poziomie posadowienia gruntów o gorszych
3
parametrach niż określone w dokumentacji należy powiadomić projektanta konstrukcji w celu korekty
zaprojektowanych wymiarów.
3/ W trakcie wykonywania robót ziemnych, robót żelbetowych i izolacji należy zabezpieczyć wykop
przed napływem wody gruntowej (podniesieniem zwierciadła wody) i opadowej. Prace wykonywać
w porze suchej. W przypadku zalania wykopu należy wodę odprowadzić, a grunt wybrać i zastąpić go
zagęszczoną podsypką piaskowo-żwirową lub chudym betonem.
4/ Roboty ziemne wykonywać w taki sposób by nie naruszyć struktury gruntu rodzimego. W przypadku
wykonywania wykopów mechanicznie, ostatnią warstwę gruntu grubości 20cm usunąć ręcznie.
5/ Po wykonaniu wykopu należy bezzwłocznie układać warstwę zagęszczonego piasku a następnie
warstwę betonu C8/10 (B10) grubości 10cm. Na warstwie chudego betonu wykonać odpowiednią
izolację poziomą wg rozwiązań z niniejszego projektu i po czym wykonać żelbetową płytę denną.
6/ Zasypkę ścian fundamentowych komory należy wykonywać warstwami zagęszczając.
6. Kategoria geotechniczna
Dla projektowanego obiektu określono:
- kategorię geotechniczną – drugą,
- warunki gruntowe – proste.
7. Obciążenia i normy
― Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.:
― Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.:
― Obciążenia budowli. Podstawowe obciążenia
technologiczne i montażowe.:
― Obciążenia budowli. Obciążenia gruntem.:
― Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne
technologiczne. Obciążenia pojazdami.:
― Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.
Obliczenia statyczne i projektowanie.:
― Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie
budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie.:
wg PN-82/B-02000
wg PN-82/B-02001
wg PN-82/B-02003
wg PN-88/B-02014
wg PN-82/B-02004
wg PN-B-03264:2002
wg PN-81/B-03020
8. Opis konstrukcji
Komorę zaprojektowano jako żelbetową posadowioną poza obszarem projektowanych fontann.
Parametry komory: V=19,51m3, A=8,06m2. Wymiary wewnętrzne komory: wysokość – 2,50 m,
szerokość – 2,60 m, długość – 3,10 m. Ściany boczne oraz płytę górną komory zaprojektowano grubości
20 cm, natomiast płytę denną grubości 30cm. Wszystkie elementy żelbetowe komory projektuje się
z betonu klasy C20/25 (B25) o wodoszczelności W8. Otulina stali zbrojeniowej 5 cm. Płytę denną
komory zaprojektowano na warstwie 10 cm chudego betonu. Różnice poziomów płyty dennej
zapewnia się poprzez wylewkę betonową grubości 5 cm ze spadkiem 1%. W płycie dennej
zaprojektowany został dołek zanikowy tzw. rząpia o wymiarach 0,5x0,5x0,5 m. Dostęp do komory
zaprojektowano w postaci dwóch wyłazów nakrytych pokrywami żeliwnymi.
UWAGI:
- Wszystkie pionowe powierzchnie betonu stykające się z gruntem należy pokryć zaprawą cementową
ASCPLAST-MZ 1,0 cm, następnie izolacją Aquafin 2K gr. 1,0 cm. Całość pokryć matą bentonitową
BETOMAX BENTIZOL HB 3.
- Płytę denną wykonać na warstwie piasku zagęszczonego gr. 20 cm oraz chudego betonu gr. 10 cm.
Na podbudowie z chudego betonu zastosować papę termozgrzewalną fundamentową 0,52 cm.
- Izolację płyty górnej komory zapewnić poprzez wyprawę z zaprawy cementowej ASCPLAST-MZ
1,0 cm, izolację Aquafin 2K oraz papę termozgrzewalną fundamentową 0,52 cm.
4
- Wszystkie przerwy robocze wynikające z technologii robót należy wykonać jako szczelne z użyciem
systemowych rozwiązań uszczelniających.
- Konstrukcję komory należy wykonać z betonu C20/25 (B25) wodoszczelnego, tj. z zastosowaniem
odpowiednich frakcji kruszywa z dodatkiem środków uszczelniających (Hydrobet lub równoważny).
Wodoszczelność betonu W8.
- W przypadku wystąpienia krótkich przerw roboczych należy dołożyć starań by zapewnić skuteczne
połączenie obu betonów.
- Po rozdeskowaniu beton należy odpowiednio pielęgnować, minimum 1,5-2 tygodnie, nie
dopuszczając do jego przesuszenia i powstania rys skurczowych.
- Wszystkie przejścia instalacyjne komory należy wykonać jako szczelne wg wytycznych projektanta
instalacji.
9. Materiały konstrukcyjne
Elementy żelbetowe:
― beton klasy C8/10 (B10) – podbeton pod płytą denną,
― beton klasy C20/25 (B25) o wodoszczelności W8,
― stal zbrojeniowa A-IIIN (B500SP)
10. Wytyczne wykonania
1/ Wszelkie prace należy wykonywać z wyjątkową ostrożnością, pod kierownictwem osoby
posiadającej stosowne uprawnienia do pełnienia samodzielnych funkcji w budownictwie, zgodnie
z obowiązującymi przepisami, zasadami sztuki budowlanej oraz przepisami BHP.
2/ Wszelkie zmiany i odstępstwa od zatwierdzonej dokumentacji budowlanej mogą być tylko
wprowadzone po ich uzgodnieniu z odpowiednim organem nadzoru budowlanego, autorem projektu
i kierownikiem budowy.
3/ Przed przystąpieniem do robót budowlanych należy dokładnie zapoznać się z dokumentacją
budowlaną, uzgodnieniami i załącznikami do uzgodnień.
4/ Na wbudowane materiały należy posiadać aktualne atesty.
5/ Zbrojenie wszystkich elementów wykonać należy zgodnie z PN.
6/ Roboty nie ujęte w niniejszym opracowaniu, a niezbędne w obiekcie, należy wykonać zgodnie
z zasadami sztuki budowlanej i obowiązującymi przepisami.
5
II. Obliczenia statyczno – wytrzymałościowe
1. Zestawienie obciążeń
1.1. Warunki gruntowe
- przyjęto piasek średni, wilgotne, średnio zagęszczone ID=0,34
- ciężar objętościowy przyjętego gruntu: =18,5kN/m3;
- kąt tarcia wewnętrznego przyjętego gruntu: =32;
- ciężar objętościowy wody gruntowej: w=10,0kN/m3.
1.2. Obciążenia
- przyjęte obciążenie naziomu: q=10,0 kN/m2
1.2.1. Parcie na ściany boczne zbiornika:
- wysokość zastępcza gruntu: hz=q/=0,54m;
- głębokość posadowienia ściany bocznej zbiornika: hp=3,10m;
- współczynnik parcia granicznego gruntu: Ka=tg2(45-/2)=0,31;
Parcie gruntu z uwzględnieniem działania parcia wody gruntowej - założono, że na całej wysokości ściany
może działać parcie wody (oddziaływanie charakterystyczne):
 w poziomie ±0,00 – p0=3,07 kN/m2;
 w poziomie -0,60m p.p.t. – p-0,60=6,48 kN/m2;
 w poziomie -3,10 – p-3,10=38,01 kN/m2;
1.2.2. Obciążenie płyty górnej zbiornika (wartości charakterystyczne):
- grubość warstwy humusu: d=40cm (przyjęto grunt zasypowy piasek średni);
 ciężar zalegającego gruntu: 0,40x18,5 =
 obciążenie użytkowe:
 c.w. płyty gr. 20cm
0,20x25,0=
7,40 kN/m2
10,00 kN/m2
p=17,40 kN/m2;
5,00 kN/m2
1.2.3. Odpór gruntu na płytę denną (wartości charakterystyczne):
 obc. płyty górnej zbiornika:
-ciężar własny zbiornika:
 płyta górna:
 ściany zbiornika:
 płyta denna:
-obc. użytkowe zbiornika:
 przyjęto obc. 1,0kN/m2:
17,40 x(3,00x3,50)=
182,7kN
25,0x0,20x3,0x3,5=
2x25x0,2x3,0x2,5+2x25x0,2x3,1x2,5=
25,0x0,3x3,0x3,5=
52,5 kN
152,5 kN
78,8 kN
1,0x3,1x2,6=
8,1 kN
p=474,6 kN
Naprężania pod płytą denną:
=474,6/(3,0x3,5)=45,20 kPa
1.2.4. Parcie wody gruntowej na płytę denną (wartości charakterystyczne):
 Parcie w poz. -3,40:
10,0x2,8=
28,0 kN/m2
6
2. Obliczenia elementów konstrukcji
2.1 Sprawdzenie konstrukcji na wypór przez wodę gruntową
-ciężar własny zbiornika:
 płyta górna:
25,0x0,20x3,0x3,5=
 ściany zbiornika: 2x25x0,2x3,0x2,5+2x25x0,2x3,1x2,5=
 płyta denna:
25,0x0,3x3,0x3,5=
52,5 kN
152,5 kN
78,8 kN
p1 =283,8 kN
-ciężar gruntu zalegającego na płycie górnej komory:
 piasek średni gr. 40 cm:
3
-wypór wody:
10,0kN/m x3,0mx3,5mx2,8m=
qw<p1+p2 - WARUNEK SPEŁNIONY
n= p1+p2/ qw=347,1/294,0=1,18 -współczynnik bezpieczeństwa
p2= 63,3 kN
qw=294,0 kN
2.2 Ściany komory technologicznej
OBCIĄŻENIA
L.p.
1
2
element
konstrukcja
pręt 1
opis
ciężar własny
obciążenie rozłożone q1 = 45,61 kN/m, q2 = 7,78 kN/m na całej długości pręta
Schemat statyczny + obciążenie:
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
7,78
66,74
66,74
-63,72
45,61
14,13
63,72
WYNIKI:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora)
1 (A)
Ry [kN]
14,13
Rx [kN]
-66,74
M [kNm]
63,72
Siły wewnętrzne:
pręt
1
węzeł/x [m]
1
2
M [kNm]
-63,72
0,00
N [kN]
-14,13
0,00
T [kN]
66,74
0,00
7
WYMIAROWANIE:
Dane materiałowe :
Grubość ściany 20,0 cm
Klasa betonu B25 (C20/25)  fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
3
Ciężar objętościowy betonu
 = 25 kN/m
Wilgotność środowiska RH = 50%
Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni
Stal zbrojeniowa A-IIIN (B500SP)  fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Otulenie zbrojenia cnom = 50 mm
Założenia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa: trwała
Graniczna szerokość rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8)
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002:
Podpora:
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 14,6 cm /mb. Przyjęto 12 co 7,5 cm o As = 15,08 cm /mb
2
Zbrojenie rozdzielcze: przyjęto 8 co 15,0 cm o As = 3,35 cm /mb
2.3 Płyta górna komory technologicznej
2
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m ]:
Lp.
Opis obciążenia
1. Obciążenie płyty górnej komory
2. Płyta żelbetowa grub.20 cm
:
Obc.char.
17,40
5,00
22,40
f
1,20
1,10
1,18
Obc.obl.
20,88
5,50
26,38
2,80
Schemat statyczny płyty:
qo = 26,38
y
x
3,30
Wyniki obliczeń statycznych:
Kierunek x:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 7,41 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 6,30 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Q ox,max = 36,93 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Qox = 23,08 kN/m
Kierunek y:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 10,30 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 8,75 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Q oy,max = 36,93 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy = 26,46 kN/m
Dane materiałowe :
Grubość płyty 20,0 cm
3
 = 25 kN/m
8
wlim = 0,3 mm
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Kierunek x:
Przęsło:
2
2
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,88 cm /mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm /mb ( =
0,22%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,x = 7,41 kNm/mb < MRd,x = 18,48 kNm/mb (40,1%)
Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Podpora:
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x = 36,93 kN/mb < VRd1,x = 91,81 kN/mb (40,2%)
Kierunek y:
Przęsło:
2
2
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,88 cm /mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm /mb ( = 0,22%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,y = 10,30 kNm/mb < MRd,y = 18,48 kNm/mb (55,7%)
Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Podpora:
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y = 36,93 kN/mb < VRd1,y = 91,81 kN/mb (40,2%)
Ugięcie całkowite płyty:
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 1,35 mm < alim = 14,00 mm (9,7%)
2.4 Płyta denna komory technologicznej
2
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m ]:
Lp.
Opis obciążenia
1. Obciążenie płyty dennej
2. Obciążenie od parcia wody
3. Płyta żelbetowa grub.30 cm
:
Obc.char.
36,92
28,00
7,50
72,42
f
1,00
1,00
1,10
1,01
Obc.obl.
36,92
28,00
8,25
73,17
2,80
Schemat statyczny płyty:
qo = 73,17
y
x
3,30
Wyniki obliczeń statycznych:
Kierunek x:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 9,84 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 9,74 kNm/m
Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p = 22,67 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Q ox,max = 102,44 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi y) Q ox = 64,02 kN/m
Kierunek y:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 13,67 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 13,53 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p = 31,49 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Q oy,max = 102,44 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe (wzdłuż krawędzi x) Qoy = 73,39 kN/m
Dane materiałowe :
9
Grubość płyty 30,0 cm
3
 = 25 kN/m
Współczynnik pełzania (obliczono)
 = 2,71
wlim = 0,3 mm
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Kierunek x:
Przęsło:
2
2
Warunek nośności na zginanie: MSd,x = 9,84 kNm/mb < MRd,x = 32,97 kNm/mb (29,9%)
Podpora:
2
2
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 3,18 cm /mb. Przyjęto 10 co 24,0 cm o Asp = 3,27 cm /mb ( = 0,13%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,x,p = 22,67 kNm/mb < MRd,x,p = 32,97 kNm/mb (68,8%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x = 102,44 kN/mb < VRd1,x = 142,53 kN/mb (71,9%)
Kierunek y:
Przęsło:
2
2
Warunek nośności na zginanie: MSd,y = 13,67 kNm/mb < MRd,y = 32,97 kNm/mb (41,5%)
Podpora:
2
2
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 3,18 cm /mb. Przyjęto 10 co 24,0 cm o Asp = 3,27 cm /m ( = 0,13%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,y,p = 31,49 kNm/mb < MRd,y,p = 32,97 kNm/mb (95,5%)
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y = 102,44 kN/mb < VRd1,y = 142,53 kN/mb (71,9%)
Ugięcie całkowite płyty:
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,35 mm < alim = 14,00 mm (2,5%)
10

projekt budowlany konstrukcja

Transkrypt

Podobne dokumenty

Sprawdzenie płyty przykrywowej komory: Sprawdzenie płyty

Płyta Jednokierunkowo Zbrojona - Przykład 1

POZ. 1. Stopa fundamentowa piłkochwytu .

Tunel Beverate (linia kolejowa Mediolan

IZOHAN RENOBUD R-120

Nº 2