schemat wiata stalowa - Muzeum Ceramiki w Bolesławcu
Transkrypt
schemat wiata stalowa - Muzeum Ceramiki w Bolesławcu
Obliczenia konstrukcji OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania £ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ £¢ȱ ¢ȱ£ȱȱ ȱÙ ȱǯȱ£ ȱȱŗŚǯȱ 2. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe 2.1 Stopy fundamentowe F ¢ȱ ȱČ ȱ£ȱȱŘŖȱ£ȱÙà ȱȱȬȱǻřŚǼȱ ȱ Şȱ Ǜȱ ŗŘȱ ȱ ȱ ŗŞǰśȱ ǯȱ ¢¢ȱ ŝśȱ ¡ȱ ŝśȱ ǰȱ ƽŚŖǯȱ Ù¢ȱ ȱ £ȱ ȱ ŘŖȱ £ȱ Ùà ȱ ȱ Ȭȱ ǻřŚǼȱ ȱ Śȱ Ǜȱ ŗŘȱ ȱ £ȱ ȱ ȬŖȱ φŜȱȱŗśȱǯǯȱ¢¢ȱřśȱ¡ȱřśȱǰȱƽŞŖǯȱȱÙȱ£ ȱŚȱï¢ȱ ȱ ȱŘřǯȱ 2.2 Słup stalowy S Ùȱ £ȱ ¢ȱ ȱ ïȱ φȱ ŗśşȱ ȱ ï°ȱ ïȱ Şȱ ǯȱ Ù ȱ ŘŖŖ¡ŘŖŖȱ ȱ £ȱ ¢ȱ ȱ ȱ ŗŖȱ ȱ £ȱ Ù¢ȱ ÙČ¢ ȱ ŘŖŖ¡řŖȱ ȱ ǯȱ ŘŖȱ ǯȱ R£ȱÙȱ£ȱȱŚȱï¢ȱŗŜǯȱ 2.3 Rama stalowa R ȱ£ȱ à ȱŘȱȱŘŖŖȱǯȱ 2.4 Płatew stalowa P Ù ȱ£ȱ ȱȱŗŜŖȱǯȱ 2.5 Krokiew stalowa K ȱ ȱ£ȱ£¿ȱ£ȱ ȱŜŖ¡ŜŖ¡Śȱ 1 Obliczenia konstrukcji H=0,40 Ad. 2.1 Stopy fundamentowe F 2 0,20 0,35 L = 0,75 0,20 1 4 3 0,20 0,35 B = 0,75 0,20 V = 0,23 m3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłoĞcienna Wymiary: B = 0,75 m L = 0,75 m H = 0,40 m Bs = 0,35 m Ls = 0,35 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m Dmin = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce eL = 0,00 m Opis podłoĪa: z [m] -1,20 0,00 z ĩwiry gliniaste 2,00 2 Obliczenia konstrukcji Nr nazwa gruntu h [m] 1 ĩwiry gliniaste 2,00 nawodn iona nie ρo(n) [t/m3] 2,10 γf,min γf,max φu(r) [o] 0,90 1,10 17,80 cu(r) [kPa] 31,58 M0 [kPa] 36039 M [kPa] 40039 Kombinacje obciąĪeĔ obliczeniowych: Nr 1 typ obc. długotrwałe N [kN] 57,69 TB [kN] 0,00 MB [kNm] 0,00 TL [kN] 0,00 ML [kNm] 0,00 e [kPa] 0,00 ∆e [kPa/m] 0,00 Materiały : Zasypka: ciĊĪar objĊtoĞciowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąĪenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B20 (C16/C20) → fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa ciĊĪar objĊtoĞciowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąĪenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) otulina zbrojenia cnom = 85 mm ZałoĪenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoĪa: - dla noĞnoĞci pionowej m = 0,81 - dla statecznoĞci fundamentu na przesuniĊcie m = 0,72 - dla statecznoĞci na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłĊbienia na noĞnoĞü podłoĪa: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawĊ fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójnoĞci: - przy sprawdzaniu przesuniĊcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąĪenia: 1,00 Czas trwania robót: powyĪej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartoĞci obc. obliczeniowych N do wartoĞci obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOĩA - wg PN-81/B-03020 NoĞnoĞü pionowa podłoĪa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje noĞnoĞü w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoĪa QfN = 461,4 kN Nr = 72,1 kN < m·QfN = 373,8 kN (19,28% ) NoĞnoĞü (statecznoĞü) podłoĪa z uwagi na przesuniĊcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje noĞnoĞü w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoĪa QfT = 31,0 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 22,3 kN (0,00% ) StatecznoĞü fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2-3 = 0,00 kNm, moment utrzymujący MuB,2-3 = 25,83 kNm Mo = 0,00 kNm < m·Mu = 18,6 kNm (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,11 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,14 cm s = 0,14 cm < sdop = 1,00 cm (14,29% ) NaprĊĪenia: Nr 1 typ σ1 [kPa] D 128,1 σ2 [kPa] 128,1 σ3 [kPa] 128,1 σ4 [kPa] 128,1 C [m] -- C/C' -- aL [m] -- aP [m] -- NoĞnoĞü pionowa podłoĪa: Nr 1 w poziomie posadowienia N [kN] QfN [kN] mN 72,1 461,4 0,16 w poziomie stropu warstwy najsłabszej z [m] N [kN] QfN [kN] 0,00 72,1 461,4 [% ] 19,3 mN 0,16 [% ] 19,3 NoĞnoĞü pozioma podłoĪa: Nr 1 w poziomie posadowienia N [kN] T [kN] QfT [kN] 68,9 0,0 31,0 mT 0,00 [% ] 0,0 w poziomie stropu warstwy najsłabszej z [m] N [kN] T [kN] QfT [kN] 0,00 68,9 0,0 31,0 mT 0,00 [% ] 0,0 3 Obliczenia konstrukcji 10 20 57 3x18,5 35 75 Nr2 4φ12 co 18,5 l=57 20 9,5 40 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOĝCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 NoĞnoĞü na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzaü noĞnoĞci na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuĪ boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 2 Zbrojenie potrzebne As = 0,32 cm 2 PrzyjĊto konstrukcyjnie 4 prĊtów φ12 mm o As = 4,52 cm WzdłuĪ boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 0,32 cm2 PrzyjĊto konstrukcyjnie 4 prĊtów φ12 mm o As = 4,52 cm2 Nr1 4φ12 co 18,5 l=57 9,5 20 57 3x18,5 35 75 10 20 Zestawienie stali zbrojeniowej Nr 1 2 ĝrednica DługoĞü [mm] [cm] 12 57 12 57 DługoĞü wg Ğrednic [m] Masa 1mb prĊta [kg/mb] Masa wg Ğrednic [kg] Masa wg gatunku stali [kg] Razem [kg] Liczba [szt.] 4 4 34GS φ12 2,28 2,28 4,6 0,888 4,1 5,0 5 4 Obliczenia konstrukcji Ad. 2.3 Rama stalowa R 0 1 2 15,81 15,81 15,81 15,81 15,81 15,81 15,81 Schemat statyczny (ciĊĪar belki uwzglĊdniony automatycznie): 3 4 A B 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 1,28 1,00 1,00 7,28 Momenty zginające [kNm]: -32,61 -16,06 A B 57,69 58,04 33,58 - brak stĊĪeĔ bocznych na długoĞci belki; - obciąĪenie przyłoĪone na pasie górnym belki; Wymiarowanie wg PN-90/B-03200 y x x y Przekrój : 2 IPE 200 stal: St3 3 4 2 W x = 388 cm , Jx = 3880 cm , Av = 22,4 cm , m = 44,8 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,067) MR = 89,01 kNm Ğcinanie : klasa przekroju 1 VR = 279,33 kN Belka NoĞnoĞü na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕL = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 33,58 kNm Mmax / ϕL·MR = 0,377 < 1 NoĞnoĞü na Ğcinanie Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 25,58 kN Vmax / VR = 0,092 < 1 NoĞnoĞü na zginanie ze Ğcinaniem Vmax = 16,80 kN < Vo = 0,6·VR = 167,60 kN → warunek niemiarodajny Stan graniczny uĪytkowania (γf =1,15) UgiĊcie graniczne fgr = 2·lo / 350 = 5,71 mm UgiĊcie maksymalne fmax = 5,50 mm fmax = 5,50 mm < fgr = 5,71 mm Ad. 2.4 Płatew stalowa P 0 1,44 1,44 1 A 0,63 2 3 4 5 B 2,07 2,07 5,25 0,48 1,59 2,07 5,25 1,59 6 C 0,48 7 2,07 8 2,07 5,25 3,56 5,72 5,72 5,72 5,72 5,72 5,72 5,72 3,56 5,72 Schemat statyczny (ciĊĪar belki uwzglĊdniony automatycznie): 9 D 0,63 1,44 1,44 5 Obliczenia konstrukcji Momenty zginające [kNm]: -7,16 B C 2,54 15,81 12,25 5,00 -5,31 D 5,00 15,81 A -7,16 12,25 -5,31 - brak stĊĪeĔ bocznych na długoĞci belki; - obciąĪenie przyłoĪone na pasie górnym belki; Wymiarowanie wg PN-90/B-03200 y x x y Przekrój : IPE 160 stal: St3 3 4 2 W x = 109 cm , Jx = 869 cm , Av = 8,00 cm , m = 15,8 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,068) MR = 25,03 kNm Ğcinanie : klasa przekroju 1 VR = 99,76 kN Belka NoĞnoĞü na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕL = 0,364 Moment maksymalny Mmax = 7,16 kNm Mmax / ϕL·MR = 0,787 < 1 NoĞnoĞü na Ğcinanie Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 9,63 kN Vmax / VR = 0,097 < 1 NoĞnoĞü na zginanie ze Ğcinaniem Vmax = 3,81 kN < Vo = 0,6·VR = 59,86 kN → warunek niemiarodajny Stan graniczny uĪytkowania (γf =1,15) UgiĊcie graniczne fgr = lo / 350 = 15,00 mm UgiĊcie maksymalne fmax = 4,04 mm fmax = 4,04 mm < fgr = 15,00 mm 2.5 Krokiew stalowa K 2,53 2,53 Schemat statyczny (ciĊĪar belki uwzglĊdniony automatycznie): 0 1 A B 0,50 0,50 2,00 2,00 C 2,00 2,00 D 2,00 2,00 E 2,00 2,00 F 0,40 0,40 2,00 2,00 Momenty zginające [kNm]: -1,01 -0,84 -1,04 -0,83 -0,33 -0,21 F 0,71 3,23 E 0,37 5,72 D 0,47 5,09 C 0,38 5,12 B 0,66 5,63 3,56 A - brak stĊĪeĔ bocznych na długoĞci belki; - obciąĪenie przyłoĪone na pasie górnym belki; 6 Obliczenia konstrukcji Wymiarowanie wg PN-90/B-03200 y x x y Przekrój : 60x60x4 stal: St3 3 4 2 W x = 13,8 cm , Jx = 41,3 cm , Av = 4,48 cm , m = 6,48 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,184) MR = 3,51 kNm Ğcinanie : klasa przekroju 1 VR = 55,87 kN Belka NoĞnoĞü na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕL = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 1,04 kNm Mmax / ϕL·MR = 0,297 < 1 NoĞnoĞü na Ğcinanie Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 3,02 kN Vmax / VR = 0,054 < 1 NoĞnoĞü na zginanie ze Ğcinaniem Vmax = 1,30 kN < Vo = 0,3·VR = 16,76 kN → warunek niemiarodajny Stan graniczny uĪytkowania (γf =1,15) UgiĊcie graniczne fgr = 2·lo / 350 = 2,29 mm UgiĊcie maksymalne fmax = 1,48 mm fmax = 1,48 mm < fgr = 2,29 mm 7