iii. posadowienie 1. obliczenia posadowienia - przetargi.plk

III. POSADOWIENIE
1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO
1.1. Schemat podpory
1.2. Zestawienie obciąŜeń
długość przęseł :
długość całkowita :
lt1=
10.15
m
lt2=
lt3=
9.44
9.3
m
m
lc=
28.89
m
Maksymalna siła pionowa na 4 łoŜyska:
R= 12637.44 kN
Siła pozioma od przyśpieszenia na 4 łoŜyska:
Hp,o=
1135.13 kN
Siła pozioma od hamowania na 4 łoŜyska:
Hh,k=
1588.73 kN
Maksymalna siła pozioma na 4 łoŜyska:
H=
1588.73 kN
CięŜar podpory:
Gp= 1939.78
Gp,min= 1745.80
Gp,max=
kN
kN
2327.74
kN
CięŜar fundamentu:
Gf= 1358.45
Gf,min= 1222.60
kN
Gf,max=
1630.14
kN
kN
CięŜar gruntu na odsadce:
G g=
122.37
kN
Gg,min=
110.13
kN
Gg,max=
146.85
kN
1.3. Sprawdzenie stateczności na obrót
1.3.1. Obliczenie wartości momentu wszystkich sił powodujących obrót ściany
Ramię działania siły od hamowania:
h=
6.82
m
Moment wszystkich sił obliczeniowych powodujących obrót ściany
Mor= 10835.162 kNm
1.3.2. Obliczenie wartości momentu wszystkich sił przeciwdziałających obrotowi ściany
Muf= 32522.663 kNm
1.3.3. Warunek normowy
Mor≤m o Muf
m o=
0.9
10835.162
≤
29270.4 kNm
- warunek normowy jest spełniony
1.4. Sprawdzenie stateczności na przesunięcie
1.4.1. Obliczenie wartości wszystkich sił powodujących przesunięcie ściany
Obliczeniowa wartość składowej stycznej obciąŜenia w pł. ścięcia
Qtr= 1588.7334 kN
1.4.2. Obliczenie wartości wszystkich sił przeciwdzałających przesunięciu ściany
Qtr= µΣG+µR
µ=
0.22
-dla Φ=180, fundamentu z cegły lub kamienia
Qtr= 3457.5154 kN
1.4.3. Warunek normowy
Qtr≤m t Qtf
m t=
0.95
1588.7334
≤
3284.64 kNm
- warunek normowy jest spełniony
1.5. Wyznaczenie zbrojenia w dobudowach ław fundamentowych
1.5.1. Zestawnienie obciąŜeń
Qmax=
16742.16 kN
Mmax=
10835.16 kN
1.5.2. Oblicznienie char. geometrycznych ławy
h=
b=
W=
A=
x=
4.11
12.83
36.121
52.7313
0.855
m
m
m3
2
m
m
1.5.3. Obliczenie napręŜeń w ławie
qmax=Qmax/A + Mmax/W
qmin=Qmax/A - Mmax/W
qmax=
617.47 kPa
qmin=
17.53 kPa
qA-A=
485.37
kPa
MA-A=
2689.14
kNm
1.5.4. Wyznaczenie zbrojenia
Parametry przekroju poprzecznego:
h=
1.72
m
b=
12.83
m
a=
0.45
m
Materiały:
BETON: B 30
Rb=
17.3
Eb=
32.6
τR=
0.28
STAL: RB500W
Ra=
375
Ea=
210
Rak=
490
MPa
Gpa
MPa
MPa
Gpa
MPa
- współczynnik n:
n= (Ea/Eb)= 6.442
- połoŜenie osi obojętnej:
h1=
h-a=
1.27
m
x= ((n*Rb)/(n*Rb+Ra))*h1=
0.291
- potrzebne pole powierzchni zbrojenia:
2
Aa=M/(Ra*(h1-x/3))= 0.006113 m =
- przyjęte zbrojenie:
średnica=
φ= 0.016 m
rozstaw=
d=
0.4
m
2
pole A1= (b/d)*Af=
0.006446 m =
µ= (A1*2)/(b*h)=
m
61.13
cm
2
2
0.00058
64.46 cm
>µmin= 0.002
1.5.5. Sprawdzenie napręŜeń w betonie i stali:
x=
0.091
m
σb,max=
3.729
Mpa<
17.3
MPa
σa,max= 336.51
Mpa<
375
MPa
2. OBLICZENIA POSADOWIENIA PRZYCZÓŁKA
2.1. Dane dotyczące istniejącego przyczółka nr 2:
L=
Ac=
11 m - przyjęta długość przyczółka
2
19.45 m - pole powierzchni przekroju poprzecznego przyczółka
3
16.0 kN/m - cięŜar objętościowy cegły
γc =
2
0.1950 m - pole powierzchni przekroju poprzecznego gr. zas. na odsadzce
3
18.5 kN/m
Az,a=
γzas=
Ls=
Ac=
4.8 m- przyjęta długość skrzydła
2
11.0 m - pole powierzchni przekroju poprzecznego skrzydła
Ra
Hb
1.87
z
8.33
x
1.67
Gskrz
Gprz
Gz
3.87
0.075
A
7.62
B=
3.30
2.2. ObciąŜenia
-przyczółek niewzmocniony, od strony przęsła obciąŜony cięŜarem konstrukcji odciąŜającej
2.3. Zestawienie obciąŜeń
2.3.1. ObciąŜenia stałe z konstrukcji odciąŜających (K.O.)
gb,ch
γf,max
[ kN ]
- reakcja z K.O. na przyczółek
50.00
1.20
Razem:
50.00
gb,max
[ kN/m ]
0.90
60.00
60.00
γf,min
gb,min
[kN/m]
45.00
45.00
Podkłady drewniane (typ IIIB) oraz mostownice (typ III) słuŜące do podparcia K.O.:
szt.
cięŜar
cięŜar
γf,max
γf,min
cięŜar całk. Gpod
jedn.
całk. (ch)
(max)
(min)
[-]
[kN]
[kN]
[kN]
[kN]
Podkłady - typ IIIB
72
0.55
39.60
1.20
0.90
47.52
35.64
Mostownice - typ III
2
1.78
3.56
1.20
0.90
4.27
3.20
Razem:
43.16
51.79
38.84
Reakcje całkowite
Ra,ch=
93.16 kN
Ra,max=
111.79 kN
Rb,min=
83.84 kN
2.3.2. ObciąŜenie stałe od przyczółka
Gprz,ch=
3423.20 kN
Gprz,max=
4107.84 kN
Gprz,min=
3080.88 kN
2.3.3. ObciąŜenie stałe od skrzydła
Gprz,ch=
836.00 kN
Gprz,max=
1003.20 kN
Gprz,min=
752.40 kN
2.3.4. ObciąŜenie gruntem zasypowym
Gz,ch=
39.68 kN
Gz,max=
59.52 kN
Gz,min=
35.71 kN
2.3.5. ObciąŜenie wywołane parciem gruntu
Parametry gruntu zasypowego:
ZałoŜono, Ŝe nasyp będzie wykonany z gruntu nasypowego niespoistego o parametrach:
3
γzas=
20 kN/m
Фu,zas=
γf,max=
γf,min=
35
1.25
0.9
hz=
o
qn
Ea=
h/3=
2.78
m
hz=qn/γ
- Oblicznie wartości obciąŜenia naziomu (szyny, podkłady, podsypka):
qn= 12.57 kN/m 3
hz=
0.63
m
Ea,ch=
217.49
kN
Ea,max=
271.86
kN
Ea,min=
195.74
kN
2.3.5. ObciąŜenie wywołane parciem gruntu (od pionowego i poziomego obciąŜenia naziomu)
Q=
q=
818.52
188.76
QH=
kN
kN/m
81.85 kN
a
EH
EQ
h
h/2=
4.165
2/3h=
5.55
π/4 + Φ/2
a=H/tg(45o+Фu,zas/2)=
4.34 m
Wartość wypadkowej od sił pionowych:
EQ,ch= 221.81 kN
EQ,max=
277.26
kN
EQ,min=
199.63
kN
Wartość wypadkowej od sił poziomych:
EH,ch= 81.85 kN
EH,max=
102.32
kN
EH,min=
73.67
kN
2.4. Sprawdzenie stateczności przyczółka na obrót
2.4.1. Oblicznie wartości momentów utrzymujących względem punktu A (wartości minimalne)
reakcja z K.O.
korpus przyczółka
skrzydła- 2szt.
grunt zasypowy przed przyczół.
Σ=
Q [kN]
83.84
3080.88
1504.80
35.71
4705.24
x [m]
1.87
1.67
3.87
0.075
Muf [kNm]
156.7829
5145.07
5823.576
2.678569
11128.11
2.4.2 Obliczenie wartości momentów powodujących obrót względem punktu A (wartości max.)
parcie gruntu
parcie od obciąŜenia pionowego naziomu
parcie od obciąŜenia poziomego naziomu
Σ=
Q [kN]
271.86
277.26
102.32
651.44
z [m]
2.78
4.17
5.55
Mor [kNm]
754.8678
1154.809
568.1924
2477.869
2.4.3 Warunek normowy
Mor≤m o Muf
m o=
0.9
2477.87
≤
- warunek normowy jest spełniony
10015.30 kNm
1.4. Sprawdzenie stateczności przyczółka na przesunięcie
1.4.1. Obliczenie wartości wszystkich sił powodujących przesunięcie ściany
Obliczeniowa wartość składowej stycznej obciąŜenia w pł. ścięcia
Qtr=
651.44 kN
1.4.2. Obliczenie wartości wszystkich sił przeciwdzałających przesunięciu ściany
Qtr= µΣG+µR
µ=
0.22
-dla Φ=180, fundamentu z cegły lub kamienia
Qtr= 1035.1518 kN
1.4.3. Warunek normowy
Qtr≤m t Qtf
m t=
0.95
651.4417
≤
983.3942 kNm
- warunek normowy jest spełniony