MECHANIZM PĘKANIA
Transkrypt
MECHANIZM PĘKANIA
JEDNOSTKA NOTYFIKOWANA UNII EUROPEJSKIEJ NR 1487 Zakład Nanotechnologii 02- 676 Warszawa, ul. Postępu 9 tel. (+48 22) 843 74 21 [email protected], www.icimb.pl MECHANIZM PĘKANIA CERAMIK BALISTYCZNYCH A. WITEK, M. OSUCHOWSKI, A. OZIĘBŁO, K. PERKOWSKI, I. WITOSŁAWSKA, G. KONOPKA WPROWADZENIE Praca niniejsza opisuje akustyczny mechanizm pękania ceramicznych materiałów balistycznych w efekcie uderzenia pociskiem. W zaprezentowanych rozważaniach bierze się pod uwagę generację fali akustycznej w obszarze pancerza ceramicznego spowodowaną penetracją pocisku. W tak prezentowanym podejściu rola okresowych naprężeń w pancerzu ceramicznym staje się najistotniejszą z punktu widzenia procesów niszczenia pancerza. Poczynając od dynamicznego zagadnienia Hertza problem efektywności pancerza ceramicznego jest dyskutowany w oparciu o analizę parametrów akustycznych materiału ceramicznego, z którego pancerz wykonano. W konkluzji akustyczna impedancja i jej geometryczny rozkład w obszarze pancerza staje się podstawą do dyskusji efektywności ochronnej pancerza ceramicznego. Ostateczna konkluzja jest także sugestią metody poprawienia efektywności osłonowej pancerza ceramicznego jak też dowolnego sztywnego pancerza. Warunki brzegowe zderzenia pocisk – płytka ceramiczna: vs = 104 m s v0 = 10 3 vs - prędkość dźwięku w ceramice (fala podłużna) m s v0 ≈ 0,1 ⇒ W przybliżeniu spełnione zostały warunki zderzenia sprężystego vs (przynajmniej w początkowej fazie zderzenia). v0 - prędkość pocisku Opis zderzenia sprężystego dwóch kul o promieniach: 2 R1 - pocisk ( 1/2 kalibru); R2 - płytka ceramiczna, R2 = ∞ Czas zderzenia, zgodnie z Landauem i Lifszycem [1]: ⎛ μ2 ⎞ ⎟⎟ 2 ⎝ k v0 ⎠ τ = 1,47 ⎜⎜ ⎛ μ ⎞ 5 54 ⎟ v0 [1 ] ⎝k⎠ Głębokość odkształcenia wzajemnego: h0 = ⎜ Dla płytki SiC o grubości a = 14 mm i masie porównywalnej z pociskiem oraz pocisku kaliber 14,5 mm i masie 64 g: τ = 5,6 μs i h0 = 4,7 mm. Z racji modułu Younga stali (200GPa) i SiC (400GPa) - h0 winno być podzielone w stosunku 2:1. Stąd odkształcenie płytki wynosi 1,55 mm, natomiast odkształcenie pocisku – 3,15 mm. 1 5 Czas swobodnego przelotu t1 pocisku, na odcinku propagacji fali akustycznej 0,2 a= 2,8 mm; wynosi 2,8 μs w porównaniu do τ = 5,6 μs; t = 1 τ . 1 gdzie μ = m1m2 → masa zredukowana pocisk/płytka m1 + m2 1 k= 2 2 2 1−σ2 ⎞ 3 ⎛ 1 − σ1 4 ⎛ R1 R2 ⎞ 2 ⎟ ⎟ , gdzie D = ⎜⎜ ⎜ + 4 ⎝ E1 E 2 ⎟⎠ 5D ⎜⎝ R1 + R2 ⎟⎠ σ 1 , σ 2 - stała Poissona odpowiednio pocisku i płytki E1 , E 2 - moduły Younga Wniosek: W limicie zderzenia początkowego pocisk porusza się ruchem jednostajnie opóźnionym. Ponieważ pocisk płytki nie przebił, uprawnionym jest to założenie dla całej grubości próbki. Pocisk w efekcie zderzenia z płytką poruszał się w jej obszarze ruchem jednostajnie opóźnionym i zatrzymał się na podparciu po czasie t. Ciśnienie P działające na podłoże wynika z przekazu pędu, na powierzchnię podłoża będącą przekrojem fali kulistej o promieniu a (patrz rysunek): 2 Ft = μv0 ⇒ F = μ v0 2a ⇒ P= F πa 2 2 =m v0 2πa 3 Stąd P = 250 MPa (dla warunków wyżej opisanych) – taka odporność na ściskanie reprezentują prawie wszystkie stale. 3RFLVN PODSUMOWANIE R1 1) Grubość płytki winna być dobierana z uwzględnieniem odporności podparcia. a 6WU]DâNLUR]FLĆJDMĆFH IDOLSRGâXīQHM &HUDPLND SRGSDUFLH Schemat propagacji podłużnej fali akustycznej po uderzeniu płytki o grubości a przez pocisk o kalibrze 2R1. Warunki interferencji fali odbitej od podparcia i generowanej przez pocisk ustalają się po czasie 2a/vs. Po upływie tego czasu następuje w całej półsferze dolnej obejmującej obszar interferencji fali odbitej i nadchodzącej pękanie ceramiki zgodnie z zaznaczonymi na rysunku strzałkami naprężeń rozciągających. Naroża obszarów zaznaczonych na czerwono są punktami inicjującymi to pękanie. 2) Płytka pęka po czasie zderzenia plastycznego τ wskutek oddziaływań akustycznych. 3) Interferencja fali odbitej i generowanej przez pocisk może być opisana dopasowaniem impedancji Ζ płytka/podłoże. 4) Materiałem o zbliżonej do ceramiki impedancji akustycznej jest stal: dla SiC: Ζ=35106 dla Al2O3: Ζ=37106, dla stali: Ζ=39106. 5) Z racji właściwości akustycznych stal jest optymalnym materiałem podpierającym. LITERATURA [1]] Landau L. D., Lifszyc J. M. 2009. Fizyka Teoretyczna. Teoria sprężystości. Tłum. S. Kłosowicz, Wydawnictwo Naukowe PWN, Warszawa, s. 48 244-BN