Pracownia Projektowa mgr inż. Maciej Wujek PB

Transkrypt

Pracownia Projektowa
mgr inż. Maciej Wujek
61-648 Poznań, os. Zwycięstwa 16/13
tel. 0 605 241 995, tel/fax: 061 825 68 35
e-mail:[email protected]
0036/I/0079/1/WR/
2008
Nr umowy
z dnia 20.10.08 r.
1
Nr egz.
Stadium
PB/PW
ŚLĄSKI RÓW zad. 4
- odbudowa i modernizacja koryta rzeki,
przepompownia gm. Góra
ZAMIERZENIE
INWESTYCYJNE
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
Obiekt: przepust na Śląskim Rowie
w km 25+496,8 ÷ 25+512,2
w korpusie drogi powiatowej nr 1073D
Chróścina – Czernina
CZĘŚĆ, TOM
SKŁADNIK
OPRACOWANIA
1.
2.
3.
4.
5.
Projekt zagospodarowania terenu
Projekt architektoniczno-konstrukcyjny
Uzgodnienia, decyzje, uprawnienia, wypisy
Informacja o bezpieczeństwie i ochronie zdrowia
Rysunki
Gmina Góra:
DZIAŁKI
PROJEKTANCI
- obręb Chróścina: 1451 (rzeka), 1302 (rzeka), 1315 (droga)
- obręb Czernina: 612 (droga)
Imię i nazwisko
Podpis
Data
mgr inż.
Piotr Tomala
upr. 697/01/DUW
VII.2010 r.
mgr inż.
Stanisława Grzelska
WERYFIKACJA
VII.2010 r.
mgr inż.
Maciej Wujek
upr. nr 715/Pw/64, 366/77/Pw
GŁÓWNY ROJEKTANT
VII.2010 r.
ZLECENIODAWCA
Dolnośląski Zarząd Melioracji i Urządzeń Wodnych
we Wrocławiu,
al. Jana Matejki 5, 50-333 Wrocław
Poznań, lipiec 2010 r.
PB/PW „ ŚLĄSKI RÓW zad. 4 - Obiekt: Odbudowa przepustu na Śląskim Rowie w km 24+496,8 do km 25+512,2”
str.
2
OŚWIADCZENIE PROJEKTANTÓW
Zamierzenie inwestycyjne: „ŚLĄSKI RÓW zad. 4 - odbudowa i modernizacja koryta
rzeki, przepompownia gm. Góra”
Obiekt:
przepust
na
Śląskim
Rowie
w
km
24+496,8÷25+512,2 w przekroju drogi powiatowej nr
1073D Chróścina-Czernina
Inwestor:
we Wrocławiu, al. Jana Matejki 5, 50-333 Wrocław
Biuro Projektów:
Pracownia Projektowa mgr inż. Maciej Wujek
Oświadczenie
Projekt budowlano-wykonawczy dla
zamierzenia
inwestycyjnego pn.:
„Śląski Rów zad. 4 - odbudowa i modernizacja koryta rzeki, przepompownia gm.
Góra”, obiekt: „Przepust na Śląskim Rowie w km 24+496,8÷25+512,2 w przekroju
drogi powiatowej nr 1073D Chróścina-Czernina” został sporządzony zgodnie z
obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.
L.p.
Funkcja
Imię i nazwisko
Nr uprawnień
Data
Podpis
1
2
3
4
5
6
1.
Projektant
mgr inż.
Piotr Tomala
697/01/DUW
w specjalności konstrukcyjnobudowlanej
VII. 2010 r.
2.
Weryfikator
mgr inż.
Stanisława
Grzelska
1782/94/Lo
w specjalności konstrukcyjnoinżynieryjnej
w zakresie dróg
VII. 2010 r.
2.
Główny
projektant
mgr inż.
Maciej Wujek
366/77/Pw
w specjalności
wodno-melioracyjnej
w zakresie wodnych melioracji
715/PW/94
w specjalności konstrukcyjnoinżynieryjnej
w zakresie budowli
hydrotechnicznych
790/PW/94
w specjalności instalacyjnoinżynieryjnej
w zakresie sieci
wodociągowych i
kanalizacyjnych
VII. 2010 r.
str.
3
SPIS TREŚCI:
OŚWIADCZENIE PROJEKTANTÓW .......................................................................................................... 2
CZĘŚĆ I - ZAGOSPODAROWANIE TERENU........................................................................................... 4
I-1.0. DANE OGÓLNE................................................................................................................................... 4
I-1.1. Podstawa opracowania. ............................................................................................................. 4
I-1.2. Przedmiot inwestycji. .................................................................................................................. 4
I-1.3. Materiały wyjściowe. ................................................................................................................... 4
I-2.0. ISTNIEJĄCE ZAGOSPODAROWANIE TERENU I PRZEWIDYWANE ZMIANY. ................................................. 5
I-2.1. Lokalizacja inwestycji. ................................................................................................................ 5
I-2.2. Istniejące zagospodarowanie terenu. ......................................................................................... 5
I-2.3. Przewidywane zmiany w zagospodarowaniu terenu. ................................................................. 5
I-3.0. STAN PRAWNY NIERUCHOMOŚCI. ........................................................................................................ 5
I-4.0. DANE FIZJOGRAFICZNE I HYDROLOGICZNE........................................................................................... 6
I-5.0. OCENA WARUNKÓW GEOLOGICZNO-INŻYNIERSKICH (WYCIĄG Z OPINII GEOLOGICZNEJ). ......................... 7
I-5.1. Dane ogólne. .............................................................................................................................. 7
I-5.2. Budowa geologiczna i warunki hydrogeologiczne. ..................................................................... 8
I-5.3. Warstwy geotechniczne. ............................................................................................................. 8
I-5.4. Wnioski i zalecenia. .................................................................................................................... 9
CZĘŚĆ II – PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-KONSTRUKCYJNY. ...................................................... 10
II-1.0. PODSTAWOWE DANE INWESTYCJI. ................................................................................................... 10
II-2.0. ROZWIĄZANIA TECHNICZNE. ............................................................................................................ 10
II-2.1. Dane ogólne. ........................................................................................................................... 10
II-2.2. Lokalizacja obiektu. ................................................................................................................. 10
II-2.3. Szczegółowe rozwiązania techniczne przepustu. ................................................................... 11
II-2.3.1. Ogólna charakterystyka obiektu. ...................................................................................................... 11
II-2.3.2. Analiza statyczna obiektu. ................................................................................................................ 12
II-2.3.3. Wyposażenie obiektu. ...................................................................................................................... 13
II-2.3.4. Nasyp na obiekcie. ........................................................................................................................... 14
II-2.3.5. Odbudowa nawierzchni drogowej. ................................................................................................... 15
II-2.4. Roboty rozbiórkowe. ................................................................................................................ 15
II-2.5. Uwagi końcowe. ...................................................................................................................... 15
CZĘŚĆ III – KSEROKOPIE UZGODNIEŃ, DECYZJI, UPRAWNIEŃ PROJEKTANTÓW, WYPISY ....... 16
CZĘŚĆ IV – INFORMACJA O BEZPIECZEŃSTWIE I OCHRONIE ZDROWIA. ...................................... 45
CZĘŚĆ V – RYSUNKOWA. ....................................................................................................................... 46
1.
2.
3.
4.
Mapa poglądowa
Mapa zagospodarowania terenu
Rysunek ogólny przepustu SuperCor
Rysunek zbrojenia fundamentów żelbetowych
1:10 000
1: 1 000
1:50/100
1:25/50
str.
4
CZĘŚĆ I - ZAGOSPODAROWANIE TERENU.
I-1.0. Dane ogólne.
I-1.1. Podstawa opracowania.
Podstawą opracowania projektu budowlano-wykonawczego dla zamierzenia
inwestycyjnego pn.: „ŚLĄSKI RÓW zad. 4 - odbudowa i modernizacja koryta rzeki,
przepompownia gm. Góra” jest umowa 0036/I/0079/1/WR/2008 z 20.10.2008 pomiędzy
Dolnośląskim Zarządem Melioracji i Urządzeń Wodnych we Wrocławiu, al. Jana Matejki
5, 50-333 Wrocław a Pracownią Projektową mgr inż. Maciej Wujek w Poznaniu, os.
Zwycięstwa 16/13, 61-648 Poznań.
I-1.2. Przedmiot inwestycji.
Celem projektowanej inwestycji jest usunięcie szkód powodziowych powstałych
w korycie Śląskiego Rowu w maju i czerwcu 2010 roku. Uszkodzenia trzyotworowego
przepustu rurowego powstały w wyniku pojawienia się w korycie w/w Śląskiego Rowu
ponadnormatywnych przepływów.
Zakres projektowanych robót remontowych w przedmiotowym zadaniu polegać będzie
na:
robotach rozbiórkowych uszkodzonego i nie spełniającego wymagań
techniczno-budowlanych trzyotworowego przepustu,
wykonaniu nowego przepustu jednootworowego,
odbudowie nawierzchni drogi w obrębie projektowanych robót,
naprawie umocnień koryta Śląskiego Rowu przed i za projektowanym
przepustem.
I-1.3. Materiały wyjściowe.
mapy poglądowe w skali 1:10 000,
mapy ewidencji gruntów w skali 1:5000,
wypisy uproszczone z rejestru gruntów,
inwentaryzacja terenu sporządzona do celów projektowych i
kosztorysowych,
Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z 30 maja 2000
roku, Dz. U. Nr 63, poz. 735 w sprawie warunków technicznych jakim
powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie,
Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20.04.2007 r. w sprawie
warunków
technicznych,
jakim
powinny
odpowiadać
budowle
hydrotechniczne i ich usytuowanie – Dz. U. Nr 86, poz. 579 z 2007 r.,
Ustawa „Prawo budowlane” z dnia 07.07.1994 r. – tekst jednolity Dz. U. Nr
156, poz. 1118 z 2006 r. z późn. zm.,
Ustawa o planowaniu i zagospodarowaniu przestrzennym z dnia 27.03.2003
r. – Dz. U. Nr 80, poz. 717 z 2003 r. z późn. zm.,
Ustawa „Prawo wodne” z dnia 18.07.2001 r. – tekst jednolity Dz. U. Nr 239,
poz. 2019 z 2005 r. z późn. zm.,
Koncepcja rozwiązań projektowych „ŚLĄSKI RÓW - zad. 4 - odbudowa i
modernizacja koryta rzeki, przepompownia, gm. Góra” - Pracownia
Projektowa mgr inż. Maciej Wujek – 2009 r.,
Operat wodnoprawny dla zamierzenia inwestycyjnego pn.: „ŚLĄSKI RÓW zad. 4 - odbudowa i modernizacja koryta rzeki, przepompownia, gm. Góra”
- Pracownia Projektowa mgr inż. Maciej Wujek – 2009 r.,
str.
5
Decyzja Zarządu Powiatu w Górze - Pismo PZD.SDiM.7334-21/09 z dnia
30.11.2009 r.,
Uzgodnienie Powiatowego Zarządu Dróg w Górze – pismo
PZD.SDiM.7334-21/09 z dnia 17.03.2010 r.
I-2.0. Istniejące zagospodarowanie terenu i przewidywane zmiany.
I-2.1. Lokalizacja inwestycji.
Projektowane prace wykonywane będą na gruntach wsi Chróścina i Czernina,
gmina Góra, powiat górecki, woj. dolnośląskie.
I-2.2. Istniejące zagospodarowanie terenu.
Roboty przewidziane do wykonania zlokalizowane są w granicach koryta
Śląskiego Rowu.
I-2.3. Przewidywane zmiany w zagospodarowaniu terenu.
Projektowane prace mają na celu jedynie odbudowę przepustu pod drogą
powiatową nr 1073D Chróscina-Czernina w miejscu jej skrzyżowania z korytem
Śląskiego Rowu w przekroju km 24+496,8÷25+512,2 oraz umocnienie koryta
bezpośrednio przed i zaprojektowaną budowlą na długości po 5,0 m.
Nie przewiduje się zmian zagospodarowania terenu, lokalizacji przepustu oraz
koryta cieku.
I-3.0. Stan prawny nieruchomości.
W tabeli nr 1 zestawiono działki, na których wykonywane będą projektowane
roboty.
Zestawienie terenów, na których projektuje się wykonanie projektowanych prac
Tab. 1
L.p.
Właściciel, użytkownik działki,
adres zamieszkania
1
2
Nr działki
Dodatkowa
powierzchnia
zajęcia gruntów
2
[m ]
trwałe
3
4
Pow. działki
[ha]
czasowe
5
6
Obręb Chróścina - gmina Góra - pow. Góra
1.
2.
3.
Skarb Państwa
Dolnośląski Zarząd Melioracji i Urządzeń
Wodnych we Wrocławiu
50-333 Wrocław, al. Jana Matejki 5
Dysponent:
Marszałek Województwa Dolnośląskiego
Skarb Państwa
Dolnośląski Zarząd Melioracji i Urządzeń
Wodnych we Wrocławiu
50-333 Wrocław, al. Jana Matejki 5
Dysponent:
Marszałek Województwa Dolnośląskiego
Powiat Górowski
Powiatowy Zasób Nieruchomości
Zarząd Powiatu
1451
(Śląski
R.)
-
100
2,8800
1302
(Śląski
R.)
-
100
2,0900
1315
-
240
1,2600
1
2
3
4
str.
5
6
150
1,7500
6
Obręb Czernina - gmina Góra - pow. Góra
4.
Powiat Górowski
Powiatowy Zasób Nieruchomości
Zarząd Powiatu
612
-
I-4.0. Dane fizjograficzne i hydrologiczne.
Obszar omawianego zamierzenia inwestycyjnego leży w mezoregionie
Wysoczyzna Leszczyńska, należącym do makroregionu Nizina Południowowielkopolska
usytuowanym w podprowincji Niziny Środkowopolskie; według regionalizacji
Kondrackiego (2001). Śląski Rów należy do cieków III rzędu. Uchodzi do rz. Baryczy
(cieku II rzędu), po jej prawej stronie. Barycz jest natomiast prawostronną odnogą rz.
Odry. W opracowaniu ekofizjograficznym dla województwa dolnośląskiego, rejon
planowanego zamierzenia inwestycyjnego jest położony w regionie wielkopolskim, w
subregionie zielonogórsko - leszczyńskim (VI 5). Wymieniony subregion charakteryzuje
się niskim średnim odpływem jednostkowym, na poziomie 5 - 7,5 l/s km2, w latach 1966
- 2003. W podanym wieloleciu deficyt maksymalnej niżówki kształtował się na poziomie
5 000 - 7 500 tys. m3, a czas trwania maksymalnej niżówki 140 - 160 dni. Przeważnie
były to niżówki letnie. Zaczynały się w okresie lipiec - sierpień, a kończyły jesienią, w
okresie październik - listopad. Niżówki są wynikiem deficytu zasilania cieku
(powodowanego brakiem opadów atmosferycznych), dużego parowania oraz
długotrwałych mrozów. W klimacie niżu polskiego dość regularnie powtarzają się
wezbrania wiosenne, natomiast wezbrania letnie są nieregularne. Przeważnie po
wezbraniach wiosennych następuje niżówka letnia. Jest ona rezultatem intensywnego
parowania. Po letniej niżówce zwykle ma miejsce jesienne podniesienie stanu wody, co
jest rezultatem zmniejszenia się intensywności parowania. Po wezbraniach jesiennych
wraz z nadejściem mrozu przychodzi okres niżówki zimowej. Na przedstawiony tutaj
przebieg odpływu nakładają się wezbrania wywołane przez deszcze padające w ciągu
roku. Częstotliwość tych wezbrań nie wykazuje żadnej regularności, bowiem w dużym
stopniu zależy od pogody. Bywają serie wysokich wezbrań w krótkich lub dość długich
interwałach czasowych. Nie ma reguły, jeśli chodzi o nadejście powodzi katastrofalnych.
Projektowane przedsięwzięcie - odbudowa koryta Śląskiego Rowu, jest położone na
obszarze cechującym się dość niskim wskaźnikiem zagrożenia powodziowego.
Planowana inwestycja leży na obszarze znajdującym się zarówno pod wpływem klimatu
kontynentalnego, jak i wilgotnych mas powietrza znad Atlantyku. Przeważają te drugie
wpływy. Amplitudy temperatur są tam niższe od przeciętnych w kraju i kształtują się
poniżej 21oC. Średnie temperatury powietrza wynoszą: -2oC w styczniu oraz 18,5oC w
lipcu; roczna 8,5oC. Opady atmosferyczne są niższe od średniej krajowej. Jest to 500 700 mm rocznie. W latach suchych spada około 350 mm opadu atmosferycznego.
Okresy suszy wiosenno - letniej nie należą do rzadkości. Powodują straty w uprawach
polnych oraz w drzewostanach. Pokrywa śnieżna zalega 50 - 60 dni w roku. Zima jest
stosunkowo łagodna i krótka, natomiast lato długie i ciepłe. Okres wegetacyjny trwa 210
- 220 dni.
Przepływy miarodajne do wymiarowania budowli czy obiektów określają
stosowne przepisy branżowe. W przypadku mostów i przepustów, które zaliczamy do
budowli komunikacyjnych, właściwym jest Rozporządzenie Ministra Transportu i
Gospodarki Morskiej z 30 maja 2000 roku, Dz. U. Nr 63, poz. 735 w sprawie warunków
technicznych jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich
usytuowanie. Przy czym dopuszcza się przyjmowanie dla małych mostów o świetle
poziomym poniżej 10,0 metrów takich samych kryteriów jak dla przepustów. Z tą tylko
różnicą, że przepusty mogą „pracować” pod ciśnieniem – poprzez dopuszczalne
str.
7
spiętrzenie wód powyżej wlotu, natomiast mosty muszą swobodnie przepuścić przepływ
miarodajny. Rozporządzenie jak i nowe prawo wodne nie określają minimalnego
wzniesienia spodu konstrukcji (w przypadku mostów) nad zwierciadło wody miarodajnej.
I tak:
dla dróg lokalnych i dojazdowych (L, D) przepływ miarodajny odpowiada wielkiej
wodzie o prawdopodobieństwie wystąpienia WQ p 2 %,
dla dróg głównych i zbiorczych (G, Z) przepływ miarodajny odpowiada wielkiej
wodzie o prawdopodobieństwie wystąpienia WQ p 1 %.
W przypadku obiektów hydrotechnicznych zasady projektowania określone są w
Rozporządzeniu Ministra Ochrony Środowiska, Zasobów Naturalnych i Leśnictwa z 20
grudnia 1996 roku w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać
obiekty budowlane gospodarki wodnej i ich usytuowanie:
wszystkie budowle hydrotechniczne na trasie regulowanej Śląski Rów zaliczyć
należy do tzw. IV klasy hydrotechnicznej i nie ulegających zniszczeniu przy
przelaniu się przez nie wody;
w powyższym przypadku przepływ miarodajny odpowiada wielkiej wodzie o
prawdopodobieństwie wystąpienia WQp3%, natomiast przepływ kontrolny
przepływowi maksymalnemu WQp1%;
bezpieczne wzniesienie korony budowli betonowej nad wodę miarodajną nie
może być niższe niż 0,3 m;
Dla obszarów użytków zielonych dopuszcza się ochronę tych terenów przed wodą
kontrolną WQp10 % i dla przepływu miarodajnego do WQp10% (to znaczy że można
przyjąć jako wodę miarodajną niższy przepływ.
Przepływy charakterystyczne oraz przepływy maksymalne o określonym
prawdopodobieństwie występowania - Śląski Rów przekroje w km: 21+700
Tab. 2
Przekrój
obliczeniowy
Rów Śląski km 21+700
2
A = 134,15 km
Przepływy maksymalne roczne o określonym prawdopodobieństwie
wystąpienia oraz przepływy charakterystyczne
3
dla Śląskiego Rowu [m /s]
Prawdopodobieństwo/Charakterystyka
Q0,5%
Q1%
Q2%
Q3%
Q10%
Q25%
Q50%
SSQ
SNQ
21,9
18,9
15,8
14,0
8,84
5,07
2,35
0,44
0,040
I-5.0. Ocena warunków geologiczno-inżynierskich (wyciąg z opinii geologicznej).
I-5.1. Dane ogólne.
Dokumentację geotechniczną z rozpoznania podłoża gruntowego w rejonie
przebudowywanego przepustu wykonała firma Geowiert – Usługi Geologiczne Gabriel
Rzepka, 45-071 Opole, ul. Armii Krajowej 4.
Otwory wykonano w najbliższym sąsiedztwie kanału i mostu w miejscach do
których można było dojechać wiertnicą. W ramach prac wiertniczych wykonano cztery
otwory badawcze do głębokości 8.0 m ppt. Prace wiertnicze wykonano wiertnicą
mechaniczną SG20. Podczas prac wiertniczych na bieżąco prowadzono analizę
nawiercanych gruntów. Rzędne wysokościowe otworów odczytano z mapy metodą
interpolacji liniowej.
str.
8
I-5.2. Budowa geologiczna i warunki hydrogeologiczne.
Podłoże badanego terenu budują utwory czwartorzędowe w postaci: piasków
drobnoziarnistych i średnioziarnistych oraz glin piaszczystych zwałowych.
Powierzchnię terenu przykrywa gleba próchnicza o grubości 0.,7 ÷ 1,5 m. Poniżej
zalegają piaski drobnoziarniste o miąższości od 0,3 m÷1,0 m. Poniżej występują piaski
średnioziarniste, których grubość wynosi od 1,6 m ÷ 2,7 m Utwory piaszczyste tworzą
poziome, regularne warstwy o zmiennej miąższości.
Głębsze podłoże budują od głębokości 3,2 m÷ 4,5 m ppt. piaski średnie a poniżej do
8.0 m ppt. nieprzewiercone piaszczyste gliny zwałowe.
Wodę gruntową o zwierciadle swobodnym nawiercono na głębokości 0,8 ÷ 0,9
m ppt. co odpowiada rzędnej wysokościowej 79,9 ÷ 80,0 m npm. Obecnie poziom wód
gruntowych, należy do wysokich i jest powiązany z poziomem wody w Śląskim Rowie,
na którego brzegach wykonano badania. W otworach 1 i 2 nawodniona jest już część
gleby próchniczej i zalegające pod nią utwory piaszczyste, zaś w otworach 3 i 4 poziom
wody zaobserwowano w przystropowej części piasków drobnych.
I-5.3. Warstwy geotechniczne.
Podczas wykonywania wierceń stwierdzono grunty rodzime okresu
czwartorzędu. Wydzielono trzy warstwy geotechniczne.
Grunty rodzime
Warstwa I - piasek drobnoziarnisty, barwy brązowej, nawodniony, zalega bezpośrednio
pod warstwą gleby próchniczej we wszystkich otworach, minimalna grubość 0,3 m w
otworze nr 2 do maksymalnie 0,8 m w otworze nr 4.
Stopień zagęszczenia: średnio zagęszczony ID=0,50
Wartość dopuszczalnych obciążeń k2 = 2,0 kG/cm2, (0.20 MPa)
Warstwa II - piasek średnioziarnisty, barwy szarej, nawodniony, został nawiercony we
wszystkich otworach w strefie głębokości około 1,6 ÷ 4,5 m ppt. Tworzy ciągłą warstwę
na stropie gliny piaszczystej zwałowej.
Stopień zagęszczenia: średnio zagęszczony ID = 0.50
Wartość dopuszczalnych obciążeń k2 = 2,2 kG/cm2, (0,22 MPa)
Warstwa III - glina piaszczysta zwałowa, barwy ciemnoszarej, buduje głębsze podłoże
badanego terenu. Strop jej nawiercono od minimalnej głębokości 3,2 m ppt. w otworze
nr 3 i maksymalnej 4,5 m ppt. w otworze nr 2. Wierceniem do 8,0 m ppt. jej spągu nie
osiągnięto.
Stopień plastyczności: twardoplastyczna IL=0.20
Wartość dopuszczalnych obciążeń k2 = 1.8kG/cm2, (0.18 MPa)
Stopień zagęszczenia gruntów sypkich określono oporem świdra podczas
wykonywania wierceń, stopień plastyczności gliny metodą wałeczkowania.
Charakterystyczne wartości parametrów geotechnicznych dla wydzielonej warstwy
ustalono z zależności korelacyjnych (w zależności od I D i IL) z tabel normowych i
wykresów PN-81/B-03020 metodą B.
str.
9
Zestawienie wyników badań geologicznych
Tab. 3
1.
2.
3.
4.
1
2
3
4
80,80
80,80
80,90
80,90
6
7
8
9
10
Gleba próchniczna, brunatna
Piasek drobny, brązowy
Piasek średni, szary
Glina piaszczysta zwałowa,
ciemnoszara
ciemnoszara
ciemnoszara
ciemnoszara
HH
HH
Pd
Ps
I
II
w
nw
nw
nw
ln
ln
szg
szg
Gp
HH
HH
Pd
Ps
III
I
II
w
w
nw
nw
nw
tpl
ln
ln
szg
szg
Gp
HH
HH
Pd
Ps
III
I
II
w
w
nw
nw
nw
tpl
ln
ln
szg
szg
Gp
HH
HH
Pd
Ps
III
I
II
w
w
nw
nw
nw
tpl
ln
ln
szg
szg
Gp
III
w
tpl
0,0÷0,8
0,8÷1,5
1,5÷1,8
1,8÷4,5
4,5÷8,0
0,0÷0,8
0,8÷0,9
0,9÷1,6
1,6÷3,2
3,2÷8,0
0,0÷0,7
0,7÷0,9
0,9÷1,7
1,7÷3,7
3,7÷8,0
Stan
gruntu
5
0,0÷0,9
0,9÷1,0
1,1÷1,6
1,6÷4,3
4,3÷8,0
Opis
Wilgotność
4
Warstwa
geotech.
Rzędna
terenu
[m npm]
2
Symbol
gruntu
Nr otworu
1
Profil
[m]
L.p.
Opis warstw
I-5.4. Wnioski i zalecenia.
Podłoże badanego terenu budują grunty jednorodnie uwarstwione w postaci
piasków drobnoziarnistych, piasków średnich i glin piaszczystych zwałowych nie
przewierconych do głębokości rozpoznania tj. 8,0 m ppt. Powierzchnię terenu
pokrywa gleba próchniczna o grubości około 0,8÷1,5 m.
Wodę gruntową o zwierciadle swobodnym nawiercono na głębokości 0,8÷0,9 m
ppt. co odpowiada rzędnej wysokościowej 79,9÷80.0 m npm. Obecnie poziom
wód gruntowych należy do wysokich i jest powiązany z poziomem wody w
Śląskim Rowie.
str.
10
CZĘŚĆ II – PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-KONSTRUKCYJNY.
II-1.0. Podstawowe dane inwestycji.
Tab. 4
L.p.
Wyszczególnienie
Jedn.
Ilość
jednostek
1
2
3
4
km2
134,15
m3
5,07
m3
8,84
m3
18,90
m3
21,90
kpl.
1
szt.
1
kpl.
1
m
54,9
m2
283
1.0. DANE OGÓLNE
1.1. Zlewnia w przekroju przed ujściem Rowu Polskiego - km
21+700
Przepływy miarodajne w przekroju km 21+700 (poniżej
ujścia rz. Rów Polski):
A/ dla rzeki:
przepływ miarodajny - WWQ o prawdopodobieństwie
występowania p = 25%
przepływ kontrolny - WWQ o prawdopodobieństwie
1.2.
B/ dla drogi klasy G:
występowania p = 0,5%
2.0. DANE TECHNICZNE
2.1. Rozbiórka istniejącego przepustu trzyotworowego
Budowa przepustu typu SuperCor 381x140 typu SC-36B
produkcji przez firmę ViaCon Polska sp. z o.o.
konstrukcja stalowa SuperCor 381x140 typu SC-36B
2.2.
żelbetowy fundament przepustu w osłonie ze ścianek
stalowych
odbudowa nawierzchni drogi wraz z wykonaniem
barier stalowych
Umocnienie koryta Śląskiego Rowu przed i za przepustem na
2.3.
długości po 5,0 m
II-2.0. Rozwiązania techniczne.
II-2.1. Dane ogólne.
Zakres projektowanych robót, przewidziany do wykonania w ramach zadania pn.:
ŚLĄSKI RÓW zad. 4 - odbudowa i modernizacja koryta rzeki, przepompownia gm.
Góra”, obiekt: „Przepust na Rowie Śląskim w km 24+496,8÷25+512,2 w przekroju drogi
powiatowej nr 1073D Chróścina – Czernina” obejmuje:
roboty rozbiórkowe uszkodzonego trzyotworowego przepustu,
wykonanie nowego przepustu jednootworowego,
odbudowę nawierzchni drogi w obrębie projektowanych robót,
naprawę umocnień koryta Śląskiego Rowu przed i za projektowanym
przepustem.
II-2.2. Lokalizacja obiektu.
Obiekt położony jest w ciągu drogi powiatowej nr 1073D Chróścina – Czernina
na Śląskim Rowem km 24+496,8 do 25+512,2. Obiekt usytuowany pod kątem 69,5˚ do
osi cieku. Całkowita szerokość korony drogi (2 pasy ruchu + pobocza) to 9.4 m, między
barierami 7,00 m.
str.
11
II-2.3. Szczegółowe rozwiązania techniczne przepustu.
II-2.3.1. Ogólna charakterystyka obiektu.
Zaprojektowano wiadukt o ustroju niosącym gruntowo-powłokowym z blach
falistych opartych na fundamentach żelbetowych, posadowionych bezpośrednio na
gruncie mineralnym.
Konstrukcję nośną stanowi konstrukcja ramownicowa z blachy falistej SuperCor
typ SC-36B. Konstrukcja ta składa się ze stalowych elementów konstrukcyjnych
łączonych ze sobą za pomocą ocynkowanych śrub, kotew służących do połączenia
konstrukcji z fundamentem oraz ceownika mocującego konstrukcję do fundamentów.
Konstrukcja posiada następujące parametry:
rozpiętość
- 8,575 m,
wysokość
- 1,920 m,
grubość blachy konstrukcji głównej
- 7 mm,
długość dołem
- 18,36 m,
długość górą
- 14,14 m,
kąt ścięcia końcówek
- 69,5˚,
ścięcia do skarpy
- 1:1,5.
Konstrukcja została wzmocniona żebrami z blachy falistej o grubości 5,5 mm
usytuowanymi w kluczu w rozstawie co 1,143 m oraz w narożach w rozstawie 1.524 m
po długości konstrukcji.
Konstrukcja zabezpieczona jest antykorozyjnie przez cynkowanie ogniowe o gr.
warstwy cynku zgodnie z normą PN-EN 1461. Dodatkowo jednostronnie tj. od strony
wewnętrznej konstrukcja zabezpieczona jest przez malowanie zestawem farb
epoksydowo – poliuretanowych. Zabezpieczenie to wykonane zostanie w dwóch
warstwach wykonanych w wytwórni
Montaż konstrukcji należy wykonywać zgodnie z rysunkami montażowymi
dostarczanymi na budowę wraz z konstrukcją. Montaż rozpocząć od montażu
ceowników bazowych na wcześniej zabetonowanych kotwach w rozstawie osiowym 381
mm. Kotwy rozmieszczać w taki sposób, aby oś utworzona przez dwie odpowiadające
sobie kotwy znajdujące się na przeciwległych fundamentach, tworzyła z osią podłużną
fundamentu kąt prosty. Nie dokręcać ceownika trwale, gdyż może to spowodować
utrudnienia w montażu arkuszy blach bocznych. Ceownik dokręcić docelowo, gdy cała
konstrukcja stalowa zostanie zmontowana.
Prace montażowe prowadzić metodą płaszcz po płaszczu tzw. montaż
sekwencyjny lub montaż ze wstępną prefabrykacją, czyli połączenie ze sobą kilku
elementów i podanie ich za pomocą żurawia w celu połączenia ich z pozostałymi
elementami. Do łączenia elementów użyte będą śruby M20 klasy 8.8 o długości 50, 63
i 75 mm. Śruby podawać od spodu za wyjątkiem tych o długości 63 mm, które łączą ze
sobą blachy konstrukcji podstawowej przykryte żebrem wzmacniającym. Blachy żeber
wzmacniających montować sukcesywnie wraz z postępem montażu konstrukcji
podstawowej.
Po zmontowaniu całej konstrukcji dokręcić śruby. Dokręcanie śrub rozpocząć się
od środka konstrukcji śruba po śrubie idąc po obwodzie w kierunku wlotu i wylotu.
Proces skręcenia konstrukcji ma istotne znaczenie dla późniejszego zachowania
konstrukcji w trakcie jej zasypywania i użytkowania. Minimalny moment dokręcenia
wynosi 450 Nm.
Integralną częścią konstrukcji jest zasypka z mieszanki żwirowo-piaskowej. Na zasypkę
konstrukcji należy użyć mieszanek żwirowo – piaskowych o frakcji 0-45, wskaźniku
różnoziarnistości Cu>5,0, wskaźniku krzywizny 1<Cc<3, oraz wodoprzepuszczalności
k>6 m/dobę. Materiał nie powinien zawierać związków organicznych, zmarzlin itp.
str.
12
Materiał zasypki powinien być układany warstwami o maksymalnej grubości 30 cm w
stanie luźnym, następnie zagęszczany. Układanie musi być wykonywane symetrycznie,
aby wysokość zasypki była taka sama po obydwu stronach konstrukcji stalowej, przy
czym dopuszcza się różnicę wysokości równą jednej warstwie. Przed przystąpieniem do
układania kolejnej warstwy należy upewnić się czy poprzednia została właściwie
zagęszczona. Wskaźnik zagęszczenia kruszywa zasypki, określany wg standardowej
próby Proctora, zgodnie z normą PN- 88/B-04481 powinien wynosić:
Is- min 0,95 – w odległości do 20 cm od ścianki konstrukcji
Is- min 0,98 – w pozostałym obszarze.
Sprzęt ciężki może pracować w odległości ponad 1,0 m od konstrukcji poruszając
się zawsze równolegle do jej osi podłużnej. Nie dopuszcza się pryzmowania kruszywa
na zasypkę w bezpośredniej bliskości konstrukcji oraz nie wolno rozładowywać
pojazdów z kruszywem bezpośrednio na konstrukcję.
Szczególną ostrożność należy zachować w przypadku zagęszczania gruntu na
końcach konstrukcji. Końce konstrukcji pracują jak wspornikowe ściany oporowe i
istnieje niebezpieczeństwo, że nie przeniosą parcia gruntu wywołanego pracą ciężkiego
sprzętu zagęszczającego grunt. W związku z tym na końcach konstrukcji należy
stosować lekki sprzęt zagęszczający oraz dopuszcza się obniżenie wskaźnika
zagęszczenia gruntu do ok. 0,95 wg standardowej próby Proctora.
Na wlocie i wylocie ukształtowano usztywniające kołnierze żelbetowe. Zasypując
konstrukcje należy pozostawić niezasypane końce konstrukcji na długości ok. 1,5 m w
celu umożliwienia wykonania szalunków i ułożenia zbrojenia wieńców. Wieńce
żelbetowe należy wykonać po uprzednim zasypaniu konstrukcji do projektowanej
rzędnej. Wykonanie wieńca przed zasypaniem konstrukcji może spowodować
powstanie rys lub pęknięć na skutek pracy konstrukcji w czasie zasypywania
Podpory zaprojektowano jako ścianowe żelbetowe z betonu klasy C30/37.
Wymagane jest wykonanie fundamentów w osłonie ze ścianek szczelnych z
brusów stalowych typu G-62. Ścianki te, po obcięciu na wysokości góry fundamentu,
należy pozostawić w gruncie.
II-2.3.2. Analiza statyczna obiektu.
Założenia teoretyczne.
W obliczeniach wykorzystano metodę Sundquista-Peterssona uwzględniającą
zachowanie konstrukcji w czasie zasypywania i efekt przesklepienia gruntu. Założono,
że cechy konstrukcji na długości są identyczne i do analiz przyjęto odcinek o dł. 1 m.
Przyjęto, że obciążenia działają prostopadle do osi konstrukcji.
Warunki geotechniczne.
Wiercenia przeprowadzono do głębokości 8m ppt. W rejonie projektowanych
fundamentów występują grunty jednorodnie uwarstwione w postaci piasków
drobnoziarnistych, piasków średnich i glin piaszczystych, których nie przewierconych do
głębokości 8,0 m. Swobodne zwierciadło wód gruntowych stabilizuje się na rzędnej
wysokościowej 79.90÷80.00 m n.p.m.
Obciążenia.
Uwzględniono następujące obciążenia z dostosowaniem do faz realizacji
obiektu:
ciężar wyposażenia,
parcie gruntu,
obciążenie zasypką i humusem,
obciążenie ruchome (na klasę A zgodnie z PN-85/S-10030 Obiekty
mostowe. Obciążenia),
Ciężar własny konstrukcji, jako nieistotnie mały, pominięto.
Podstawowe wyniki obliczeń statycznych.
- moment zginający w konstrukcji z blachy
kNm/m,
- siła normalna w konstrukcji z blachy
kN/m,
Mdu
max
Ndu max =
str.
=
13
73,7
385,2
Wyniki obliczeń wykazują, że spełnione są warunki zapewniające
nieprzekroczenie stanów granicznych nośności i użytkowania w każdym z elementów
obiektu i w całej jego konstrukcji.
II-2.3.3. Wyposażenie obiektu.
Bariery.
W poboczu w odległości 75 cm od krawędzi jezdni zaprojektowano stalowe
bariery skrajne o poziomie powstrzymanie minimum H1 i długości 60 m + odcinki
najazdowe i zjazdowe odchylone 1:20. Na odcinku, którym istnieje możliwość przebicia
płaszcza ochronnego konstrukcji zaprojektowano ławę żelbetową do której zakotwiona
zostanie bariera. Sposób mocowania wg Katalogu detali mostowych punkt BAR 4.
Dodatkowo zaprojektowana została ocynkowana stalowa siatka spinająca obie ławy.
Odwodnienie.
Odwodnienie obiektu grawitacyjne ze spływem wody opadowej po terenie. Nad
konstrukcją stalową zaprojektowano membranę z folii HDPE, służącą do zapobieżenia
przepływu wody opadowej do wnętrza konstrukcji, posiadającą aktualną Aprobatę
Techniczną wydaną przez Instytut Badawczy Dróg i Mostów (IBDiM). W celu jej ochrony
przed uszkodzeniem w trakcie zasypywania konstrukcji, nad i pod geomembraną należy
ułożyć geowłókninę polipropylenową o masie powierzchniowej min 500 g/m 2. Woda jest
geomembraną prowadzona bezpośrednio do ciągów drenarskich, odprowadzających jej
str.
14
nadmiar z zasypki poza korpus nasypu na teren. Dodatkowo zaprojektowano dreny w
poziomie fundamentów.
Izolacje.
Elementy konstrukcyjne zabezpieczone są antykorozyjnie przez cynkowanie
ogniowe o gr. powłoki zgodnej z normą PN-EN 1461:2000. Dodatkowo elementy
konstrukcyjne zabezpieczone zostaną przez malowanie w następujący sposób:
od strony wewnętrznej konstrukcji głównej - zabezpieczenie przez malowanie
zestawem farb epoksydowo – poliuretanowych. Zabezpieczenie to wykonane
zostanie w dwóch warstwach: pierwsza warstwa: farba epoksydowa o grubości
100 um, druga warstwa: farba poliuretanowa w kolorze jasnoszarym RAL7035 o
grubości 100 um,
od strony zewnętrznej konstrukcji głównej oraz od strony zewnętrznej i
wewnętrznej żeber wzmacniających - zabezpieczenie przez malowanie farbami
epoksydowymi w kolorze szarym RAL7035 o gr. 200 um.
Zabezpieczenie to wykonane zostanie w wytwórni.
Zabezpieczenie przed korozją.
Wszystkie elementy konstrukcji z blach falistych są zabezpieczone
antykorozyjnie przez ocynkowanie ogniowe. Dodatkowo konstrukcję pokrywa się
jednostronnie antykorozyjną powłoką malarską.
Zastosowano ochronę strukturalną betonu projektując otuliny prętów zbrojenia
grubości min 4cm. Wszystkie odkryte powierzchnie betonowe powinny spełniać
najwyższe wymagania dotyczące jakości wykonania. Jeżeli Inżynier nie postanowi
inaczej, to powierzchnie te będą zabezpieczone przed korozją zgodnie ze
Specyfikacjami Technicznymi. Powierzchnie podpór należy pokryć powłokami z
podwyższoną zdolnością pokrywania zarysowań.
Umocnienie skarp nasypów.
Umocnienia koryta cieku przed i za projektowanym przepustem, na długości po
5,0 m z każdej jego stronie, wykonane będą z materacy i koszy siatkowo-kamiennych.
Projektowane prace polegać będą na:
wykopie ręcznym o głębokości 0,30 cm w dnie i u podnóża skarp,
ułożenie geowłókniny Polyfelt TS-10 na wyrównanym uprzednio gruncie,
ułożenie konstrukcji siatkowej materacy,
wypełnienie konstrukcji j.w. kamieniem łamanym,
ostateczne uformowanie materaców siatkowo-kamiennych i połączenie z sąsiednimi,
humusowanie skarp i obsiew nasionami traw.
Skarpy
nasypów
można
też
zamiennie
umocnić
przy
pomocy
drobnowymiarowych elementów betonowych np.: brukowiec, kostka kamienna
granitowa lub bazaltowa (na podsypce cementowo piaskowej 1:4 wraz ze
spoinowaniem szczelin).
II-2.3.4. Nasyp na obiekcie.
Zasypkę fundamentów oraz nasyp nad obiektem należy wykonać z gruntu
przepuszczalnego.
Na zasypkę konstrukcji z blach falistych należy użyć mieszanek żwirowo – piaskowych
o frakcji 0-45, wskaźniku różnoziarnistości Cu>5,0, wskaźniku krzywizny 1<Cc<3, oraz
wodoprzepuszczalności k>6 m/dobę.
str.
15
II-2.3.5. Odbudowa nawierzchni drogowej.
Po zakończeniu robót konstrukcyjnych związanych z odbudową przepustu należy
odtworzyć nawierzchnię drogi na odcinku objętych robotami.
Projektowana konstrukcja nawierzchni:
warstwa odsączająca z pospółki
- 15 cm,
podbudowa z mieszanki kamiennej 31,5//63
- 20 cm,
podbudowa z mieszanki kamiennej 0/31,5
- 23÷17 cm,
warstwa wiążąca z betonu asfaltowego o uziarnieniu 0,20 mm
- 4 cm,
warstwa wiążąca z betonu asfaltowego o uziarnieniu 0,20 mm
- 5 cm.
II-2.4. Roboty rozbiórkowe.
Istniejący trzyotworowy przepust rurowy o średnicy 3x1,50 m należy rozebrać,
a uzyskany gruz odtransportować na składowisko odpadów.
II-2.5. Uwagi końcowe.
Integralną częścią dokumentacji na wykonanie obiektu są Szczegółowe
Specyfikacje Techniczne, w których podano informacje dotyczące doboru materiałów,
badań, technologii wykonania i odbioru poszczególnych robót. SST zawierają także
warunki płatności.
Wszelkie zmiany projektowe lub odstępstwa od wymagań technologicznych
określonych w dokumentacji wymagają zgody autora projektu i akceptacji Inżyniera.
str.
16
CZĘŚĆ III – KSEROKOPIE UZGODNIEŃ, DECYZJI, UPRAWNIEŃ
PROJEKTANTÓW, WYPISY.
str.
17
str.
18
str.
19
str.
20
str.
21
str.
22
str.
23
str.
24
str.
25
str.
26
str.
27
str.
28
str.
29
str.
30
str.
31
str.
32
str.
33
str.
34
str.
35
str.
36
str.
37
str.
38
str.
39
str.
40
str.
41
str.
42
str.
43
str.
44
str.
45
CZĘŚĆ IV – INFORMACJA O BEZPIECZEŃSTWIE I OCHRONIE
ZDROWIA.
Zamierzenie inwestycyjne: „ŚLĄSKI RÓW zad. 4 - odbudowa i modernizacja koryta
rzeki, przepompownia gm. Góra”
Obiekt:
przepust
na
Śląskim
Rowie
w
km
24+496,8÷25+512,2 w przekroju drogi powiatowej nr
1073D Chróścina-Czernina
Inwestor:
we Wrocławiu, al. Jana Matejki 5, 50-333 Wrocław
Biuro Projektów:
Pracownia Projektowa mgr inż. Maciej Wujek
IV-1.0. Zakres robót dla całego zamierzenia budowlanego oraz kolejność realizacji
poszczególnych obiektów.
Zakres robót dla całego zamierzenia budowlanego określono w punkcie II-1.0.
opisu. Kolejność realizacji robót opisano w punkcie II-2.0. opisu. Są to:
roboty rozbiórkowe uszkodzonego trzyotworowego przepustu,
wykonanie nowego przepustu jednootworowego,
odbudowa nawierzchni drogi w obrębie projektowanych robót,
naprawa umocnień koryta Śląskiego Rowu przed i za projektowanym
przepustem.
IV-2.0. Wykaz istniejących obiektów budowlanych.
Wszelkie istniejące obiekty budowlane, które znajdują się w zakresie
opracowania zostały opisane w punkcie II-1.0. opisu oraz zostały oznaczone na
mapie w skali 1:1000.
IV-3.0. Wskazanie elementów zagospodarowania działki lub terenu, które mogą
stwarzać zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi.
Prace prowadzone w korycie cieku o głębokości dochodzącej do 3,50 m w
trakcie bieżących, zmiennych przepływów.
IV-4.0. Wskazanie dotyczące przewidywanych zagrożeń występujących podczas
realizacji robót budowlanych, określające skalę i rodzaje zagrożeń oraz
miejsce i czas ich wystąpienia.
roboty budowlane przy montażu prefabrykatów budowlanych, których masa
przekracza 1,0 t,
wbijanie grodzic stalowych.
Wskazanie sposobu prowadzenia instruktażu pracowników przed
przystąpieniem do realizacji robót szczególnie niebezpiecznych.
Z uwagi na zakres robót szkolenia ograniczone będą do standardów przyjętych w
jednostce wykonawczej - wskazanie środków technicznych i organizacyjnych
zapobiegających niebezpieczeństwom wynikającym z wykonywania robót budowlanych
w strefach szczególnego zagrożenia zdrowia lub w ich sąsiedztwie, w tym
zapewniających bezpieczną i sprawną komunikację, umożliwiającą szybką ewakuację
na wypadek pożaru, awarii i innych zagrożeń.
IV-5.0.
CZĘŚĆ V – RYSUNKOWA.
str.
46

Pracownia Projektowa mgr inż. Maciej Wujek PB

Transkrypt

Podobne dokumenty

Przepusty pod przeszkodami

mnożenie i dzielenie ułamków dziesiętnych

TRENING PRZED KARTKÓWKĄ (dzielenie ułamków zwykłych

DANE DO UMOWY Nazwa jednostki: Uniwersytet Śląski w

Zad. 1 Rozmowa telefoniczna Jurka z ciocią z Krakowa kosztowała

2. Parametry zlewni Hn przyjmujemy w zakresie 400

TRANSPORT SANITARNY ROK 2015

GP. Kurs poprawkowy. Pochodna funkcji. Zad.1. Korzystając z

przedłużenie przepustu