OPIS TECHNICZNY_KJ 41 OF
Transkrypt
OPIS TECHNICZNY_KJ 41 OF
SPIS ZAWARTOŚCI I. OPIS TECHNICZNY II. RYSUNKI RYS. 1 - RZUT PIWNIC RYS. 2 - RZUT PARTERU RYS. 3 - RZUT 1 PIĘTRA RYS. 4 - RZUT 2 PIĘTRA RYS. 5 - RZUT 3 PIĘTRA RYS. 6 - RZUT PODDASZA RYS. 7 - KONSTRUKCJA ELEMENTÓW STALOWYCH, śELBETOWYCH 1 OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI PRZEBUDOWY KUCHNI – WYDZIELENIE ŁAZIENEK, REMONTU KLATKI SCHODOWEJ, WYMIANY INSTALACJI WEWNĘTRZNYCH BUDYNKU MIESZKALNEGO W SZCZECINIE PRZY UL. KRÓLOWEJ JADWIGI 41 (oficyna) 1. - PODSTAWA OPRACOWANIA. umowa o wykonanie dokumentacji projektowej wizja lokalna inwentaryzacja budowlana projekt architektoniczny 2. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA. Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcyjny remontu i przebudowy budynku mieszkalnego, wielorodzinnego w Szczecinie. Przebudowa będzie obejmowała niezbędne zmiany konstrukcyjne dostosowujące budynek do projektowanych zmian funkcjonalnych. 3. UKŁAD KONSTRUKCYJNY OBIEKTU. Jest to budynek całkowicie podpiwniczony o czterech kondygnacjach nadziemnych z nieuŜytkowym poddaszem, w układzie konstrukcyjnym mieszanym podłuŜno poprzecznym ze stosunkowo duŜą liczbą ścian konstrukcyjnych w niewielkich rozstawach, tworzących układ symetryczny. Wejście do budynku i wejście do klatki schodowej znajduje się od wewnętrznej strony, na środku. Budynek wykonany został w technologii tradycyjnej: - ściany piwnic zewnętrzne, wewnętrzne i ściany wydzielające klatki schodowe wykonano z cegły pełnej o grubości 51 cm i 25 cm, - ściany parteru i pięter zewnętrzne z cegły pełnej gr. 51, 38 cm, - ściany parteru i pięter wewnętrzne ściany nośne wykonano z cegły pełnej o grubości 25 cm. - ściany działowe, wykonane z cegły dziurawki, mają grubość 12 cm, - strop nad piwnicą wykonana jako ceramiczny, odcinkowy oparty na belkach stalowych (I 140 i I 180), nad pozostałymi kondygnacjami występują stropy o konstrukcji drewnianej ze ślepym pułapem na belkach drewnianych o wymiarach nie ustalonych w ekspertyzie (przyjęto średnie wymiary belek 12x24cm). Stropy drewniane zabezpieczone są od spodu wyprawą wapienną na macie trzcinowej wzmocnionej listwami drewnianymi. 2 - klatka schodowa budynku wykonana w konstrukcji stalowo-ceramicznej utworzonej przez stalowe belki podestowe, belki policzkowe od spodu otynkowane, ze stopniami drewnianymi nakładanymi, - budynek przekryty jest dachem wysokim, jednospadowym o konstrukcji drewnianej krokwiowo-płatwiowej pokrytym papą na deskowaniu. Układ konstrukcyjny – mieszany, z przewagą układu podłuŜnego. 4. SCHEMATY STATYCZNE. Przyjęto schematy statyczne elementów nośnych konstrukcji stropu, nadproŜy jako elementy wolnopodparte jednoprzęsłowe. 5. ZAŁOśENIA PRZYJĘTE DO OBLICZEŃ. Do obliczeń elementów konstrukcyjnych przyjęto schematy statyczne przedstawione w punkcie 6. ObciąŜenia stałe i zmienne zestawiono na podstawie obowiązujących Polskich Norm. a) PN-82/B-02000 – ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. b) PN-82/B-02001 – ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. c) PN-82/B-02003 – ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. d) PN-90/B-03000 – Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. e) PN-90/B-03200 – Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. f) PN-B-03264:2007 – Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŜone. Obliczenia statyczne i projektowanie. g) PN-B-03150:2000 – Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych. Obliczenia statyczne i projektowanie. Obliczenia sprawdzające nośność elementów konstrukcji wykonano przy pomocy programu komputerowego „RM-Win” firmy „CADSIS” Biuro Komputerowego Wspomagania Projektowania ul. Skrajna 12, Opole. Internet: http://www.cadsis.com.pl. 6. PODSTAWOWE WYNIKI OBLICZEŃ. Poz. 1. – NadproŜe stalowe Zestawienie obciąŜeń CięŜar stropu odcinkowego 4,546*2,70/2 CięŜar własny nadproŜa ObciąŜenie uŜytkowe 3,0*2,7/2 *1,3 Razem : 3 = = = = 6,13 kN/m 1,00 kN/m 5,27 kN/m 12,40 kN/m 2. Schemat statyczny lo = 1,05 * 1,50 = 1,58 m Mmax = 1/8 * 12,40 * 1,582 = 3,90 kNm Qmax = ½ * 12,40 * 1,58 = 9,80 kN 3. Wymiarowanie Przyjęto stal St3SX, R = 215 MPa Potrzebny wskaźnik wytrzymałości: 3,90 . 102 Wx = -------------- = 18,10 cm3 21,5 Przyjęto I 160PE Wx = 109 cm3 > 18 cm3 Poz.2. - Strop drewniany Zestawienie obciąŜeń stropu drewnianego Wartość Wartość Współcz charakterystyczna obliczeniowa obciąŜenia [kN/m2] [kN/m2] ObciąŜenie Płytki na kleju z izolacją folią gr. 7 mm Tab. Z-22 lp. 13 PN-82/B-02001 0,32 1,3 0,42 0,18 1,30 0,23 0,06 1,30 0,08 Ślepy pułap z desek gr. 25 mm - Tab. Z1-1, lp.6 PN-82/B-02001 (0,025*5,5) 0,14 1,10 0,15 Podbitka z desek gr. 19 mm - Tab. Z1-1, lp.6 PN-82/B-02001 (0,019*5,5) 0,10 1,10 0,11 Tynk wapienny na trzcinie grubości 1,5 cm Tab. Z1-5 lp. 14 PN-82/B-02001 15*0,015 0,22 1,3 0,29 1x płyta gipsowo-kartonowa gr. 12,5mm na ruszcie stalowym - dane producenta (1*0,105) 0,105 1,3 0,14 RAZEM 1,125 1,26 1,42 ObciąŜenie uŜytkowe 1,50 1,4 2,10 ObciąŜenie ściankami działowymi 0,25 1,4 0,35 1,75 2,575 1,4 1,32 2,45 3,87 Płyta OSB gr. 25 mm Tab. Z1-1 lp. 14 PN-82/B02001 Termoizolacja wełną mineralną grubości 11 cm Tab. Z1-7 lp. 32f PN-82/B-02001 0,60*0,11 RAZEM OGÓŁEM BELKA STROPOWA 4 7,6 AB -7,6 73,8 z 5 6 2 Y Z 10 y Przekrój: 1 „Ia 26x100” Wymiary przekroju: h=265,0 mm b=1000,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=211789,3; Jzg=37449,6 cm4; A=538,00 cm2; iy=19,8; iz=8,3 cm; Wy=4235,8; Wz=2062,5 cm3. Własności techniczne drewna:: Przyjęto 1 klasę uŜytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyŜej 65% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciąŜenia: Stałe (więcej niŜ 10 lat, np. cięŜar własny). Kmod = 0,60 γ M =1,3 Cechy drewna: Drewno C18. f m,k = 18,00 f m,d = 8,31 MPa f t,0,d = 5,08 MPa f t,0,k = 11,00 f t,90,k = 0,50 f t,90,d = 0,23 MPa f c,0,k = 18,00 f c,0,d = 8,31 MPa f c,90,k = 2,20 f c,90,d = 1,02 MPa f v,d = 0,92 MPa f v,k = 2,00 E 0,mean = 9000 MPa E 90,mean = 300 MPa E 0,05 = 6000 MPa G mean = 560 MPa ρ k = 320 kg/m3 Sprawdzenie nośności pręta nr 1 Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. Charakterystyka zastępcza przekroju:: Gałęzie przekroju połączone są łącznikami mechanicznymi w postaci gwoździ o średnicy 3,5 mm. Podatność łączników: Ku = 2/3 ρ k1,5 d 0,8 / 25 = 2/3 320 1,5×3,5 0,8 / 25 = 416 N/mm Dla płaszczyzny prostopadłej do szwów: γ 1 = [1 + π 2 E A 1 s i / (K l) 2] -1 = [1 + 3,142 2×6000×250,0×100 / (416×3,800 2) ×10 -4] -1 = 0,039 γ2 = 1 Współrzędne środków elementów przekroju wynoszą: a 1 = 12,82; a 2 = 0,43 cm Zastępczy moment bezwładności: I ef = Σ (I i + γ i A i a i2 ) = 130,2 + 0,039×250,0×12,82 2 + 13824,0 + 1,000×288,0×0,43 2 = 15609,1 cm4 Nośność na zginanie:: 5 Wyniki dla xa=1,90 m; xb=1,90 m, przy obciąŜeniach „AB”. Największe napręŜenia dla zginania: σ m,i + σ i = (0,5 h i + γ i a i ) M / I ef = (0,5×24,0 + 1,000×0,4)×7,387 / 15609,1 ×103 = 5,884 < 8,308 = f m,d Największe napręŜenia dla ściskania: σ i = γ i a i M / I ef = 0,039×12,8×7,387 / 15609,1 ×103 = 0,236 < 8,308 = f c,0,d Największe napręŜenia dla rozciągania: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000×0,4×7,387 / 15609,1 ×103 = 0,205 < 5,08 = f c,0,t Nośność dla xa=1,90 m; xb=1,90 m, przy obciąŜeniach „AB”: σmy,dmz,0,000 5,884 k+m= + 1,0× = 0,708 < 1 8,31 mfy,d mz, 8,31 Stan graniczny uŜytkowania:: AB Wyniki dla xa=1,90 m; xb=1,90 m, przy obciąŜeniach „AB”. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 300 = 12,7 mm w obiektach remontowanym moŜe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 19,0 mm. Ugięcia od obciąŜeń stałych (cięŜar własny + „A”): u z,fin = u z,inst [1 + η1 (h/L)2](1+k def) = 0,0×[1 + 19,2×(1000,0/3800)2](1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst [1 + η1 (h/L)2](1+k def) = -2,6×[1 + 19,2×(265,0/3800)2](1 + 0,60) = -4,5 mm Ugięcia od obciąŜeń zmiennych („B”): Klasa trwania obciąŜeń zmiennych: Stałe (więcej niŜ 10 lat, np. cięŜar własny). u z,fin = u z,inst [1 + η1 (h/L)2](1+k def) = 0,0×[1 + 19,2×(1000,0/3800)2](1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst [1 + η1 (h/L)2](1+k def) = -3,4×[1 + 19,2×(265,0/3800)2](1 + 0,60) = -5,9 mm Ugięcie całkowite: u y,fin = -4,5 + -5,9 = 10,4 < 19,0 = u net,fin Poz.3. Płyta Ŝelbetowa Zestawienie obciąŜeń stropu płytowego nad parterem i 1,2,3 piętrem w układzie projektowanych warstw ObciąŜenie Wykładzina PCV na kleju Tab. Z-2-2 lp. 13 PN-82/B-02001 Wartość Wartość Współcz charakterystyczna obliczeniowa obciąŜenia [kN/m2] [kN/m2] 0,07 6 1,3 0,091 Wylewka cementowa gr. 40 mm Tab. Z1-6 lp. 13 PN-82/B-02001 (0,04*24,0) 0,96 1,3 1,25 Styropian gr. 20 mm - Tab. Z1-7, lp.23 PN-82/B-02001 (0,020*0,45) 0,09 1,2 0,11 0,105 1,3 0,14 1,225 1,30 1,59 3,0 1,3 3,90 4,225 1,30 5,49 1x płyta gipsowo-kartonowa gr. 12,5mm na ruszcie stalowym - dane producenta (1*0,105) RAZEM ObciąŜenie uŜytkowe RAZEM Cechy przekroju: przekrój: xa=0,71 m, xb=0,79 m 15 0 , 1 0 ¤8 1 00 , Wymiary przekroju [cm]: h=15,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON : B20 fck= 16,0 MPa, fcd=α·fck/γc=1,00×16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: Ac=1500 cm2, Jcx=28125 cm4, Jcy=1250000 cm4 STAL : A-III (34GS) fyk=410 MPa, γs=1,15, fyd=350 MPa ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/ (0,0035+350/200000)=0,667, Zbrojenie główne: As1+As2=5,03 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×5,03/1500=0,34 %, Jsx=22 cm4, Jsy=4074 cm4, Siły przekrojowe: ObciąŜenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: Mx = -2,659 kNm, Siły poprzeczne: Vy = 0,000 kN, Siła osiowa: N = 0,000 kN = NSd, . My = 0,000 kNm, Vx = 0,000 kN, Zbrojenie wymagane: Wielkości obliczeniowe: NSd=0,000 kN, MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-2,6512+0,0002) =2,651 kNm fcd=10,7 MPa, fyd=350 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane (εs1=10,00 ‰): As1=0,67 cm2 < min As1=1,74 cm2, przyjęto As1=1,74 cm2, ⇒ (4¤8 = 2,01 cm2), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. As=As1+As2=0,67 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×0,67/1500=0,04 % Wielkości geometryczne [cm]: h=15,0, d=11,6, x=0,7 (ξ=0,063), a1=3,4, ac=0,3, zc=11,3, Acc=73 cm2, εc=-0,67 ‰, εs1=10,00 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -23,361, Fs1 = 23,361, Mc= 1,693, Ms1 = 0,958, Warunki równowagi wewnętrznej: Fc+Fs1=-23,361+(23,361)=-0,000 kN (NSd=0,000 kN) 7 Mc+Ms1=1,693+(0,958)=2,651 kNm (MSd=2,651 kNm) Nośność przekroju prostopadłego: przekrój: xa=0,71 m, xb=0,79 m Wielkości obliczeniowe: NSd=0,000 kN, MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-2,6512+0,0002) =2,651 kNm fcd=10,7 MPa, fyd=350 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane: As1=5,03 cm2, As=As1+As2=5,03 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×5,03/1500=0,34 % Wielkości geometryczne [cm]: h=15,0, d=9,6, x=3,5 (ξ=0,359), a1=5,4, ac=1,2, zc=8,4, Acc=345 cm2, εc=-0,18 ‰, εs1=0,31 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -31,407, Fs1 = 31,407, Mc= 1,992, Ms1 = 0,660, Warunek stanu granicznego nośności: MRd = 15,377 kNm > MSd =Mc+Ms1=1,992+(0,660)=2,651 kNm Zarysowanie PołoŜenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: x = 0,797 m MSd = 2,192 kNm NSd = 0,000 kN VSd = -0,367 kN bw = 100,0 cm d = h - a1 = 15,0 - 5,4 = 9,6 cm Ac = 1500 cm2 Wc = 3750 cm3 Minimalne zbrojenie: Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy napręŜeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: As = kc k fct,eff Act / σs,lim = = 0,4×1,0×1,9×750 / 360 = 1,58 cm2 As1 = 5,03 > 1,58 = As Zarysowanie: Mcr = fctm Wc = 1,9×3750 ×10-3 = 7,125 kNm MSd = 2,192 < 7,125 = Mcr Przekrój niezarysowany. Szerokość rozwarcia rysy ukośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciąŜeń długotrwałych i krótkotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciąŜeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,to) = 2,00. 8 E c,eff = E cm 29000 = = 9667 MPa 1 + φ( t , t o ) 1 + 2,00 Moment rysujący: Mcr = fctm Wc = 1,9×3750 ×10-3 = 7,125 kNm Całkowity moment zginający MSd = 2,201 kN nie powoduje zarysowania przekroju. Sztywność dla krótkotrwałego działania wszystkich obciąŜeń: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu MSd = 2,201 kNm. II = 28274 cm4 Wielkości geometryczne przekroju: xI = 7,5 cm B = Ec,eff II = 29000×28274 ×10-5 = 8200 kNm2 Sztywność dla krótkotrwałego działania obciąŜeń długotrwałych: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu MSd = 2,201 kNm. Wielkości geometryczne przekroju: xI = 7,5 cm II = 28274 cm4 B = Ec,eff II = 29000×28554 ×10-5 = 8200 kNm2 Sztywność dla długotrwałego działania obciąŜeń długotrwałych: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu MSd = 2,201 kNm. II = 28554 cm4 Wielkości geometryczne przekroju: xI = 7,6 cm B = Ec,eff II = 9667×28554 ×10-5 = 2760 kNm2 Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,750 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuŜ osi elementu, wynosi: a = a0,k+d - a0,d + a∞,d = 0,1 - 0,1 + 0,2 = 0,2 mm 7. PROJEKTOWANE ZMIANY KONSTRUKCYJNE. − Więźba dachowa Nie projektowano zmian w konstrukcji elementów więźby dachowej. Nie przewiduje się takŜe wzmocnienia elementów konstrukcyjnych więźby dachowej. Do rozbiórki przewidziane są kominy murowane wg zakresu określonego na rysunkach. − Ścianki działowe projektowane Zaprojektowano ścianki działowe z płyt gipsowo-kartonowych z wypełnieniem wełną mineralną. - Zmiana otworów drzwiowych. Zaprojektowano zmianę otworów drzwiowych i wykonanie nowych odcinków ściany z cegły pełnej wapienno-piaskowej lub ceramicznej klasy 10 MPa na zaprawie cementowowapiennej marki 5MPa, łącząc ją z istniejącą ścianą za pomocą sztrabów - Nowe ściany Ścianę rozdzielającą mieszkania od klatki schodowej wykonać z bloczków wapienno9 piaskowych SILKA klasy 15 MPa na zaprawie cementowo-wapiennej marki 5MPa łącząc ją z istniejącą ścianą za pomocą sztrabów i wzmacniając ją w co 3 spoinie zbrojeniem systemu MUROFOR – RND/Z szer. 150mm. Przewidziano murowanie ścianki z gazobetonu gr. 12 cm na zaprawie klejowej marki 5 MPa, łącząc ją z istniejącą ścianą za pomocą łączników płaskich. Ścianki murować na pełną wysokość kondygnacji osadzając w trakcie projektowane skrzynki. − Ściany zewnętrzne zarysowane (nie stwierdzono) W przypadku wystąpienia zarysowań ścian wewnętrznych wykonać wzmocnienie jak niŜej. Wzmocnienie ścian z pionowymi lub ukośnymi rysami wykonać za pomocą kotew HELIFIX HELIBAR o średnicy 8mm wklejanych w spoiny między cegłami. Kotwy wykonać na całym odcinku zarysowanego muru oraz min. 2 warstwy kotew powyŜej i poniŜej rysy. 1 - wykuć lub wyciąć szczeliny w poziomych spoinach na głębokość 45-50 mm na 2 długość 500 mm poza pęknięcie w rozstawie pionowym co 3 warstwy cegieł, 3 - wyczyścić spoiny i spłukać dokładnie wodą pod ciśnieniem, 4 - wprowadzić w szczelinę zaprawę HELIBOND MM2 o grubości 10 mm, 5 - osadzić pręt HELIBAR o gr. 8mm w zaprawie, 6 - wprowadzić następną warstwę zaprawy cementowej MM2 pozostawiając 7 ok. 10 mm, w celu późniejszego uzupełnienia spoiny zaprawą stosowaną w 8 pozostałych spoinach obiektu, 9 - okresowo zwilŜać spoinę, 10 - uzupełnić wypełnienie szczeliny odpowiednią zaprawą, 0 - w przypadku pęknięcia blisko naroŜa muru to pręt powinien być zamocowany w przyległej ścianie na odcinku min. 500 mm. 1 UWAGA: Kotwienie wykonać z obu stron muru. − Strop nad parterem, 1 i 2 piętrem. Wzmocnienie całego stropu przez usunięcie istniejącej podłogi z desek i polepy, a tym samym odciąŜenie drewnianych stropów w pomieszczeniach kuchni poprzez wymianę polepy i zastąpienie jej wełna mineralna z równoczesna ocena stanu technicznego belek 10 drewnianych. Projektuje się zastąpienie polepy wełną mineralną, oraz zastosowanie wierzchniej warstwy z płyty OSB-3 frezowanej czterostronnie, o gr. 25 mm mocowanej do belek drewnianych gwoździami 3,5x90mm po 2 sztuki w rozstawie 15 cm. Płyty naleŜy układać dłuŜszym bokiem prostopadle do belek stropu oraz łączyć pióro i wpust za pomocą kleju do drewna wodoodpornego. Unikać połączeń płyt pomiędzy belkami drewnianymi, starając się by wypadły na belkach lub max. 20-30 cm wzdłuŜ belki. Wszystkie belki stropu naleŜy dokładnie przejrzeć, sprawdzić ich stan techniczny ze szczególnym uwzględnieniem miejsca oparcia na murze. Belki zniszczone, uszkodzone, poraŜone przez korozję biologiczną naleŜy natychmiast usunąć i wymienić na nowe. − Strop na spocznikach Zaprojektowano zmianę fragmentów stropów spoczników w postaci płyty Ŝelbetowej gr. 15 cm, opartej na projektowanej stalowej belce i projektowanej ścianie murowanej z SILKI. Płytę wykonać z betonu B20, zbrojenie stalą A-III. 8. ZAGROśENIA KONSTRUKCJI PODCZAS REALIZACJI a) W budynku mogą być wady i uszkodzenia ukryte, prawdopodobnie zakres robót remontowych wzrośnie. b) Nie naleŜy osłabić ścian i filarów poprzez nieuzasadnione przebicia instalacyjne. Przebicia projektowane są max. dopuszczalnymi. c) Rozbiórkę kominów i ścian oraz ścianek rozpocząć od poddasza i kolejno wykonywać aŜ do poziomu piwnic wg zakresu określonego w projekcie. W przypadku wystąpienia nie przewidzianych trudności np. oparte belki na rozbieranej ścianie, naleŜy takie elementy zabezpieczyć przez podparcie i dopiero wtedy kontynuować prace. Do zakończenia robót nie wolno usuwać podparcia na Ŝadnej kondygnacji. d) Nie naleŜy przebudowywać i dociąŜać schodów. e) Powiększenie drzwi w murach nośnych o 10 cm wykonać symetrycznie. Przebudowy niesymetryczne lub większe wymagają wykonania nadproŜy stalowych. NadproŜa stalowe z 2 dwuteowników 100PE o długości większej od szerokości otworu o 2x20cm. f) ObniŜenie posadzki piwnic w rejonie zaprojektowanej ławy fundamentowej wymaga wykopu do poziomu spodu istniejących ścian i konieczne jest zachowanie w czasie tych robót szczególnej ostroŜności. Prace powinny być wykonywane w maksymalnie krótkim czasie. 11 g) Prowadzone prace mają lokalny wpływ na istniejące elementy konstrukcyjne. Przed przystąpieniem do robót naleŜy wykonać odkucia i kontrolne przewiercenia aby stwierdzić stan faktyczny. Po zbadaniu stanu konstrukcji naleŜy potwierdzić lub zweryfikować zalecenia do wykonywania prac zapisane w dokumentacji. 9. ZABEZPIECZENIA ANTYKOROZYJNE. Wszystkie elementy konstrukcyjne stalowe projektowane zabezpieczyć antykorozyjnie w warsztacie przez dwukrotne malowanie farbą antykorozyjną podkładową o min. grubości powłoki 60 mikronów a następnie po montaŜu i przemalowaniu wszystkich uszkodzeń jedną warstwą farby antykorozyjnej wykończeniowej o grubości ochrony 150 mikronów oraz obudować płytą gkf do odporności ogniowej (wg projektu architektury). Elementy stalowe przed wykonaniem zabezpieczenia antykorozyjnego naleŜy oczyścić z rdzy do drugiego stopnia czystości. 10. ZABEZPIECZENIA ELEMENTÓW PRZED SZKODNIKAMI BIOLOGICZNYMI I OGNIEM. 10.1. Elementy drewniane poraŜone wgłębnie. Elementy poraŜone wgłębnie na odcinkach o znacznej długości naleŜy bezwzględnie wymienić na nowe, a usunięte drewno natychmiast spalić. 10.2. Elementy drewniane poraŜone powierzchniowo. Belki stropowe wykazujące początkową fazę zagrzybienia naleŜy ociosać a następnie zaimpregnować środkiem o nazwie FOBOS M-2F lub FUNGITOX NP. 10.3. Elementy zdrowe i nowe. Elementy zdrowe i nowe zaimpregnować przez dwukrotne smarowanie preparatem FOBOS M-2F lub FUNGITOX NP. 10.4.Ściany budynku. Stwierdzone miejscowe zagrzybienie ścian, zlikwidować przez usunięcie nalotów pleśni i zmycie zakaŜonych miejsc wodą z mydłem( nie uŜywać detergentów). Dla nowych powłok malarskich naleŜy dodać do farby preparat o nazwie Mykotax lub Pleśniochron w ilościach podanych na opakowaniu. 11. KATEGORIA GEOTECHNICZNA OBIEKTU Budynek został zaliczony do pierwszej kategorii geotechnicznej – posadowiony w prostych warunkach gruntowych. 12 12. WARUNKI I SPOSÓB POSADOWIENIA Fundamenty istniejące wykonane są jako ławy murowane, głębokość posadowienia nie została określona. Zakłada się, Ŝe występuje posadowienie na gruntach naturalnych, rodzimych, mineralnych, a woda gruntowa występuje poniŜej poziomu posadowienia. Fundament projektowany jest jako posadowiony nie głębiej niŜ istniejący spód ścian murowanych, a więc poniŜej posadzki piwnicznej. Ławę Ŝelbetową pod nowa ścianę wykonać z betonu B20 zbrojona stalą 34 GS. UWAGI. 13. Wszystkie zastosowane materiały powinny posiadać świadectwa i atesty dopuszczające do stosowania w budownictwie. Niniejszy projekt słuŜy do uzyskania pozwolenia na budowę. Szczegóły rozwiązań konstrukcyjnych zostały przedstawione w niniejszym projekcie konstrukcji. NiezaleŜnie od informacji technicznych zawartych w tym opracowaniu obowiązują Wykonawcę dla poszczególnych robót - „Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlano-montaŜowych” tom I-V, obowiązujące normy i wytyczne producentów materiałów, które naleŜy traktować jako uzupełnienie dokumentacji. WYMIARY POBRAĆ Z NATURY I SPRAWDZIĆ NA BUDOWIE. W trakcie robót budowlanych naleŜy przestrzegać przepisów BHP zgodnie z obowiązującymi przepisami. W razie odbiegania rzeczywistych warunków realizacji od projektowanych naleŜy wstrzymać roboty budowlane i zawiadomić nadzór autorski. Zabrania się wprowadzania zmian do projektu bez zgody autora. Opracował: mgr inŜ. Wiesław Paprotny 13