rozdział 2 - LAB DIAG Homepage
Transkrypt
rozdział 2 - LAB DIAG Homepage
2. PRZEGLAD LITERATURY DOTYCZACEJ MODELOWANIA PRZEKLADNI ZEBATEJ 2.1. Metody diagnozowania oparte na modelowan i u . W ogólnosci modele stosowane w diagnostyce technicznej mozna podzielic na symptomowe i holistyczne [20]. Modele symptomowe opisuja stan techniczny obiektu w kategoriach obserwowanych symptomów nie zawierajacych czasu dynamicznego „t”, lecz tylko czas zycia „Θ”. Modele holistyczne natomiast ujmuja dynamike systemu i jego procesy zuzyciowe lacznie. Holistyczne ujecie zagadnien diagnostyki polega na rozpatrywaniu obiektu jako systemu dzialania, w którym nastepuje transformacja energii [6]. Zaklócenie przyplywu energii, zwiekszenie energii zawartej w procesach resztkowych (drgania, halas, emisja akustyczna, cieplo), jej kumulacja w pewnych elementach systemu swiadczy o ich nieprawidlowej pracy. Mozliwosci kumulacji energii sa oczywiscie ograniczone – po przekroczeniu pewnej granicznej wartosci energii skumulowanej w postaci uszkodzenia nastepuje awaria systemu. Ogó lnosc modelu wymaga jego przystosowania do specyfiki diagnostyki przekladni zebatych [17]. Praktyczne zastosowanie w diagnozowaniu przekladni zebatej znalazly modele symptomowe. 2.2. Klasyfikacja modeli przekladni zebatej W literaturze zarówno krajowej jak i swiatowej mozna znalezc wiele róznych modeli przekladni stad celowa wydaje sie ich klasyfikacja. Najistotniejsza praca pod wzgledem klasyfikacji modeli, przeanalizowanych prac i ilosci uzyskanych cytowan jest praca [13], w której Ozguven i Houser – naukowcy z Gear Dynamics and Gear Noise Research Laboratory (Ohio State University) – wiodacej jednostki badawczej zajmujacej sie problematyka przekladni, proponuja podzial modeli na piec klas: 1) proste modele dynamiczne - sluzace glównie do oszacowania nadwyzki dynamicznej; 2) modele z podatnoscia zazebienia - modele wspólpracy zebów uwzgledniajace jedynie energia potencjalna sprezystosci; podatnosc (skretna lub poprzeczna) walów lozysk jest pomijana. System jest zwykle modelowany ukladem sprezyna – masa o jednym stopniu swobody; 3) modele dynamiki przekladni - uwzgledniajace oprócz podatnosci zazebienia wplyw innych elementów; szczególnie podatnosc skretna walów oraz podatnosci poprzeczne walów i lozysk; 12 4) modele dynamiki uzebionych ukladów wirujacych; 5) modele drgan poprzecznych – dotycza problemów zwiazanych raczej z czystymi drganiami poprzecznymi niz z dynamika przekladni. Z prac opublikowanych w Polsce po roku 1988 a dotyczacych problematyki modelowania przekladni zebatych, wyróznic mozna prace [1][2][3][4][9][7][14][16][26]. Maczak [9] w swojej rozprawie doktorskiej proponuje podzial na dwie gr upy: 1) modele opisujace wspólprace zebów przekladni przy pominieciu dynamicznych oddzialywan elementów przekladni; 2) modele opisujace dynamiczna prace przekladni zebatej pod obciazeniem uwzgledniajace drgania skretne walów, ugiecia podpór i walów itp.. Z kolei Skoc [16] w odniesieniu do przekladni stosowanych w górnictwie proponuje podzial na: 1) modele sluzace do badania zjawisk dynamicznych zachodzacych w zespole napedowym w sklad którego oprócz przekladni zebatej wchodza równiez silniki napedowe, sprzegla mechanizmy robocze itp. Jednakze w tym przypadku uwzgledniane sa tylko niektóre parametry przekladni takie jak: masowe momenty bezwladnosci kól, masy kól i walów; sztywnosc zazebienia (wartosc srednia); sztywnosc walów, luz miedzyzebny tlumienie drgan mechanicznych. Pomija sie te czynniki, które sa przyczyna powstawania sily dynamicznej w samej przekladni lecz nie maja wiekszego wplywu na procesy dynamiczne zachodzace w maszynach z nia wspólpracujacych; 2) modele sluzace do badania zjawisk dynamicznych zachodzacych wewnatrz przekladni. Parametry drgan przekladni (amplituda czestotliwosc) sa zalezne miedzy innymi od sztywnosci zazebienia bledów wykonawczych, bledów montazowych, wielkosci geometrycznych przekladni itd. W tym przypadku zaklada sie zazwyczaj, ze przekladnia jest obciazona stalym momentem obrotowym na wejsciu i na wyjsciu. W pracy [7] wprowadzono pojecia modeli abstrakcyjnych. Model zaklada impulsowe wymuszenia z czestotliwosciami zazebienia, które jest dodatkowo modyfikowane funkcjami zaleznymi od róznego rodzaju uszkodzen i niedokladnosci wykonania. Ze wzgledu na koniecznosc pelnej identyfikacji ukladu, czyli znalezienia na drodze eksperymentalnej wszys tkich skladowych równania opisujacego obiekt modele te moga byc pomocnym narzedziem 13 przy obserwacji i diagnozowania wybranego typu przekladni zebatej, na podstawie takiego modelu mozna jakosciowo ocenic wplyw pewnych uszkodzen na widmo sygnalu diagnostycznego. Autorzy wprowadzaja równiez podzial modeli na modele kinematyczne i dynamiczne. Klasa modeli dynamicznych zawiera modele uwzgledniajace sprezystosc zebów. Wg pracy [7] w modelowaniu przekladni mozna wyróznic dwa zasadnicze nurty: • badanie wlasnosci dynamicznych calych ukladów napedowych skladajacych sie z silnika, przekladni zebatej, maszyny roboczej; modele uwzgledniaja takze wplyw walów i sprzegiel; • dokladna analize modelu przekladni odizolowanej od ukladu napedowego, w której jedynymi przyczynami obciazen dynamicznych sa zródla wewnetrzne a obciazenie zewnetrzne jest stale. 2.3. Przeglad modeli prz ekladni Na rys. 2.1 i 2.2 przedstawiono proste modele opracowane przez [8] oraz [10]. Modele skladaja sie z dwóch kól polaczonych wiezami sprezysto – tlumiacymi. Sztywnosc jest zmienna w czasie tzn. odwzorowuje przebieg sztywnosci zazebienia na odcinku przyporu, a tlumienie ma charakter wiskotyczny. Ponadto uwzgledniono: masowe momenty bezwladnosci zebnika i kola, luz miedzyzebny, katy obrotu kól, które sa miara odksztalcenia zebów rys. 2.1. Model z rys.2.2 dodatkowo uwzglednia odchylki wykonawcze masy kól i walów, sztywnosc skretna walów, tlumienie drgan skretnych walów, oraz sztywnosc i tlumienie lozysk – model nie uwzglednia luzu miedzyzebnego. Szczególowy opis modeli, wyniki badan przedstawiono w pracach [8] oraz [10]. 14 Rys.2.1 Uproszczony model jednostopniowej przekladni o zebach prostych wg [8]. Rys. 2.2 Model dynamiczny jednostopniowej walcowej przekladni o zebach prostych wg [10]. Inne przyklady modeli z tej grupy to modele: Tuplina [18], Bollingera i Bosha [5] oraz model dynamiczny jednostopniowej przekladni zebatej wg Rettiga [15]. Model Tuplina (rys. 2.3) opisuje przekladnie zebata o zebach prostych, uklad posiada jeden stopien swobody. Momenty bezwladnosci kól zostaly zredukowane do masy mz, natomiast sztywnosc zazebienia symulowano sprezyna o stalej sztywnosci kz. Na zredukowana mase oddzialywala sila miedzyzebna Fz, Rys. 2.3 Model Tuplina; rys wg [9]. parametry ruchomego klina umozliwialy modelowania bledów wykonania zazebienia. Model Bollingera i Bosha przedstawiono za praca [7] na rys. 2.4. Sklada sie on z dwóch kól polaczonych tlumikiem i sprezyna o sztywnosci zmiennej w funkcji czasu odpowiednio do zmiany liczb zebów bedacych w zazebieniu. Model uwzglednia wplyw odchylek kinematyc znych. Rys. 2.4 Model J. Bollingera i M. Bosha. 15 równiez Model dynamiczny jednostopniowej przekladni zebatej wg H. Rettiga przedstawiono za praca [7] na rys. 2.5. Para kól zebatych wraz z walami i lozyskami traktowana jest jako uklad zlozony z szesciu bryl którego ruch opisano szescioma równaniami rózniczkowymi. Model uwzglednia momenty bezwladnosci Rys. 2.5 Model dynamiczny jednostopniowej przekladni zebatej wg Rettiga. zebnika i kola (I1 , I2 ), masy kól, sztywnosc zazebienia, sztywnosci walów przy zginaniu i skrecaniu, sztywnosci lozyskowania, masy walów przekladni, promienie kól zasadniczych. Model Mullera Budowa tego modelu (rys. 2.6) jest oparta na nastepujacych zalozeniach: - waly wraz z kolami oraz korpus przekladni sa elementami idealnie sztywnymi; - obciazenie zewnetrzne jest stale; - drgania kól sa wylacznie drganiami skretnymi; - sztywnosc jednej pary wspólpracujacych zebów jest na odcinku przyporu stala lub zmienna; - tlumienie drgan ma charakter wiskotyczny. Model Mullera jest bardzo dobrze opisany w wielu publikacjach autora modelu [11][12], a takze w publikacjach innych autorów np.: [7] dlatego autor zainteresowanych tym modelem odsyla do zródel. Rys. 2.6 Model Mullera. 16 Model przekladni stozkowej Ze wzgledu na obiekt bedacy w kregu zainteresowan autora bardzo interesujaca wydaje sie propozycja modelu przekladni stozkowej [16]. Model (rys. 2.7) sklada sie z dwóch kól zebatych osadzonych na walach podatnie ulozyskowanych. Przyjeto 10 stopni swobody. Zazebienie jest reprezentowane przez sprezyne o sztywnosci cv (t) i tlumienie o wspólczynniku tlumienia kv (t). Szczególowe informacje na temat budowy modelu, wyniki symulacji i wnioski autora mozna znalezc w pracy [16]. Rys. 2.7. Model przekladni stozkowej wg [16]. Model przekladni z wykorzystaniem interferencji pozornej Opracowany przez Radkowskiego a opisany miedzy innymi w pracy [7] model przekladni jest modelem o 14 stopniach swobody. Uklad (rys. 2.8) sklada sie z bryly sztywnej o zredukowanym momencie bezwladnosci (symbolizujacy wirnik silnika) polaczonej sprzeglem podatnym z zebnikiem przedstawionym w postaci walca zasadniczego oraz kola równiez w postaci walca zasadniczego polaczonego sprzeglem podatnym z odbiornikiem mocy, który 17 równiez przedstawiono w postaci bryly o zredukowanym momencie bezwladnosci. Wiecej informacji na temat samego modelu jak i wyników symulacji mozna znalezc w pracy [7]. Rys. 2.8 Model przekladni z wykorzystaniem interferencji pozornej [7]. Modelowanie przekladni w warunkach eksploatacyjnych Przedstawione modele dobrze odwzorowuja obiekt rzeczywisty w pewnych okreslonych sytuacjach i stad wynika ich klasyfikacja (modele wspólpracy kól, modele wspólpracy elementów systemu itd.). Z badan eksperymentalnych i symulacyjnych prowadzonych przez Bartelmusa [1][2][3][4][22][23][24][25] wynika, ze na prace przekladni w warunkach eksploatacyjnych w sposób znaczacy wplywaja takie parametry jak: wielkosc i rodzaj obciazenia oraz parametry sprzegla. Oczywiscie istnieja modele systemów uwzgledniajace sprzeglo i obciazenie ale jak juz wspomniano zwykle sa to modele systemów a nie przekladni pracujacej w systemie. Koncepcje i opis modelu oraz wyniki prac symulacyjnych mozna znalezc miedzy innymi w [25]. Na rys. 2.9 pokazano model systemu z jednostopniowa przekladnia zebata umozliwiajacy symulacje przekladni w zmiennych warunkach eksploatacyjnych. 18 Rys. 2.9 Model fizyczny ukladu napedowego z silnikiem i przekladnia jednostopniowa wg [25]: a) model fizyczny systemu, b) model do wyznaczania sil miedzyzebnych. Model systemu z przekladnia jednostopniowa sklada sie z: • bezwladnosci reprezentujacej bezwladnosc rotora silnika Is; • przekladni zebatej skladajacej sie z dwóch kól zebatych reprezentowanych przez dwie bezwladnosci I1p I2p ; • maszyny roboczej reprezentowanej przez zredukowana bezwladnosc Im. Parametry silnika opisane sa charakterystyka Ms (ϕ) rys.2.10. Rys. 2.10 Charakterystyka silnika na potrzeby modelu systemu z przekladnia zebata. Dodatkowo zamodelowano sprzeglo reprezentowane wspólczynnik tlumienia i zwiazany z nim moment Mh . Model umozliwia zmiane parametrów obciazenia w sposób okreslony zaleznosciami matematycznymi a takze nadanie obciazeniu charakteru losowego poprzez wprowadzenie zmian obciazenie w zadanym zakresie. Zazebienie jest reprezentowane przez zmienna sztywnosc i tlumienie zwiazane z dzialaniem oleju miedzy zebami kól, a sila miedzyzebna F jest funkcja sztywnosci, bledów 19 zazebienia, luzu miedzyzebnego. Model uwzglednia takze wplyw momentów tarcia w zazebieniu. Rozwinieciem tej koncepcji jest model przedstawiony na rys. 2.11, który umozliwia analize drgan skretnych i poprzecznych. y4 F v1t F v1 C v1 k v1 F h1 kh1 r1 x3 M 1t C h1 Fh 1 t M 1 ϕ1 I1p m1p ϕ2 kz Mr Cz k1 F 1 M( ϕ 1 ) ϕ8 F1 t T 1 M2 Fh 2 t r2 k2 C h2 x7 ϕ5 Fh2 C v2 kv2 y6 F v2 k h2 I2 p m 2p F v2t Rys. 2.11. Model przekladni jednostopniowej z uwzgl. drgan skretnych i poprzecznych wg Bartelmusa [2][4]. 2.4. Wybór modelu Przekladnie zebate stosowane w przemysle górniczym sa wielostopniowe. Prace [19][2][22][23][24][25] pokazuja, ze dla przekladni dwustopniowej mozna wskazac oddzialywania miedzystopniowe, które moga spowodowac wzrost ogólnego poziomu drgan [19], modyfikacje struktury czestotliwosciowej [22][23][24][25] oraz [21], która moze powodowac maskowanie pewnych istniejacych skladowych w widmie i powstawanie nowych skladowych, utrudniajacych wnioskowanie diagnostyczne. Poprzez interakcyjne dzialanie elementów przekladni dochodzi do transmisji uszkodzen i przyspieszonego zuzycia przekladni. Dlatego niezwykle wazna jest budowa modelu przekladni dwustopniowej z uwzglednieniem w modelu zjawisk zachodzacych pomiedzy stopniami tak aby rozbudowac baze relacji diagnostycznych, które znane sa dla przekladni jednostopniowych. 20 Przedstawione w tym rozdziale modele nie sa modelami przekladni wielostopniowych, zatem istnieje potrzeba wyselekcjonowania modelu najblizszego potrzebom autora i jego odpowiedniej modyfikacji. Wybór modelu narzuca zarówno obszar (diagnostyka eksploatacyjna) jak i obiekt (dwustopniowa przekladnia zebata stosowana w ukladach napedowych przenosników tasmowych) zainteresowan autora. Jak juz wspomniano dla potrzeb tej pracy przekladni oprócz modelu dynamiki zazebienia i modeli oddzialywania na zazebienie walów i lozysk wymaga uwzglednienia oddzialywania innych elementów systemu tj.: silnika, sprzegla, obiektu diagnozowanego tj. przekladni zebatej oraz maszyny roboczej stanowiacej obciazenie przekladni. Nawet przy tak postawionych kryteriach wybór jest trudny ze wzgledu na szereg czynników niezwiazanych bezposrednio z przekladnia a zwiazanych np. z dostepnoscia odpowiedniego oprogramowania, czasem i dokladnoscia obliczen, wymagana moca obliczeniowa itd. Pozadana cecha poszukiwanego modelu jest jego otwartosc rozumiana jako mozliwosc dalszej rozbudowy. W przemysle górniczym wystepuja bowiem przekladnie cztero- czy nawet pieciostopniowe. Rozbudowanie modelu z rys. 2.9 do modelu pokazanego na rys. 2.11 powoduje podobnie jak dla modeli z rys. 2.7 czy 2.8, ze liczba stopni swobody – a wiec i liczba równan rózniczkowych do rozwiazania – wzrasta, co moze spowodowac klopoty natury obliczeniowej w przypadku “dodawania” do modelu kolejnych stopni. Konkludujac mozna powiedziec, ze kazdy model jest tylko pewnym przyblizeniem rzeczywistosci a jakosc tego przyblizenia jest uzalezniona od potrzeb wynikajacych z postawionego zadania. Ostatecznie model powstaly w ramach pracy jest rozwinieciem modelu przekladni jednostopniowej zaproponowanego i rozwijanego przez Bartelmusa [1][2][3][4][22][23] [24][25][26]. Model umozliwia badanie przekladni dla róznych trybów pracy rozpedzanie, praca ustalona, praca pod zmiennym obciazeniem, symulacje typowych uszkodzen wystepujacych w przekladniach zebatych stosowanych w ukladach napedowych przenosników tasmowych. Zazebienie jest reprezentowane przez sztywnosc i tlumienie. Sila miedzyzebna jest suma sil sprezystosci (uwzglednia zmienna sztywnosc zazebienia, luz miedzyzebny, zmienna postac i wartosc bledu zazebienia) i tlumienia. Model umozliwia symulacje takich uszkodzen jak jednostkowe uszkodzenie zeba, zuzycie zazebienia, nieprawidlowa praca walów. Te uszkodzenia 21 wg danych uzyskanych od sluzb eksploatacyjnych wystepuja w badanych przekladniach najczesciej. 2.5. Literatura do ro zdzialu 2 [1] Bartelmus W. Mathematical modeling of gearboxes vibration for fault diagnosis International Journal of Co madem (2000) 3(3) pp5-15 [2] Bartelmus W. Mathematical Modelling and Computer Simulations as an Aid to Gearbox Diagnostics. Mechanical Systems and Signal Processing 2001 Vol.15, nr5, s. 855-871 [3] Bartelmus W.: Progress in mathematical modelling and computer simulation for supporting gearbox diagnostic inference. Proceedings of COMADEM World Congress, Houston, Texas, USA. [4] Bartelmus W: Gearbox dynamic modelling, Journal of Theoretical & Applied Mechanics 2001 Vol.39, nr 4. [5] Bolinger J.G. i Bosh M. Ursachen und Auswirkungen dynamisher Zahnkrafte in Stirnradgetrieben Ind. Anz. Nr 19/1964 [6] Cempel Cz. Theory of Energy transforming System and htheir application in Diagnostics of Operating Systems Applied Mathematic and Computer Science Vol 3 No 3 s 533-548 [7] Dabrowski Z. Radkowski S. Wilk A. Dynamika przekladni zebatych Wyd. Instytutu Technologii Eksploatacji Radom 2000 [8] Kucukay F.: Uber das dynamischeVerhalten von einstufigen Zahnradgetrieben VDI Zeitschriften Reihe 11 nr 43 Munchen 1981 [9] Maczak J. Wykorzystanie zjawiska modulacji sygnalu wibroakustycznego w diagnozowaniu przekladni o zebach srubowych. Rozprawa doktorska Politechnika Warszawska 1998 [10 ] Mollers W. Parametererregte Schwingungen in einstufigen Zelinderradgetrieben Dissertation RWTH Aachen 1992 [11] Muller L. Przekladnie zebate – dynamika WNT Warszawa 1984 [12] Muller L. Przekladnie zebate- projektowanie WNT Warszawa 1996 [13] Ozguven N.Houser D.R. Mathematical Models Used in Gear Dynamics – a Review Journal of Sound and Vibration 1998, 121(3), s383-411 [14] Radkowski S. Low energy components of vibroacoustic signal as the basis for diagnosis of defect formation. Machine Dynamics Problems vol 12 1995 [15] Rettig H Innere Dynamische Zusatzkrafte bei Zahnradgetrieben Ant Antriebstechnik 16 (1977) nr 11 s 655633 [16] Skoc A. Dynamika przekladni stozkowych maszyn górniczych Górnictwo z 226 Gliwice 1996 [17] Tomaszewski J. Komputerowy system diagnostyki przekladni zebatych – rozprawa doktorska Politechnika Warszawska 1998 [18] Tuplin W.A. Dynamic Load on gear Teeth Machine Design 25 1958 s 203-211 [19] Zajler W. Sily dynamiczne w przekladniach dwustopniowych Rozprawa Doktorska Politechnika Slaska Gliwice 1974 [20] Zóltowski B. Podstawy diagnostyki Maszyn Wyd ATR Bydgoszcz 1996 [21] Bouillaut L Sidahmed M. Cyclostationary and bilinear approaches for gears vibrating signals: application to helicopter gear box diagnosis [22] Bartelmus, W. Sawicki, W. Zimroz, R. Wspomaganie diagnostyki - wnioskowania diagnostycznego wielostopniowych przekladni zebatych ukladów napedowych przenosników tasmowych symulacja komputerowa. Etap III i V, . Raporty Inst. Gór. PWroc. 2001 [23] Bartelmus W, Zimroz R: Vibration condition monitoring of two-stage gearboxes, Conference Proceedings of 4th International Conference, Acoustical and Vibratory Surveillance Methods and Diagnostics Techniques, France Compiegne October 2001 [24] Bartelmus, W. Zimroz R Diagnostyka wielostopniowych przekladni zebatych wspomagana symulacja ko mputerowa. Diagnostyka maszyn. XXVIII Ogólnopolskie sympozjum. Wegierska Górka, 2001 [25] Bartelmus, W. Zimroz R Diagnostyka wielostopniowych przekladni zebatych wspomagana symulacja ko mputerowa. Diagnostyka maszyn. XXVIII Ogólnopolskie sympozjum. Wegierska Górka, 2001 [26] Bartelmus W. Diagnostyka Maszyn Górniczych Górnictwo Odkrywkowe, Wyd. Slask, Katowice 1998 22