Praktyczna metoda wyznaczania odkształceń/naprężeń termicznych
Transkrypt
Praktyczna metoda wyznaczania odkształceń/naprężeń termicznych
Dariusz Sobala, dr inż. Materiał dydaktyczny Praktyczna metoda wyznaczania odkształceń/naprężeń termicznych w dowolnym przekroju przy dowolnym rozkładzie temperatury na jego wysokości/szerokości W najogólniejszym przypadku na przekrój poprzeczny elementu działa rozkład nieliniowy temperatury. Przy zachowaniu założenia płaskich przekrojów odkształcenia termiczne mogą występować w postaci wydłużenia, skrócenia lub/i obrotu przekroju. Każdy rozkład nieliniowy temperatury można rozłożyć na składowe: stałą, liniowo zmienną po wysokości/szerokości przekroju oraz składową nieliniową po wysokości/szerokości przekroju. Każdą z ww. składowych można poddać odrębnej analizie, a obliczone wielkości odpowiednio zsumować. Poniżej przedstawiono wygodną procedurę wyznaczania odkształceń/naprężeń termicznych w dowolnym przekroju, który poddany jest oddziaływaniu dowolnego rozkładu temperatury. Ze względu na jej praktyczny charakter przedstawiono procedurę obliczeń dla rozkładu po wysokości przekroju,. Analogiczny tok postępowania można zastosować w poprzek przekroju znając kształt występującego tam rozkładu temperatury i charakterystykę elementu w tym kierunku. Z Z b(z) X Y Hz z0 z0 b(z) Rys. 1. Schemat przekroju poprzecznego i widok z boku elementu Gdyby włókna przekroju nie były ze sobą powiązane, każde z nich odkształciłoby się swobodnie zgodnie z (1.1) Z Z εs(z) z X X T(z) Rys. 2. Rozkład temperatury T(z) na wysokości przekroju i jego odkształcenia swobodne εs(z) Dariusz Sobala, dr inż. (1.1) Materiał dydaktyczny ε s ( z) = α ( z) ⋅ T ( z) gdzie εs(z) – odkształcenie swobodne włókna przekroju o współrzędnej z; α(z) – współczynnik rozszerzalności termicznej włókna o współrzędnej z; T(z) – temperatura włókna o współrzędnej z lub jej przyrost w stosunku do stanu początkowego (rozkład temperatury po wysokości); z – współrzędna (odległość) rozpatrywanego włókna od osi X w kierunku osi Z, która zmienia się od wartości -z0 do Hz-z0; Hz – wysokość przekroju wzdłuż osi Z (Rys. 1) (1.2) P( z ) = ε s ( z ) ⋅ E ( z ) gdzie E(z) – moduł sprężystości dla włókna przekroju o współrzędnej z; P(z) – uogólniona zastępcza siła zewnętrzna przywracająca rzeczywisty kształt/wymiary elementu i powodująca powstanie naprężeń w przekroju. Część równomierną odkształcenia w przekroju (wydłużenie/skrócenie) można wyznaczyć z zależności (1.3). (1.3) 1 εu = A H z − z0 ∫ T ( z )α ( z )b( z ) dz − z0 gdzie εu – składowa równomierna odkształcenia na wysokości przekroju; A – sprowadzone pole przekroju poprzecznego elementu; b(z) – szerokość przekroju na poziomie z. Z εu X z0 Rys. 1. Składowa równomierna odkształcenie przekroju Zachowanie zasady płaskich przekrojów Bernoulli’ego-Navier’a wymaga, aby przekrój płaski po obciążeniu pozostał nadal płaski. Ten stan osiąga poprzez przesunięcie przekroju po osi lub obrót przekroju wokół osi, np. osi poziomej Y. Krzywiznę (nachylenie) przekroju φy można wyznaczyć na podstawie zależności (1.4) sformułowanej przez Priestley’a [Pristley, 1978]. Odkształcenia spowodowane obrotem są równe εφ (z)=φy⋅z. (1.4) 1 φy = Iy H z − z0 ∫ T ( z )α ( z )b( z ) z dz − z0 gdzie Iy - sprowadzony moment bezwładności przekroju względem osi Y. Dariusz Sobala, dr inż. Materiał dydaktyczny Z X z z0 εφ(z) φy z Rys. 2. Obrót przekroju φy spowodowany liniowym rozkładem temperatury na wysokości przekroju Odkształcenie całkowite przekroju składać się będzie z odkształcenia równomiernego oraz odkształcenia wywołanego obrotem (1.5). (1.5) ε c ( z) = ε u + εφ ( z) = ε u + φ y ⋅ z Z εc(z) X z0 Rys. 3. Odkształcenia całkowite przekroju εc(z) Zatem naprężenia termiczne, do których wyznaczenia ostatecznie dążymy, pochodzić będą od odkształcenia wymuszonego (1.6), które stanowić będzie różnicę odkształcenia całkowitego i swobodnego. (1.6) ε w ( z) = ε c ( z) − ε s ( z) gdzie εw(z) – odkształcenie włókna o współrzędnej z wymuszone więzami wewnętrznymi istniejącymi w przekroju Dariusz Sobala, dr inż. Materiał dydaktyczny Z X z εw(z) Rys. 4.. Odkształcenia wymuszone w przekroju (1.7) σ T ( z) = E ( z) ⋅ ε w ( z) gdzie σT(z) – naprężenie w przekroju na poziomie włókna z; E(z) – moduł sprężystości włókna z przekroju. Przemieszczenie punktu leżącego na osi przekroju można wyznaczyć z zależności (1.8). (1.8) ΔLx = ε u ( z ) ⋅ L = ΔTu ⋅ L ⋅ A H z − z0 ∫α T ( z ) ⋅ b( z ) dz − z0 gdzie Lx – odległość przekroju od podpory stałej mierzona wzdłuż osi X. Dla dowolnego punktu przekroju należy wprowadzić korektę wartości przemieszczenia wynikającą z obrotu przekroju w postaci (1.9). (1.9) ΔΔLx ( z ) = z ⋅ φ y ⋅ Lx = ΔTu ⋅ Lx ⋅ z ⋅ Iy H z − z0 ∫α z0 T ( z ) ⋅ b( z ) ⋅ z dz